Yüke göre bir I-kiriş seçimi. Düzgün dağıtılmış bir yük ve desteklere menteşeli sabitleme ile tek açıklıklı bir metal kirişin taşıma kapasitesi
RUSYA FEDERASYONU BİLİM VE EĞİTİM BAKANLIĞI
FGBOU VPO "DEVLET ÜNİVERSİTESİ-UNPK"
MİMARİ VE İNŞAAT ENSTİTÜSÜ
Bölüm: "Mimarlık"
Disiplin: "Mimarlığın temelleri
ve bina yapıları"
Yerleşim ve grafik çalışması
"Ahşap, metal, betonarme zeminlerin hesaplanması"
Gerçekleştirilen:
Öğrenci gr. 41-MS
Kulikova A.V.
Kontrol:
Gvozkov P.A.
Ahşap bir zeminin hesaplanması
bir bölüm al Ahşap kiriş bir konut binasını kaplamak için. 1m 2 katta yük q n (trans) \u003d 1.8 kPa, q n \u003d 2.34 kPa, Duvarlar arasındaki mesafe 5 m'dir. Şema ve plan Şekil 1'de gösterilmiştir. Kirişlerin adımı a = 1400 mm'dir.
1. Ön olarak bir metre kirişin kendi ağırlığını kabul ediyoruz q n kirişler \u003d 0.25 kN / m; 
f=1,1
q kirişler = q n kirişler * f =0.25*1.1=0.275kN/m;
2. Kendi ağırlığını dikkate alarak, kirişin lineer metresi başına yükü topluyoruz:
q n \u003d q n kat * l gr + q n kirişler \u003d 1.8 * 1.4 + 0.275 \u003d 2.77 kN / m;
q \u003d q örtüşme * l gr + q kirişler \u003d 2.34 * 1.2 + 0.275 \u003d 3.083 kN / m.
Sorumluluk için güvenilirlik faktörünün dikkate alınması n \u003d 1 (bir konut binası için) kirişin lineer metresi başına hesaplanan yük q \u003d 3.083 kN / m'dir.
3. Tahmini ışın uzunluğu l 0 =5000-40-180/-180/2=4780mm.
4. Enine kuvvet ve eğilme momentinin maksimum değerlerini belirleyin:
Q=ql 0/2=3.083*4.78/2=7.37kN;
M= ql 0 2/8=3.083*4.78 2/8=8.81kN*m.
5. Sibirya sedir ağacı türlerini kabul ediyoruz; 2. derece; sıcaklık ve nem çalışma koşulları - A2, çalışma koşulları katsayısı tiçinde= 1,0 (bkz. SNiP P-25-80 Tablo 1.5); ilk önce bölümün boyutlarının 13 cm'den fazla olacağını varsayıyoruz ve hesaplanan eğilme direncini R ve \u003d 15 MPa \u003d 1.5 kN / cm2 olarak belirledik; tasarım yontma direnci Rsk \u003d 1,6 MPa \u003d 0.16 kN / cm 2 (Tablo 2.4); tabloya göre 2.5 çam ağacından, ladin ağacından sedir ağacına geçiş katsayısını belirleriz m p \u003d 0.9.
m p katsayısı dikkate alınarak hesaplanan dirençler şuna eşittir:
R ve \u003d 15 * 0,9 \u003d 13,5 MPa \u003d 1,35 kN / cm²
R sk \u003d 1,6 * 0,9 \u003d 1,44 MPa \u003d 0,144 kN / cm²
6. Gerekli direnç anını belirleyin
G x \u003d M / R ve \u003d 881 / 1.35 \u003d 652.6 cm3
7. Kiriş genişliği b = 15 cm kabul edilerek gerekli kiriş yüksekliğini belirleriz:
h= 
=
=16.15cm
Kereste çeşitleri tarafından önerilen boyutları dikkate alarak kirişin kesitini kabul ediyoruz: b = 15 cm; h=19cm
8. Kabul edilen bölümü kontrol ediyoruz :
a) gerçek değerleri belirleyin: direnç momenti, statik eylemsizlik momenti ve kirişin eylemsizlik momenti:
G x \u003d bh 2 / 6 \u003d 15 * 19 2 / 6 \u003d 902,5 cm 3
S x \u003d 0,5bhh / 4 \u003d 676,88cm 3
I x \u003d bh 3 / 12 \u003d 15 * 19 3 / 12 \u003d 8573,75 cm 4
b) gücü normal gerilmelerle kontrol ederiz:
c) kesme gerilmeleri ile mukavemetin kontrol edilmesi: Normal ve teğetsel gerilmeler için mukavemet sağlanır; d) sapmaları kontrol edin: Sapmaları kontrol etmek için, lifler boyunca ahşabın elastikiyet modülünü bilmeniz gerekir: E= 10 LLC MPa \u003d 1000 kN / cm2; Tasarım gereksinimlerine göre sapma, kirişe etki eden tüm normatif yükün hareketinden belirlenir,
q n \u003d 0; 0277 kN / cm Tasarım gereksinimlerine göre sapmayı belirliyoruz: f=5q n l 0 4 /384EI x =5*0.0277*478 4 /384*1000*8573.75=2.196cm tasarım gereksinimlerine göre sapmayı sınırlayın sen =
ben/150 = 500/150 = 3,3 cm; f=2.196 cm< f u
=3,3 см - прогиб балки в пределах нормы; Estetik ve psikolojik gereksinimlere göre sehim belirler - uzun vadeli bir yükün etkisinden (kalıcı ve geçici uzun yük) q l n =q n katlar *l gr -p n l gr +p l n l gr + q n kirişler = 1.8*1.4-1.5*1.4+0.3*1.4+0.25=1.09kN/m f=5q n l 0 4 /384EI x =5*0.0109*478 4/384*1000*8573.75=0.86cm Maksimum sapma, 5 m'lik bir kova uzunluğu için enterpolasyon dikkate alınarak belirlenir. f u = ben/183 = 500/183 = 2,73 cm. f=0.86 cm Sonuç: Sibirya sedirinden, ikinci sınıf ahşaptan 15x19 cm kesitli bir kiriş kabul ediyoruz. Metal bir zemin kirişinin hesaplanması. Önceki hesaplamaya göre, haddelenmiş bir I-kirişten yapılmış bir zemin kirişi hesaplayın. Kirişin bir pilastr ve bir çelik kolon üzerine oturduğu varsayılmaktadır. Kiriş üzerindeki yükü l gr \u003d 1.4 m uzunluğunda kargo alanından topluyoruz Metrekare örtüşme başına yük q n örtüşme = 11.8 kPa; q örtüşme = 15,34 kPa. Bir kirişin koşu metresinin kendi ağırlığı yaklaşık olarak kabul edilir q n kirişler = 0,50 kN / m; q kirişler = q n kirişler Bir pilaster ve bir çelik kolon üzerinde bir kirişi destekleme şeması; l ef - kirişin tahmini uzunluğu (sol destekteki kiriş destek platformunun merkezinden sağ destekteki destek platformunun merkezine olan mesafe) 1. Kirişin koşu metresine etki eden yükü belirleriz: o standart yük q n \u003d q n kat * l gr + q n kirişler \u003d 17.02 kN / m \u003d 0.1702 kN / cm; normatif uzun vadeli yük - ticaret katlarının tabanındaki geçici yükün tam değeri p p \u003d 4.0 kPa, geçici bir uzun vadeli yük olan azaltılmış değer, p l n \u003d 1,4 kPa: q l n \u003d q n -p n l gr + p l n l gr \u003d 17.02-4 * 1.4 + 1.4 * 1.4 \u003d 13.38 kN / m \u003d 00.1338 kN / cm; q \u003d q kat * l gr + q kirişler \u003d 15.34 * 1.4 + 0.53 \u003d 22.01 kN / m; sorumluluk için güvenilirlik faktörü dikkate alınarak tasarım yükü
2. Ön olarak destek plakasının ve kirişin destek kirişinin boyutlarını alıyoruz ve tahmini uzunluğunu belirliyoruz: l ef \u003d l- 85 - 126 \u003d 4500 - 85 - 126 \u003d 4289 mm \u003d 4,29 m. 3. Hesaplama şemasını kurun (Şekil) ve maksimum enine kuvveti ve maksimum momenti belirleyin. Q=ql ef/2=20.91*4.29/2=44.85kN M= ql ef 2 /8=20.91*4.29 2/8=48.1kN*m 4. Tabloya göre. 50* SNiP II-23-81* kirişin ait olduğu yapı grubunu belirler ve çeliği sabitler: yapı grubu - 2; kullanım için kabul edilebilir çeliklerden C245 çeliğini kabul ediyoruz. Çeliğin akma dayanımına göre hesaplanan direnci (kirişin şekillendirilmiş çelikten yapıldığı ve daha önce 20 mm'ye kadar haddelenmiş bir kalınlığa sahip olduğu dikkate alınarak) R y \u003d 240 MPa \u003d 24.0 kN / cm 2 (Tablo 2.2). Çalışma koşulu katsayısı y c = 0.9. 5, Işın W x'in gerekli modülünü belirleyin: G x \u003d M / R y y c \u003d 48.1 / (24 * 0.9) \u003d 2.23 * 100 \u003d 223 cm 3 6. Çeşitlere göre, gerekli olana yakın bir direnç momentine sahip bir I-kiriş 20 Sh1'i kabul ediyoruz. I-kirişin özelliklerini yazıyoruz: W x \u003d 275 cm 3; X \u003d 826 cm4;
S x
=
153 cm3; duvar kalınlığı t= 9 mm; yükseklik h=193 mm; Genişlik
b =
150 mm; 1 m uzunluğundaki kütle 30.64 kg/m2'dir ve bu, başlangıçta kabul edilene yakındır - yükleri değiştirmeden bırakırız. 7. Kesme gerilmeleri için mukavemeti kontrol ediyoruz Rs R y - hesaplanan kesme direnci); Üst kirişte kirişin burkulmasını önleyen betonarme döşemeler desteklendiğinden toplam burkulmayı hesaplamıyoruz. Ayrıca konsantre kuvvetler de yoktur, bu nedenle yerel gerilimleri kontrol etmek gerekli değildir. 8. Kirişin sertliğini kontrol edin: nihai sapma
estetik ve psikolojik gereksinimlere göre
elemanın uzunluğuna bağlı olarak enterpolasyon ile belirlenir (4,5 m uzunluğundaki bir kiriş için maksimum sapma, 3 m ve 6 m uzunluğundaki kirişler için sapma değerleri arasındadır ve şuna eşittir: f ve = ben/175=429/175=2,45 cm); tasarım gereksinimlerine göre nihai sapma f u = ben/150 = 429/150 = 2.86 cm. Çeliğin elastikiyet modülü E \u003d 2.06-10 5 MPa \u003d 2.06 * 10 4 kN / cm2. Estetik ve psikolojik gerekliliklere göre sapmanın değeri, normatif uzun vadeli yükün etkisinden belirlenir q ben n = 0.1338 kN/cm: f=5q ben n ben ef 4 / 384EI x \u003d 5 * 0.1338 * 429 ^ 4 / (384 * 2.06 * 10 ^ 4 * 826) \u003d 1.08 cm tasarım gereksinimlerine göre sapma, standart yükün tamamından belirlenir q n \u003d 0.1702 kN / cm: f=5qn ben ef 4 / 384EI x \u003d 5 * 0.1702 * 429 ^ 4 / (384 * 2.06 * 10 ^ 4 * 826) \u003d 0.847 cm f=1.08 cm Estetik, psikolojik ve yapısal gereksinimlere göre kiriş sapmaları normal sınırlar içindedir. Bindirme boyunca teknolojik taşıma hareketi olmadığından, teknolojik gereksinimlere göre sapmalar dikkate alınmaz. Fizyolojik gereksinimlere göre sapmaların ele alınması dersimizin kapsamı dışındadır. Sonuç: nihayet, mukavemet ve sertlik gereksinimlerini karşılayan bir kirişin üretimi için bir I-kiriş 20 Sh1'i kabul ediyoruz. Betonarme zeminin hesaplanması. Betonarme zemin, 1m 2 başına qneр=13.4 yükten etkilenir. Gerekli takviye alanını belirleyin. Kiriş malzemesi ağır beton sınıfı B35, boyuna çalışan donatı sınıfı A-III, bölüm bkz. şek. Kiriş destek şeması Çözüm 1. Kirişin 1 lineer metresi başına yükü topluyoruz: örtüşme q = 11.8 kPa; kirişin kendi ağırlığından 1 m başına yük (betonarmenin özgül ağırlığı uzunluğu ile kendi ağırlığını dikkate alarak 1 m kiriş başına yük kargo alanı ben gr = 1.4m: q \u003d q örtüşme *l gr + q kirişler \u003d 11.8 * 1.4 + 5.7 \u003d 22.22 kN / m; sorumluluk için güvenilirlik faktörünü dikkate alarak 2. Kirişin tahmini uzunluğunu belirleyin: ben 0 =ben-
40-ben op / 2
-
ben op / 2
\u003d 4500-40-230 / 2- 170 / 2 \u003d 4260 mm \u003d 4.26 m. 3, Statik bir hesaplama yapıyoruz (bir hesaplama şeması oluşturuyoruz, diyagramları belirliyoruz
Q
,
M
ve enine kuvvetlerin ve momentin maksimum değerlerini bulun Q=ql 0/2=21.11*4.26/2=44.96kN M= ql 0 2/8=21.11*4.26 2/8=47.89kN*m. 4. Malzemeler istiyoruz: sertleşme sırasında atmosferik basınçta ısıl işlem görmüş ağır betonu kabul ediyoruz, basınç dayanımı sınıfı B35, y b 2 \u003d 0.9; A-III sınıfı sıcak haddelenmiş çubuk bağlantı parçaları. Malzemelerin mukavemet ve deformasyon özelliklerini yazıyoruz: R
b
=
19.5 MPa;
R bt =
1.30 MPa; Eb \u003d 34,5 * 10 3 MPa; Rs = 365 MPa; R GB = 285 MPa; E s \u003d 20 * 10 4 MPa. Tasarım şeması ve diyagramları 5. Donatı ağırlık merkezinden aşırı gerilmiş beton fiber a'ya olan mesafeyi ayarlayın ve kirişin A 0 çalışma yüksekliğini belirleyin: a = 5.0 cm alın; h 0 \u003d h- a \u003d 60-5 \u003d 55 cm. 6. A 0 katsayısının değerini bulun: A 0 \u003d M / R b 7. A 0 katsayısının değerinin A 0R sınır değerinden fazla olmadığını kontrol ederiz; 0 \u003d 0.03< А 0R
= 0,425. 8. 9. Gerekli takviye alanını bulun: bir s =M/ 8 mm çapında 6 çubuk kabul ediyoruz. 10. Kirişin takviye yüzdesini kontrol edin: Takviye yüzdesi minimumdan daha büyük, %0,05'e eşit. 11. Montaj bağlantılarını belirliyoruz: A"
s\u003d 0.1 A s \u003d 0.302 cm 2 ,
8 mm çapında 1 çubuk kabul edin; 12. Enine çubukların çapını belirleyin: d sw> 0.25ds=0.25*8=2mm 3 A-III, A sw = 0.071 cm 2 (ar- kiriş kesiti - bkz. şek.) Kiriş bölümü takviyesi 13. Kirişin çerçevesini oluşturuyoruz: destek bölümlerinin uzunluğunu belirleyin 1/4
ben= 1/4 4500 = 1125 mm; destek bölümlerindeki enine çubukların gerekli adımını belirleyin
s
= h/2=300mm, yani 150 mm'den fazla; çubukların adımını alıyoruz s = 150 mm; kirişin ortasındaki enine çubukların adımını s = 3/4 h = 450 mm, yani 500 mm'den küçük belirleyin; 300 mm'lik bir adımı kabul edin; çerçeveyi tasarlarken, destek bölümlerinin boyutları, enine çubukların kabul edilen adımlarının bir katı olacak şekilde hafifçe değiştirilir. Kiriş bölümü takviyesi 14. Durumu kontrol edin: Q Beton tarafından algılanan enine kuvvetin enine kuvvetinin daha büyük veya daha az olup olmadığını kontrol ederiz: Q \u003d 44.96 kN Sonuç: 350x600mm kesitli bir betonarme döşeme kirişi yapıyoruz, hesaplamaya göre güçlendiriyoruz. 1. Örneğin, 4 x 6 metre ölçülerinde bir odayı kaplamak için kiriş olarak 100x100 mm kesitli 5 mm et kalınlığına sahip 4 profil boru kullandık. Daha sonra kirişin açıklık uzunluğu olacaktır l = 4 m, ve kirişlerin eğimi 6/5 = 1.2 m'dir Kare profil boru çeşitlerine göre, böyle bir metal kirişin direnç momenti olacaktır. Wz \u003d 54,19 cm3. 2. Çeliğin tasarım direnci üretici ile kontrol edilmelidir, ancak tam olarak bilinmiyorsa, mümkün olan en küçük olanı alınabilir, yani. R \u003d 2000 kg / cm2. 3. Sonra böyle bir kirişin dayanabileceği maksimum eğilme momenti: M = W z R = 54.19 2000 = 108380 kgcm veya 1083,8 kgm. 4. 4 m'lik bir açıklıkla, lineer metre başına maksimum dağıtılmış yük: q = 8M/l 2 = 8 1083.8/4 2 = 541.9 kg/m. 5. Kiriş aralığı 1,2 m (kirişlerin eksenleri arasındaki mesafe) ile, metrekare başına maksimum düz eşit dağılmış yük: q \u003d 541.9 / 1.2 \u003d 451.6 kg / m 2(buna kirişlerin ağırlığı da dahildir). Bütün hesap bu. Kütükler önce metal döşeme kirişlerinin üzerine döşenirse ve daha sonra kütükler boyunca üst üste binme zaten yapılırsa, bu tür metal kirişler üzerinde eşit olarak dağıtılmış bir yük değil, birkaç konsantre yük etki eder. Bununla birlikte, konsantre yükleri eşdeğer düzgün dağılmış yüklere dönüştürmek hiç de zor değildir - daha önce belirlediğimiz düzgün dağılmış yükün değerini dönüştürme faktörüne bölmek yeterlidir. Örneğin, her 0,5 metrede bir metal kirişlere kütükler koyarsak, o zaman sadece 4 / 0,5 +1 = 9 kütük - konsantre yükler vardır. Bu durumda, aşırı gecikmeler genellikle göz ardı edilebilir ve daha sonra konsantre kuvvetlerin sayısı = 7 olur ve konsantre yüklerden eşdeğer düzgün yayılı bir yüke geçiş katsayısı olur. y = 1.142. O zaman bu metal kirişin dayanabileceği maksimum düzgün dağılmış yük: q \u003d 451.6 / 1.142 \u003d 395.4 kg / m 2 Tabii ki, metal kirişler çok açıklıklı olabilir veya bir veya iki destek üzerinde sert bir sabitlemeye sahip olabilir, yani. statik olarak belirsiz olsun. Bu gibi durumlarda, yalnızca maksimum eğilme momentini belirleme formülü değişecektir (statik olarak belirsiz kirişler için tasarım şemalarına bakın), ancak tüm hesaplama algoritması aynı kalacaktır. Alçak binaların yapımındaki örtüşmeler şunlardır:
?
Ahşap veya metal kirişler üzerine ahşap; ?
Metal kirişler üzerinde monolitik betonarme; ?
Prefabrik betonarme döşeme plakaları (hesapsız döşendikleri için ayrıca dikkate alınmayacaktır). E
Örtüşme için hesaplama öğeleri:
?
Zemin döşemesi; ?
Konsol taşıyıcı kirişler (balkonlar için duvarda bir destek var); ?
Taşıyıcı blokların desteklenmesi (kirişler uçları ile taşıyıcı duvarlara, katlar ve çatı arası tavanlara dayanır). Ahşap zeminler için
taşıyıcı kirişler olarak ahşap çubuk veya kütük şeklindeki kirişler kullanılır. I-kiriş, kanal, köşe gibi haddelenmiş profiller şeklindeki metal kirişlerin yanı sıra. Taşıyıcı kirişlere dayanan bir döşeme levhası olarak, levhalardan döşeme veya dosyalama kullanılır. Monolitik betonarme zeminler için
taşıyıcı kirişler olarak, I-kiriş, kanal, köşe gibi haddelenmiş profiller şeklinde metal kirişler kullanılır. Monolitik bir betonarme döşeme, taşıyıcı kirişler tarafından desteklenen bir döşeme döşemesi görevi görür. Ahşap zemin kirişi
en ekonomik seçenektir. İmalatı ve montajı kolaydır, çelik veya betonarme kirişlere kıyasla düşük ısı iletkenliğine sahiptirler. Ahşap kirişlerin dezavantajları, daha düşük mekanik dayanım, büyük bölümler gerektirmesi, düşük yangın direnci ve mikroorganizmaların zarar görmesine karşı dirençtir. Bu nedenle, ahşap zemin kirişleri, antiseptikler ve yangın geciktiricilerle dikkatli bir şekilde işlenmelidir.Ahşap kirişler için en uygun aralık 2,5-4 metredir. Ahşap kiriş için en iyi bölüm, yükseklik/genişlik oranı 1,4:1 olan dikdörtgendir. Kirişler en az 12 cm duvar içine yönlendirilir ve uç hariç bir daire içinde su geçirmez hale getirilir. Kirişi duvara gömülü bir ankrajla sabitlemek daha iyidir.Zemin kirişlerinin bir bölümünü seçerken, kendi ağırlığının yükü dikkate alınır, zemin arası tavan kirişleri için kural olarak 190-220 kg / m? ve geçici yük (operasyonel), değeri 200 kg / m2'ye eşit mi alınır? . Döşeme kirişleri, açıklığın kısa bir bölümü boyunca döşenir. Ahşap kirişlerin kurulum adımının çerçeve raflarının kurulum adımına eşit seçilmesi önerilir.Aşağıda, çeşitli yükler ve açıklık uzunlukları için minimum ahşap kiriş bölümlerinin değerlerine sahip birkaç tablo bulunmaktadır: 400 kg / m yük ile açıklığa ve kurulum adımına bağlı olarak ahşap zemin kirişlerinin bölümleri tablosu?. - bu yüke güvenmeniz önerilir Yalıtım kullanmıyorsanız veya zemin yüklemeyi planlamıyorsanız (örneğin, ıssız bir çatı katı), ahşap döşeme kirişlerinin daha düşük yük değerleri için tabloyu kullanabilirsiniz: 150'den 350 kg / m'ye kadar yüklerle, açıklığa ve yüke bağlı olarak ahşap zemin kirişlerinin minimum bölümleri tablosu?
.
Dikdörtgen kirişler yerine yuvarlak kütükler kullanırsanız aşağıdaki tabloyu kullanabilirsiniz:1 m başına 400 kg yükte açıklığa bağlı olarak zemin kirişleri olarak kullanılan izin verilen minimum yuvarlak kütük çapı?
I-kiriş metal zemin kirişi
bir takım avantajları vardır, sadece bir dezavantajı vardır - yüksek maliyet. Metal bir I-kiriş, önemli bir yük ile geniş açıklıkları kaplayabilir, metal bir çelik kiriş yanıcı değildir ve biyolojik etkilere karşı dirençli değildir. Bununla birlikte, bir metal kiriş, koruyucu bir kaplamanın yokluğunda ve odadaki agresif ortamların varlığında paslanabilir.Çoğu durumda, amatör inşaatta, hesaplanırken, metal kirişin menteşeli desteklere sahip olduğu varsayılmalıdır (yani, uçların çelik çerçeve yapısında olduğu gibi sert bir şekilde sabitlenmediği). Çelik I-kirişler ile tavandaki yük, kendi ağırlıkları dikkate alınarak 350 kg/m olarak hesaplanmalıdır.?
şapsız ve 500 şaplı kg/m?
I-kirişler arasındaki adımın 1 metreye eşit olması önerilir. Ekonomik olması durumunda metal kirişler arasındaki adımı 1,2 metreye kadar artırmak mümkündür.Farklı hatve ve uzunluklarda bir I-kiriş metal kirişin sayısını seçme tablosu aşağıda gösterilmiştir: 16
16
16
12
12
10
10
10
20
20
20
12
12
12
10
10
10
20
20
20
12
12
12
Betonarme döşeme kirişleri
Betonarme kirişler inşa edilirken aşağıdaki kurallar kullanılmalıdır: 1. Betonarme kirişin yüksekliği, açıklığın uzunluğunun en az 1/20'si kadar olmalıdır. Açıklığın uzunluğunu 20'ye bölün ve kirişin minimum yüksekliğini alın. Örneğin, 4 m'lik bir açıklık ile kirişin yüksekliği en az 0,2 m olmalıdır. 2. Kirişin genişliği, 5 ila 7 (5 - genişlik, 7 - yükseklik) oranına göre hesaplanır. 3. Kiriş, ikisi üstte ve altta olmak üzere en az 4 çubuk d12-14 (alttan daha kalın olabilir) ile güçlendirilmelidir. 4. Betonu tek seferde, ara vermeden, böylece daha önce döşenen harcın yeni bir kısım döşenmeden önce sıkışması için zaman kalmaz. Bir beton mikseri ile betonarme kirişleri, bir mikser sipariş etmekten daha uygundur. Mikser, büyük hacimleri hızlı bir şekilde dökmek için iyidir.
\u003d E / G x \u003d 881 / 902.5 \u003d 0.98 
\u003d QS x / I x b \u003d 0.039 kN / cm 2 f=1.05;f =1.05*0.50=0.53kN/mn=0.95.
n=0.95
:\u003d QS x / I x b \u003d 44.85 * 153 / 826 * 0.9 \u003d 2.87 kN / cm 2c = 0,58Ry c \u003d 0,58 * 24 * 0,9 \u003d 12,53 kN / cm 2 (R s \u003d 0,58= 1.12 kN/cm2< R s y c =
2,87 кН/см 2 ;
прочность обеспечена.
= 25 kN/m 3) g kirişler =bh 
f =0.35*0.6*25*1.1=5.7kN/m;n \u003d 0.95q \u003d 22.22 * 0.95 \u003d 21.11 kN / m
b 2 bh 0 2 \u003d 4789 / 1.95 * 0.9 * 35 * 55 2 \u003d 0.03
=0.79h 0 R s \u003d 4789 / (0,79 * 55 * 36,5) \u003d 3,02 cm 2
\u003d A s * 100 / bh 0 \u003d 30,2 * 100 / (35 * 55) \u003d %0,16
Qb , min = 
b3 (1+ f + n)=R bt b 2 bh 0 \u003d 1.30 * 0.9 * 35 * 55 * 55 \u003d 147420N \u003d 147.42 kN,Tek açıklıklı metal kirişin konsantre yüklerin etkisi altında ve desteklere menteşeli taşıma kapasitesi
Açıklık / kurulum adımı (metre olarak)
2,0
2,5
3,0
4,0
4,5
5,0
6,0
0,6
75x100
75x150
75x200
100x200
100x200
125x200
150x225
1,0
75x150
100x150
100x175
125x200
150x200
150x225
175x250
yükler , kg/rm. m
Açıklık uzunluğu, metre olan kirişlerin kesiti
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
150
50x140
50x160
60x180
80x180
80x200
100x200
100x220
200
50x160
50x180
70x180
70x200
100x200
120x220
140x220
250
60x160
60x180
70x200
100x200
120x200
140x220
160x220
350
70x160
70x180
80x200
100x220
120x220
160x220
200x220
açıklık genişliğimetre cinsinden
Günlükler arasındaki mesafemetre cinsinden
Günlük çapısantimetre olarak
2
1
13
0,6
11
2,5
1
15
0,6
13
3
1
17
0,6
14
3,5
1
19
0,6
16
4
1
21
0,6
17
4,5
1
22
0,6
19
5
1
24
0,6
20
5,5
1
25
0,6
21
6
1
27
0,6
23
6,7
1
29
0,6
25
7
1
31
0,6
27
7,5
1
33
0,6
29
?
Açıklık 6 m Bir adımda I-kiriş, mm
Açıklık 4 m Bir adımda I-kiriş, mm
Açıklık 3 m Bir adımda I-kiriş, mm
1000
1100
1200
1000
1100
1200
1000
1100
1200
300
10
400
500
10
121
12
