기둥 베이스 플레이트. 기둥베이스의 유형, 디자인 및 계산

강철의 허용 응력은 콘크리트의 허용 응력보다 훨씬 큽니다. 따라서 노력 강철 기둥, 상대적으로 작은 단면을 갖는 기둥 아래의 응력이 철근 콘크리트 기초에 허용되는 것을 초과하지 않는 영역에 분포되어야 합니다. 이를 위해 기둥에는 강철 베이스 플레이트가 있습니다.

주변 공기가 절연을 저하시키거나 장비 및 퓨즈를 분해하는 물질을 포함할 수 있는 변전소 및 변전소를 설치하는 경우 장비의 안정적인 작동을 위해 사용해야 합니다. 강화 절연; 샤프트는 환경 친화적 인 재료 또는 페인트 칠 된 보호 코팅으로 만들어집니다. 우세한 풍향에 설치된 분배기 및 변전소; 배급자와 변전소는 가장 간단한 계획에 따라 위치합니다. 닫힌 개폐 장치 및 변전소는 건물에 들어가는 먼지, 유해 가스 또는 증기로부터 보호됩니다.

1. 모서리에서 무시할 수 있는 강철 베이스 플레이트 아래의 콘크리트 압축이 기둥(a) 아래에서 최대로 증가합니다. 계산에서 베이스 플레이트 아래의 콘크리트에 대한 압력 분포는 균일하다고 가정합니다(b).

2. 베이스 플레이트에 굽힘 모멘트가 나타납니다. 이러한 모멘트를 감지하려면 두께가 충분하거나 보강재가 있어야 합니다.

부식 방지를 위해 특별히 설계된 알루미늄 및 강철 알루미늄 와이어는 해산물 또는 화학 공장 근처 또는 장기간 작동 경험으로 알루미늄 부식을 유발하는 장소에 실외 스테이션을 설치할 때 사용해야 합니다.

개방형 개폐 장치에는 제조업체의 지침에 따라 실내 기기 또는 단자를 사용하는 기타 캐비닛 및 기어 변속을 위한 가열 회로가 장착되어 있어야 합니다. 전압이 6kV 이상인 스위치에는 오경보를 방지하기 위한 기능 잠금 장치가 장착되어 있어야 합니다.

3. 고정 고정으로 기둥은 수직 하중 외에도 굽힘 모멘트도 전달합니다.

  • a) 굽힘 모멘트의 영향은 수직력(동일 부호의 슬래브 아래 응력)의 영향에 비해 작습니다.
  • b) 굽힘 모멘트가 크면 슬래브 가장자리에 인장력이 나타나며 이는 적절한 고정으로 흡수되어야 합니다.
4. 시공 공차를 고려하여 기초 표면은 베이스 플레이트의 설치 표시 아래 3-5cm로 콘크리트로 만듭니다. 설치 시 기둥은 강판과 쐐기에 장착되어 기둥이 설계 위치로 곧게 펴질 수 있습니다.

5. 기둥의 최종 정렬 후 베이스 플레이트 아래의 틈새는 고강도 콘크리트로 촘촘히 채워야 합니다. 콘크리트가 굳으면 강판과 쐐기를 제거해야 합니다.

동봉된 개폐기의 접지 스위치는 잠겨 있어야 합니다. 컴퓨터 제어 소프트웨어 및 접지 스위치가 비활성화됩니다. 회로 및 전기 장비 네트워크 및 개방형 파티션의 결합 된 파티션과 개방형 변압기 레벨의 변압기 레벨은 폐쇄 된 배전반 및 변압기 바닥 내부에서 높이 2m 또는 1.6m 및 1.9m이어야합니다. 칸막이의 아래쪽 가장자리는 열린 칸막이 및 닫힌 바닥 수준에서 0.2m 이하의 높이에 있어야 합니다.

6. 두꺼운 기둥 베이스 플레이트는 골이 있는 디자인보다 노동 집약적이며(그림 8) 대부분의 경우 철강 소비가 높지만 더 경제적인 솔루션입니다. 이러한 지지대는 그림 1의 설계와 비교하여 중요하지 않은 구조적 높이를 가지고 있습니다. 여덟.

7. 파이프 기둥은 또한 리브가 없는 두꺼운 베이스 플레이트에 장착됩니다. 얇은 베이스 플레이트는 방사상으로 배열된 보강재로 보강해야 합니다.

외부 칸막이는 규칙 55항의 요구 사항에 따라 설치해야 합니다. 터미널, 변압기 및 기타 드럼 장치의 터미널 입력은 전압 구성 요소를 테스트하는 데 사용됩니다. 장벽은 1.2m 높이에 설치해야 하며 필요한 경우 제거할 수 있는 방식으로 설치해야 합니다. 챔버 바닥이 지면보다 0.3m 이상 높은 경우 도어와 차단벽 사이에 최소 0.5m의 거리를 두거나 도어 전면에 시야를 확보할 수 있는 공간을 제공합니다.

배전 및 변전소는 온도 변화, 진동 등으로 인한 위험한 기계적 응력을 방지하는 수단을 갖추고 있어야 합니다. 케이블, 케이블 또는 절연체에서. 수중 변압기 및 기기의 유면과 온도, 기체 가스 게이지 및 장비의 상태를 나타내는 기타 표시기는 전압을 차단하지 않고 모니터링할 수 있는 편리하고 안전한 위치에 있어야 합니다. .

8. 얇은 베이스 플레이트와 보강 리브가 있는 I-빔 RV 프로파일로 만들어진 기둥 지지대를 위한 간단한 솔루션. 보강재는 선반에 부착됩니다. 이러한 건설적인 솔루션을 사용하면 강철 소비가 그림 5보다 적지 만. 6, 그러나 지지대는 구조적 높이가 크고 제조하기가 더 어렵습니다.

9. 보강재로 강화된 얇은 베이스 플레이트가 있는 강력한 상자 모양 기둥의 지지.

석유 설비의 전기 장비 표면에 깔아야 하는 보호, 측정, 신호 및 조명 회로용 전선은 내유성 재료로 절연되어야 합니다. 실외 변압기, 원자로 및 축전기는 직사광선에 의한 가열을 최소화하기 위해 밝은 색으로 칠해야 합니다. 또한 이러한 페인트는 내유성 및 내후성이어야 합니다.

배전 및 변전소는 다음을 갖추고 있어야 합니다. 전기 조명. 조명 장비는 안전하게 작동할 수 있는 방식으로 설치해야 합니다. 배전 및 변전소에는 제어 및 신호 장치가 장착되어 있어야 합니다.

기둥에서 기초로 수평력을 전달하기 위해 기둥에 가해지는 하중의 작용으로 인해 발생하는 마찰력이 종종 충분합니다. 큰 수평력과 작은 수직 하중(예: 바람의 작용으로 인한)으로 기초의 해당 홈에 삽입되는 베이스 플레이트의 아래쪽 평면에 다웰형 돌출부가 보강되어야 합니다. 이를 위해 예를 들어 용접된 강철 막대(그림 10) 또는 프로파일 섹션(그림 11)이 사용됩니다.

유통업체와 변전소는 리투아니아 공화국 건설에 관한 법률 조항에 따라 설치됩니다. 4m 이상의 대지와 나무 사이의 거리는 나무를 통과할 때 장비와 차선이 손상되지 않도록 해야 합니다.

라이브 및 작업 환경에서 허용되는 수준. 지하수 우물, 우물 식수또는 직원이 상시 작업하는 개폐기 및 변전소에는 배관을 설치해야 합니다. 변전소에는 위생 변기가 있어야 합니다.

두 개의 콘솔이 있는 단일 스팬 빔으로 분쇄 응력의 작용으로 굽힘용 베이스 플레이트를 계산합니다.

베이스 플레이트의 크기는 20 × 25cm입니다.

우리는 베이스 플레이트가

. 전체 스팬에 걸쳐 눈이 적재될 때 트러스의 지지 반응:

밀폐형 변압기, 모듈식 및 극 변압기 하우징은 필요하지 않습니다. 뚜껑은 투명하거나 불투명할 수 있습니다. 기술 요구 사항및 테스트 방법. 금속 표면은 넓은 오염 통제 구역 및 포함된 금속 제품의 용융 아연 도금 금속 개구부에 추가로 칠할 수 있습니다.

유전에서 기름이 누출될 수 있는 개방된 분배 지역 및 심토 지역, 기름 저장 시설, 기계 구역, 변압기 및 기름 회로 차단기, 기름 수집 및 제거 시설은 오염을 방지하기 위해 설치되어야 합니다. 환경.

베이스 플레이트 아래의 붕괴 응력:


<

콘솔의 굽힘 모멘트는 슬래브 중간의 굽힘 모멘트보다 더 중요합니다.

1cm 너비의 스트립을 계산하려면:

저항의 순간:

육불화황을 저장하는 사업장은 포스터로 표시하고 접근을 제한해야 합니다. 110kV 이상의 개방형 배전반에는 이동식 실험실뿐만 아니라 수리를 위한 여러 설치, 메커니즘 및 장치를 설치해야 합니다.

플렉시블 샤프트의 부하를 계산할 때 장치 및 변압기뿐만 아니라 절연체의 도체 질량을 평가해야 합니다. 구조적 하중을 계산할 때 앵커 지지대의 경우 200kg, 화환의 중간 지지대의 경우 150kg, 지지대의 경우 100kg인 사람과 기기 및 장착 고정물의 추가 중량을 추정해야 합니다.


필요한 판 두께:

우리는 판의 두께를 받아들입니다



, 내식성 및 용접성 조건 (GOST 82-70).

개방 스위치기어의 개구부는 저온 붐에서 허용할 수 없는 기계적 응력을 초래해서는 안 되며 와이어가 강한 바람과 접촉하지 않도록 해야 합니다. 하중이 규정 60항의 요구 사항을 준수할 때 유연한 샤프트의 기계적 충격 탄성 계수는 ​​인장 강도에 비해 3 이상이어야 합니다.

부하가 규정 60항의 요구 사항을 준수할 때 후면 절연체의 예비 강도는 절연체의 최소 저항과 관련하여 최소 4이어야 합니다. 하중이 규칙 60항의 요구 사항을 준수할 때 유연한 연결을 위한 기계적 연결 장비의 탄성 계수는 ​​최소 저항과 관련하여 3 이상이어야 합니다.

지지 노드의 수직 보강판에 거들 모서리를 부착하기 위한 용접 계산.

한쪽 모서리의 이음새에 가해지는 힘:


코너 펜 힘:


우리는 솔기의 다리를 받아들입니다.

.

노출된 쉴드 행거는 조립식 철근 콘크리트, 아연, 알루미늄-아연 또는 기타 강한 강철 구조물로 만들어야 합니다. 중간 지지대가 일시적으로 후방 지지대로 사용되는 경우 조여야 합니다. 서스펜션 및 지원 절연체의 수와 개폐 장치의 전기 장비의 외부 절연은 전압 및 환경 조건에 따라 선택됩니다.

풍속은 60%로 추정됩니다. 건물 구조 계산. 3상 단락 전류가 20kA 이상이고 공간에서 케이블 처짐이 3m 이상인 경우 스위치기어의 유연한 개구부에 동적으로 영향을 받는 단락 전류가 있는지 확인하여 수렴 또는 위험한 단계. 루프는 여러 와이어로 구성된 위상이 유연한 포스트에 설치되어야 합니다.

엉덩이에 필요한 솔기 길이:


어디

- 용접 금속의 계산된 저항. 허용 전극용

- 침투 깊이 계수. 용접 금속에 대해 계산할 때

.

또한 필터를 쉽게 수리할 수 있는 높이에 설치해야 합니다. 장비의 표면 또는 높이에서 최소 2.5m 높이의 도자기 절연체의 하단 가장자리가있는 변압기 및 장치는 울타리가되어서는 안됩니다. 높이가 더 낮을 때 장치는 규칙 43항의 요구 사항을 충족하는 섹션이 있어야 하며 규칙에 명시된 70점의 변압기 및 장치에서 멀리 떨어져 있어야 합니다. 개방 빔 변압기에 대한 요구 사항은 건물 벽은 규칙의 단락 81에 설명되어 있습니다.


- 인장 요소의 작동 조건 계수.


- 솔기 작업을 고려한 계수.


필요한 깃털 스티치 길이:

다양한 구성 요소의 일치하지 않는 가장 가까운 유로 사이의 거리는 한 체인을 다른 체인을 분리하지 않고 유지하는 조건에 따라 선택해야 합니다. 이러한 조건에서 작업이 제공되지 않으면 다른 평면의 다른 통신 회선 사이의 거리는 규칙 67 및 68항의 요구 사항에 따라 결정되어야 합니다. 또한 전선의 잠재적인 연결을 평가할 필요가 있습니다. 여기서, 개방 배전 구역의 도체에서 지면까지의 수직 거리는 규칙 1항 및 3항에 명시된 것보다 낮아서는 안 됩니다.

구조적으로, 우리는 엉덩이에서 솔기의 길이를 받아들입니다.

, 펜 솔기의 길이

.

수직 거셋에 스러스트 플레이트의 플레이트 리브를 부착하기 위한 용접 계산.

한 모서리에서 힘을 정의합니다.

조명, 통신 및 신호 라인은 회로 차단기 회로 위 또는 아래에 정렬되어서는 안 됩니다. 석유 시설에서 폭발 구역 및 건물까지의 거리는 전기 장비의 폭발 구역 요구 사항에 따라 결정됩니다.

발전소 및 변전소에서 폐쇄형 개폐 장치 하우징, 패널, 압축기까지의 개방형 오일 설치 분배까지의 거리는 기술 요구 사항에 따라 결정됩니다. 창은 변압기 덮개 높이 위에만 설치됩니다.


필요한 솔기 길이:

실제 솔기 길이:

>

상부 벨트의 중간 노드 계산.

버팀대와 상현재의 접합점.


노드 구조. 노드 인서트.

변압기 야드를 따라 3.5m 이하의 경로를 설치해야 합니다. 규칙 제81조에 대한 요구사항은 완전한 변전소에도 적용됩니다. 1톤 이상의 특정 오일을 사용하는 오일 변압기 및 110kV 이상의 전압을 사용하는 탱크 회로 차단기에는 오일 플러그, 오일 드레인 및 오일 매니폴드가 장착되어 있어야 합니다. 설치할 때 다음 요구 사항을 준수해야 합니다.

오일량은 변압기 오일의 총량에 대해 계산해야 합니다. 탱크 회로 차단기의 오일 용량은 80%이어야 합니다. 하나의 탱크 오일. 뼈 기름과 기름 배출 채널은 오일이 한 피트에서 다른 피트로 흐를 수 있도록 설치해야 하며, 채널 누출 및 기타 지하 구조물화재의 확산, 기름 오염 및 채널, 눈, 얼음 등의 막힘을 방지하기 위해


금속 라이너의 수직 벽 스러스트 플레이트와 동일한 높이와 너비를 가지며 상현재 끝의 정지점에서 전단 응력의 작용에 따라 3경간 비분할 빔으로 굽힘에 대해 계산됩니다.

기름 누출이 없으면 기름 구덩이는 기름으로 덮인 장치의 구조 전체에 걸쳐 계산되어야하며 금속 네트워크는 깨끗하게 세척 된 자갈이나 돌 ​​또는 기타 비 세포의 두께 0.25m로 분포되어야합니다. 기원 30~70mm의 거친 모래 층.

이동식 펌프를 사용하여 유정에서 기름과 물을 제거해야 합니다. 유정에 오일 드레인이 없는 경우 광산에 간단한 오일 제어 장치를 설치합니다. 오일 피트의 바닥은 지면 또는 표면보다 낮아야 합니다. 구덩이의 높이는 지면에서 0.25m 이상, 0.5m 이상 높아서는 안 됩니다. 수집기의 오일 배출 구멍이 있는 구멍은 최소 0.25m의 투명한 자갈 또는 세척된 돌 또는 30~70mm의 다른 두께의 비목재 층으로 채워야 합니다.

상현재 끝의 붕괴 응력:


MPa

MPa

너비가 10mm 인 판 - 라이너 (계산 된 스트립)의 굽힘 모멘트는 SNiP II-23-81의 5.22 절에 따라 공식에 의해 결정됩니다.


어디

는 다음과 같이 계산된 끝 스팬에서의 굽힘 모멘트입니다.

자유롭게 지지되는 단일 경간 빔;

L은 인서트의 리브 사이의 거리, l=47mm=4.7cm입니다.


mm - 모멘트가 작용하는 단면으로부터의 거리

극한의 지원에.



필요한 벽 두께:


우리는 라이너의 벽 두께를 받아들입니다

.

노드 볼트의 직경을 결정하십시오.

2) 절점 볼트, 굽힘:

어디 - 플레이트 리브 두께 - 삽입물;

- 판의 두께 - 버팀대 끝, 우리는 받아들입니다.

;

D - 버팀대에서의 노력,

;

W tr의 정의


필요한 볼트 직경:


(왜냐하면

)


센티미터

우리는 매듭 볼트를 받아들입니다

(웃음, 부록 40면 참조),

,

볼트 붕괴 응력:

어디,

볼트 전단 응력:


(v. 58 SNiP II - 23 - 81)

접시 계산 - 팁.


3) 중괄호는 금속판으로 상부 및 하부 벨트에 연결됩니다 - 단면이 있는 팁

.금속 판은 절곡 볼트의 중심에서 버팀대의 나무 부분의 정지까지의 거리와 동일한 길이로 세로 굽힘을 위해 작동합니다.


접시의 자유 길이 - 팁

.

플레이트의 유연성 - 팁:



- 강철 트러스의 압축 막대 (p. 222, Belenya)

설계 압축 강도가 있는 강철의 좌굴 계수(vol. 72 SNiP II - 23 - 81 또는 Belenya, p. 534, 부록 7)

,

플레이트의 압축 응력 - 팁:


여기서 A szh - 플레이트의 단면적 - 팁


- 압축 트러스 요소의 작업 조건 계수

(SNiPII-23-81, 6항에 따라)


압축 트러스 요소용(SNiP II-23-81, 6절에 따름)

우리는 지지 장치의 스러스트 플레이트뿐만 아니라 T자형 단면이 있는 단순한 빔으로 가로 굽힘을 위해 나무 버팀대가 놓이는 플레이트를 계산합니다.

이 경우:


x축에 대한 단면의 정적 모멘트 1

x축 1에서 계산된 T자형 단면의 무게 중심까지의 거리:



단면의 무게 중심을 통과하는 X축에 대한 관성 모멘트.

단면 모멘트:


가새 끝 붕괴 응력:


- 호감 부위

R cm \u003d 9.75 MPa는 섬유를 따라 분쇄되는 계산된 저항입니다.

굽힘 순간:

여기서 l=150mm - 플레이트 사이의 거리와 동일한 플레이트의 계산된 스팬 - 축의 팁;

- 슬래브 폭

굽힘 응력:

4) 절점 삽입물의 t 플레이트 결정.

상현재에 수직인 브레이스의 힘 구성요소는 절점 삽입물의 하판의 상현재에 대한 강조에 의해 감지됩니다.

라이너 플레이트 아래의 상부 벨트 섬유를 가로지르는 응력 붕괴:

어디서, h pl - 판의 높이;

h 3 - 간격의 크기;

R cm90 - 소나무 및 가문비 나무의 경우 구조의지지 부분 및 요소의 절점 접합부의 분쇄에 대한 설계 저항 R cm90 = 3 MPa (v. 1, Grin 또는 v. 3 SNiP II-25-80);


b=10mm 너비의 계산된 스트립에서 하부 플레이트 콘솔의 굽힘 모멘트:

필요한 저항 순간:


필요한 판 두께:


여기서 b는 디자인 밴드의 너비입니다. b=1cm.

판 두께 허용 = 10mm.

트러스의 능선 매듭은 두 개의 거싯과 삼각형 다이어프램 볼트로 구성된 강철 고정 장치를 사용하여 해결할 수 있습니다. 상부 벨트의 압축된 로드는 다이어프램의 경사면에 직선 정면 스톱과 볼트로 고정되고 중간 랙의 확장된 로드는 다이어프램의 수평면에 너트로 고정됩니다.

a) 금속 벽 라이너의 계산.

금속 인서트는 상부 벨트의 패널 끝 사이의 능선 어셈블리에 설치됩니다.

상단 벨트 끝의 붕괴:



- Weymouth 소나무로 만든 직사각형 모양의 일정한 높이 섹션 요소의 섬유를 따라 분쇄에 대한 계산된 저항.

우리는 인서트의 금속 벽이 상현재 끝의 정지에서 전단 응력의 작용으로 캔틸레버 빔처럼 구부러질 것으로 예상합니다.

의 너비를 가진 디자인 스트립의 너비에서 라이너 벽의 캔틸레버 부분의 굽힘 모멘트

.

어디

중간에 순간:






필요한 저항 순간:



필요한 라이너 벽 두께:


수용하다

.

b) 모서리 계산 - 랙의 와셔 :

코너 - 굽힘 시 랙 와셔 개수:


어디

- 라이너의 갈비뼈 사이의 거리.

필요한 저항 순간:


수용하다

,

저항의 순간:



- 모서리 가장자리에서 중립 축까지의 거리;

- 모서리 높이

;

- 무게 중심까지의 거리,

;



- 모서리의 회전 반경,

.