Marrës HF shtëpiak me llamba inurl produkt. Rigjenerues me një tub, superheterodin me dy tuba…

Marrësi është projektuar për të marrë sinjale nga stacionet radio amatore që funksionojnë me telegraf, telefon dhe në një brez anësor në intervalet 10, 14, 20, 40 dhe 80 m. Marrësi i valëve të shkurtra në llamba ka 8 nënbanda. Çdo nënband mbulon një brez frekuence prej 500 kHz. grupe amatore 14, 20, 40 dhe 80 metra secila zë një nën-band, dhe fillimi i shkallës së marrësit përkon me fillimin e diapazonit. Brezi 10 m ndahet në katër nëndarje. Ndjeshmëria e marrësit me një raport sinjal-zhurmë prej 3:1 nuk është më i keq se 1 μV. Selektiviteti i kanalit ngjitur sigurohet nga një filtër kristal me gjerësi bande të ndryshueshme. Marrësi përdor një filtër që ju lejon të shtypni sinjalet e stacioneve ndërhyrëse. Marrësi mundësohet nga një tension AC prej 127 ose 220 V dhe konsumon jo më shumë se 90 vat.

Marrësi i tubit me valë të shkurtër është bërë sipas një qarku superheterodin me konvertim të frekuencës së dyfishtë. Diagrami skematik është paraqitur në fig. 1. Pjesa hyrëse e marrësit përmban një përforcues RF në llambën L1 (6K4), konvertuesin e parë në llambën L2 (6Zh4) dhe oshilatorin e parë lokal në llambën 6Zh4 (L6). Frekuenca e oshilatorit lokal stabilizohet nga kuarci. Oscilatori lokal funksionon në frekuenca nën sinjalin e marrë.

Meqenëse frekuenca e oshilatorit lokal është fikse, frekuenca e parë e ndërmjetme ndryshon nga 2190 në 2690 kHz. Oscilatori lokal bëhet sipas skemës me komunikim elektronik. Qarqet në qarkun e anodës së llambës L6 janë akorduar në frekuencën e harmonikës së izoluar të kuarcit. Disa zhveshje të këtyre kontureve mund të rregullohen tensioni i daljes oshilator lokal. Frekuencat e kuarcit Kv2-Kv9 dhe numrat e harmonikave të zgjedhura janë dhënë në tabelë. një

E njëjta tabelë tregon frekuencat e oshilatorit lokal të kuarcit në rast se frekuenca e oshilatorit lokal zgjidhet më e lartë se frekuenca e sinjalit të marrë.

Konvertuesi i parë i frekuencës është montuar sipas një skeme me një rrjet të vetëm. Një filtër brezi i lidhur në mënyrë kondensative (L15 L16 C26-C32) përfshihet në qarkun e tij anod. Gjerësia e brezit të këtij filtri është rreth 25 kHz. Gjerësia e brezit të zgjedhur bën të mundur eliminimin e gabimeve të mundshme në bashkimin e transduktorit të dytë dhe siguron selektivitet të lartë në kanalin e imazhit. Konvertuesi i dytë në një llambë 6Zh4 (L3), ashtu si i pari, është bërë sipas një qarku me një rrjet me një filtër kuarci me qark të dyfishtë si një ngarkesë anode. Ndryshimi i gjerësisë së brezit të marrësit në intervalin nga 0,5 në 2,5 kHz arrihet duke çmontuar njëkohësisht qarqet e filtrit të kuarcit në drejtime të ndryshme në lidhje me frekuencën rezonante të kuarcit Kv10.

Oscilatori i dytë lokal është montuar në një llambë 6Zh4 (L7) sipas një qarku me tre pika me bashkim induktiv. Mund të sintonizohet pa probleme brenda brezit të frekuencës 2675-3175 kHz. Tensioni i anodës së llambës L7 stabilizohet duke përdorur diodën zener SG4S (L15).

Tensioni i sinjalit nga qarku i dytë L18 C38 C107 furnizohet në kaskadë, i bërë në një llambë 6N8S (L4). Kjo fazë është një oshilator i nënngacmuar dhe qarku i tij L19C43-C45 është i ndezur në atë mënyrë që të shtypë sinjalin e stacionit ndërhyrës. Faktori ekuivalent i cilësisë së këtij qarku është shumë i lartë, gjë që bën të mundur marrjen e një brezi shumë të ngushtë shtypjeje (50-200 Hz). Falë kësaj, është e mundur të shtypni një stacion ndërhyrës që funksionon në një frekuencë menjëherë ngjitur me frekuencën e stacionit të marrë. Me ndihmën e kondensatorit C45, qarku L19C43-C45 akordohet, kështu që frekuenca e shtypjes mund të ndryshohet lehtësisht. Filtri i shtypësit mund të fiket nga ndërprerësi Vk2.

Pas kësaj kaskade, sinjali futet në një përforcues me dy faza të IF të dytë, të bërë në llambat 6K4 (L8 dhe L9). Duke ndërruar llojin e funksionimit P3, mund të lidhet një detektor diod i sinjaleve telefonike në të majtë (sipas qarkut) të një llambë 6G2 (L11) ose një detektor përzierës i sinjaleve CW dhe SSB në një llambë 6N8S (L10). në daljen e fazës së dytë të amplifikatorit IF. Në triodën e majtë (sipas skemës) të kësaj llambë është montuar një pasues katodë dhe në të djathtë një konvertues frekuence. Ky i fundit funksionon si më poshtë. Tensioni i sinjalit të stacionit të marrë nga ndjekësi i katodës furnizohet në katodën e triodës së përzierjes, dhe tensioni i oshilatorit të tretë lokal furnizohet në rrjet përmes pasuesit të katodës, të montuar në të majtë (sipas skemës) triodë të llambës 6N8S (L13) dhe çelësit P3. Si rezultat, një tension me frekuencë të ulët lëshohet në rezistencën e ngarkesës R45. Induktori Dr3, së bashku me kondensatorët C88 dhe C88, formojnë një filtër që bllokon shtegun e frekuencave të kombinuara të konvertuesit në rrugën me frekuencë të ulët të marrësit.

Oscilatori i tretë lokal është bërë në të djathtë (sipas skemës) triodë të llambës 6N8S (L13) sipas skemës me reagime kapacitore. Dioda e djathtë e llambës 6G2 (L11) shërben si një detektor AGC. Marrësi përdor një skemë AGC të vonuar. Tensioni AGC furnizohet në rrjetet e kontrollit të llambave L8 dhe L9. Nëse është e nevojshme, sistemi AGC mund të çaktivizohet nga çelësi Vk1.

Përveç AGC, marrësi ka kontroll të veçantë të fitimit manual duke përdorur potenciometrat R1 (përforcues HF) dhe R59 (përforcues i dytë IF). Tensioni negativ në këta potenciometra furnizohet nga qarku i përbashkët negativ i ndreqësit dhe stabilizohet nga dy dioda zener silikoni D813 (D1D2) të lidhura në seri.

Përforcuesi LF është montuar sipas një qarku me një cikël dhe funksionon në një triodë llambë 6G2 (L11) dhe një llambë 6P6S (L12). Skema ULF nuk ka veçori. Dredha-dredha dytësore e transformatorit të daljes Tr2 është e mbështjellë me rubinet në mënyrë që kufjet me rezistencë të lartë dhe me rezistencë të ulët të mund të lidhen me të. Për një vlerësim objektiv të fuqisë së sinjalit të marrë, në marrës është instaluar një matës S, treguesi i të cilit është një mikroampermetër i tipit M-494 me një ndjeshmëri prej 100 μA. Shkalla e S-metrit është afër logaritmike. Duke ndryshuar pozicionin e rrëshqitësit të rezistencës R39, pajisja S-meter vendoset në zero, dhe ndjeshmëria e S-matësit rregullohet nga rezistenca R37.

Një kalibrator kuarci për kontrollimin e gradimit të shkallës së marrësit është montuar në një llambë 6Zh8 (L5). Modaliteti i gjeneratorit zgjidhet në mënyrë që harmonikat e frekuencës së tij themelore (1000 kHz) të kenë një nivel të lartë. Kalibratori ndizet me butonin Kn1.

Për të fuqizuar qarqet anode të marrësit, përdoret një ndreqës konvencional me valë të plotë, i bërë në një llambë 5Ts4S (L14).

Ndërtimi dhe detajet. Shasia e marrësit është prej duralumini me trashësi 2 mm. Ka tre ndarje të mbrojtura në bodrumin e marrësit. Ato përmbajnë qarqet e parazgjedhësit, amplifikatorit RF, oshilatorëve të dytë dhe të tretë lokalë. Nga ndarja ku ndodhen detajet e oshilatorit të dytë lokal, një kondensator i akorduar C70 sillet në panelin e përparmë nën fole për të rregulluar shkallën e marrësit. Të gjitha qarqet e marrësit janë të mbyllura në ekrane alumini. Të dhënat e të gjitha bobinave janë dhënë në tabelë. 2.

Në pjesën e sipërme të shasisë ka një ndarje të mbrojtur, e cila përmban detajet e fazës së shtypjes. Boshti i rotorit të kondensatorit C45 duhet të rritet me material izolues për të eliminuar çmontimin e kaskadës dërrmuese nga afrimi i dorës së operatorit. Njësia kryesore e akordimit C26C32C71 ka një vernier me dy hapa ngadalësimi: 1:5 dhe 1:30. Bërthama e transformatorit të daljes Tr2 është mbledhur nga pllaka Sh-16, trashësia e grupit është 20 mm. Dredha-dredha kryesore e këtij transformatori përmban 1600 rrotullime teli PEV 0.15, dhe mbështjellja dytësore përmban 500 rrotulla teli PEL 0.25 me një rubinet nga 73 rrotullime. Të dhënat e transformatorit të fuqisë Tr1 dhe induktorit të filtrit Dp4 janë dhënë në tabelë. 3.

Përpara se të montoni marrësin, këshillohet që të vendosni paraprakisht të gjithë induktorët në një metër Q.

Trupi i marrësit është prej hekuri të galvanizuar me trashësi 1 mm, i mbuluar me smalt çekiç Sintonizimi: Fillimisht vendosni oshilatorin e tretë lokal, nga i cili dëshironi të merrni një tension dalës sinusoidal. Për ta bërë këtë, oshiloskopi është i lidhur midis anodës dhe katodës së triodës së djathtë (sipas qarkut) të llambës L13. Duke ndezur marrësin, imazhi i kurbës vërehet në ekranin e oshiloskopit dhe në rast të formës së pakënaqshme, ai kapet nga rezistenca në qarkun e rrjetit dhe anoda e triodës së djathtë L13 derisa të merret një tension sinusoidal. Tensioni i marrë nga katoda e triodës së majtë të së njëjtës llambë duhet të jetë së paku 10 V.

Pas kësaj, vendoset detektor i përzierjes. Për ta bërë këtë, oshiloskopi është i lidhur me rrjetin e triodës së llambës L11. Çelësi për llojin e punës P3 duhet të jetë në pozicionin "SSB, CW". Një sinjal me një frekuencë prej 485 kHz furnizohet nga GSS-6 në rrjetin e triodës së djathtë (sipas skemës) të llambës L10. Frekuenca e oshilatorit të tretë lokal është vendosur në atë mënyrë që të ndryshojë me 1 kHz nga frekuenca GSS. Kurba e tensionit të frekuencës së ulët e vëzhguar në ekranin e oshiloskopit duhet të mbetet sinusoidale kur niveli i tensionit të sinjalit GSS ndryshon me 20 dB. Përndryshe, është e nevojshme të ndryshoni madhësinë e tensionit të furnizuar në detektor nga oshilatori i tretë lokal.

Fazat e dyta të amplifikatorit IF janë akorduar në një frekuencë prej 485 kHz në mënyrën e zakonshme. Kaskada e shtypjes së stacioneve ndërhyrëse rregullohet si më poshtë. Duke rrotulluar potenciometrin R18, kaskada vetë-ngacmohet. Në të njëjtën kohë, zhurma e rrahjeve të frekuencës të krijuara nga faza e shtypjes dhe oshilatori i tretë lokal duhet të dëgjohet në telefon. Kondensatori C45 vendoset në pozicionin e mesëm dhe zero rrahje arrihen duke rrotulluar bërthamën e spirales L19. Nëse faza e shtypjes nuk aktivizohet, vlera e R18 duhet të reduktohet. Pas kësaj, rrëshqitësi i rezistencës R18 lëviz pa probleme derisa rrahjet të zhduken. Kjo plotëson kaskadën e shtypjes.

Vendosja e oshilatorit të dytë lokal kryhet duke përdorur një matës valësh heterodin.

Duke ndryshuar kapacitetin e kondensatorit të akorduar C70, sigurohet që frekuencat e gjeneruara nga oshilatori lokal të jenë në intervalin 2675-3175 kHz. Pasi kanë krijuar oshilatorin e dytë lokal, ata fillojnë të akordojnë qarqet C26 C27C28 dhe L16 C30 C31 C32. Për ta bërë këtë, është e nevojshme të aplikoni një sinjal me një frekuencë prej 2190 kHz nga GSS në rrjetin e kontrollit të llambës L2 dhe të vendosni çelësin e bllokut të kondensatorëve të ndryshueshëm C26 C32 C71 në pozicionin në shkallën e marrësi "O kHz". Rrotullimi i bërthamave të bobinave L15 dhe L16 arrin sinjalin maksimal të daljes. Cilësimi kontrollohet në disa pika të tjera në interval. Krijimi i oshilatorit të parë lokal konsiston në zgjedhjen e kuarcit dhe marrjen e të njëjtit tension të rendit 1-2V në të gjitha vargjet. Vlera e tensionit ndryshohet duke vendosur qarqet përkatëse në qarkun anod të oshilatorit lokal.

Qarqet RF akordohen në intervalin 3,5 MHz me kondensatorë të akorduar C1 dhe C15, 7 MHz - C2 dhe C18, 14 MHz - C5 dhe C16, 21 MHz - C4 dhe C20, 28 MHz - C7 dhe C17. Në këtë rast, pulla e bllokut të kondensatorëve me kapacitet të ndryshueshëm të parazgjedhësit C9 C22 vendoset në mes të shkallës së diapazonit përkatës. Rregullimi i kalibratorit kryhet në intervalin 10 m. Me zgjedhjen e rezistencave R20 R24R23, sinjali i kalibratorit është më i dëgjueshëm.

Metri S është i kalibruar si më poshtë. Një sinjal me një tension prej 100 μV furnizohet në hyrjen e marrësit nga GSS, dhe një shenjë bëhet në shkallën e mikroametrit. Pastaj shenjat bëhen në një tension prej 50.25 dhe më pas pas 5 mikrovolt.

Kjo përfundon vendosjen e një marrësi me valë të shkurtër në llambat.

Tre llambë marrës me tri bandë valë të shkurtra

Sergey Belenetsky (US5MSQ) Lugansk, Ukrainë

Unë, si shumë nga bashkëmoshatarët e mi, erdha në radio në kohën e përdorimit masiv të transistorëve dhe mikroqarqeve dhe nuk kisha asnjë lidhje me dizajnet e tubave. Interesi për tubat e radios u ngrit relativisht kohët e fundit, disa vite më parë. Pasi u zhyta me kokë në këtë, në fakt, plotësisht të panjohur për mua, botën e teknologjisë së komunikimit të llambave, zgjidhjet më interesante dhe ndonjëherë unike të dizajnit dhe qarkut, fitova me entuziazëm disa marrës ushtarakë të njohur të epokës së llambave (R-309, R -311 , RPS dhe provoi dhe dëgjoi R-250M dhe M2 për një kohë të gjatë, por refuzoi ta blinte këtë të fundit). Mjerisht, të dizajnuara fillimisht për qëllime dhe objektiva të tjera, ato, megjithë mekanikën shumë të mirë dhe qarkun klasik, janë përshtatur dobët për vëzhgimet radio amatore në ajrin modern. Arsyeja për këtë, para së gjithash, ishte DR i ulët, fitimi i tepërt dhe, në përputhje me rrethanat, zhurma shumë e madhe, thjesht shurdhuese, vetjake e marrësve dhe selektiviteti i ulët në kanalin ngjitur, i cili është plotësisht i pamjaftueshëm për ajrin modern.

Por sharmi magjik i gypave të radios nuk lirohet, dhe nga këndvështrimi i sotëm, duke hedhur poshtë disa kanone të vjetruara, doja të krijoja një marrës tubash mjaft të thjeshtë të bërë në shtëpi që ofron dëgjim të rehatshëm të ajrit.

Të bësh mekanikë të mirë “në gjunjë” është problematike, të paktën për mua, sepse. Sinqerisht, unë jam një mekanik i padobishëm, kështu që kur zgjedh një qark, u drejtova nga shasia ekzistuese nga një marrës i vjetër shtëpiak me tre tuba. Marrësi përdor llambat 6F12P, të kombinuara (triodë + pentodë), të cilat kanë një kombinim unik të parametrave - pjerrësi e lartë, zhurmë e ulët e natyrshme, linearitet i rritur i CVC dhe, në të njëjtën kohë, janë mjaft ekonomike për sa i përket nxehtësisë. Rezultati i këtij impulsi nostalgjik përshkruhet më poshtë.

Marrësi është projektuar për të marrë sinjale me një brez të vetëm dhe CW në tre brezat më të njohur të radios amatore.

Karakteristikat kryesore teknike:

Gama e frekuencës së funksionimit, MHz .............................................. ...........3,5, 7, 14

Gjerësia e brezit të rrugës së marrjes (në terma –6 dB), Hz ......... 300...3300*

Ndjeshmëria, µV (sinjal/zhurmë 10 dB), jo më keq ....................... 0,5 (14 MHz)

……………….1.0 (7 MHz)

……………..2.0 (3.5 MHz)

Selektiviteti i kanalit ngjitur, dB, në zhvendosjen e frekuencës

bartës në +4,9 kHz dhe -1,5 kHz, jo më pak se .................................. ... .................60*

Koeficienti i katrorit të përgjigjes përmes frekuencës në nivelet 6/60 dB..........................2.2*

Gama e rregullimit të AGC, dB, ................................ ......... .......................... 38

Maks. fuqia e rrugës me frekuencë të ulët në një ngarkesë prej 8 ohms, W, jo më pak .... 0.3

Fuqia e konsumuar nga rrjeti, W, jo më shumë se ................................ 30

* - përcaktohet nga parametrat e filtrit të kuarcit (CF).

Skema e qarkut të marrësit është paraqitur në Fig.1. Është një superheterodin klasik me një konvertim të frekuencës. Bazuar në llambën e parë, bëhet një konvertues i frekuencës (pentodë VL1.2) me një oshilator lokal të veçantë (triodë VL1.1). Llamba e dytë ka një IF me një fazë (pentodë VL2.1) dhe një detektor përzierës (triodë VL2.2). në të tretën - një ULF me një fazë (pentodë VL3.2) dhe një oshilator lokal referues (triodë VL3.1). Sinjali nga antena futet në bobinën e komunikimit L1 të qarkut të parë të brezit me qark të dyfishtë PDF (spiralja L1L2 dhe L3L4 me kondensatorë të brezit të ndërrueshëm, çelësi i rrezes tregohet në pozicionin 40 m) dhe nga spiralja e komunikimit L4, i pastruar nga interferencat jashtë brezit, i futet rezistencës së ngarkesës R4 dhe rrjetës së kontrollit të mikserit VL1. 2. Për të lehtësuar përsëritjen, PDF me tri breza është bërë sipas një skeme të thjeshtuar (vetëm në 2 mbështjellje) me bashkim të jashtëm kapacitiv midis qarqeve dhe bashkim induktiv (nëpërmjet mbështjelljeve bashkuese) me burimin dhe ngarkesën. Një strukturë e tillë me një IF mjaft të lartë (4-9 MHz) siguron jo vetëm selektivitet të mirë të gamës dhe shtypje të kanalit të imazhit, por edhe zbutje të shtuar në zonën e largët, gjë që është gjithashtu e rëndësishme, veçanërisht nëse zona juaj ka transmetim të fuqishëm LW, Transmetues MW ose VHF. PDF është optimizuar për rezistencën e antenës prej 50 (75) ohms dhe ngarkesa prej 1 kOhm. Koeficienti i transmetimit të tij ndryshon në përpjesëtim me frekuencën, të paktën në brezin 80 m (0.8), dhe në maksimum në 20 m (2.0), i cili në një masë kompenson rritjen e nivelit të zhurmës dhe ndërhyrjes së ajrit në breza të ulët. Qarku i ndërrimit të intervalit PDF të aplikuar me kontakte komutuese të lidhura në seri bën të mundur zvogëlimin e numrit të tyre dhe, nëse është e nevojshme, kontrollin në distancë (elektronike), ai mund të zbatohet vetëm me 2 rele.

Përzierësi është bërë sipas një skeme me një rrjet të vetëm (me një sinjal GPA të aplikuar në katodë) në një pentodë me zhurmë të ulët VL1.2. Vlera e rezistencës së katodës R7 zgjidhet në mënyrë që pika e funksionimit të zhvendoset në kthesën e poshtme të CVC të rrjetit anode (afërsisht 1,7 + -0,2 V). Për të marrë pjerrësinë maksimale të konvertimit (afërsisht ¼ Smax), amplituda e tensionit GPA duhet të jetë e barabartë me tensionin e paragjykimit të katodës, dhe tensioni efektiv (ajo që matim me një voltmetër) është përkatësisht 1,41 herë më pak, d.m.th. afërsisht 1,2-+0,15Veff. Niveli i zhurmës së brendshme të konvertuesit të parë është afërsisht 0.3 μV (kjo është shuma e kontributit përafërsisht të barabartë të zhurmës së vetë mikserit dhe GPA, e bërë në një triodë me zhurmë të ulët), që korrespondon me një ndjeshmëri prej 0.9 μV (në c/zhurmë = 10 dB). Për të marrë një vlerë të caktuar - të paktën 0,5 μV nga hyrja e antenës, e cila është më se e mjaftueshme edhe për një interval prej 20 m, koeficienti i transmetimit PDF zgjidhet rreth 2 herë, nuk ia vlen më, përndryshe do të humbasim dukshëm në imuniteti ndaj zhurmës. Për shembull, nëse zbatojmë përfshirjen e plotë të qarkut të daljes së PDF-së, do të fitojmë ndjeshmëri me rreth 2 herë (6dB), por do të humbasim DD2 me rreth 4 (12dB) dhe DDZ me 8 herë (18dB) , e cila është shumë e padëshirueshme për vargjet moderne të mbingarkuara me frekuencë të ulët.

GPA në triodën VL1.1 është bërë sipas skemës induktive me tre pika bazuar në spiralen L5 shumë të qëndrueshme. Për shkak të pjerrësisë së lartë të llambës, doli të ishte e mundur të aplikohej jo lidhja e plotë e rrjetit me qarkun, por në rubinetin e spirales L5, e cila zvogëlon efektin destabilizues të llambës dhe është e favorshme për rritjen stabiliteti i frekuencës. Akordimi i frekuencës kryhet nga një kondensator me kapacitet të ndryshueshëm C13 (CPE), diapazoni i ndryshimit të kapacitetit të të cilit është i kufizuar dhe përcaktohet nga kondensatorët e shtrirjes së diapazonit (në rrezen 20 m C6, C18, në 40 m - C1, C17 dhe në 80 m - C2, C3). Skema e ndërrimit të kondensatorëve shtrirës që kam zgjedhur është disi e pazakontë për syrin (sferat për të cilat ata janë përgjegjës për shtrimin tregohen me blu në diagram), por kjo ju lejon të zvogëloni ngjitjen dhe të përmirësoni stabilitetin e frekuencës, sepse . gjatë ndërrimit të intervaleve, një pjesë e konsiderueshme e kapacitetit të lakut mbetet e lidhur përgjithmonë.

Ngarkesa e konvertuesit është transformatori rezonant Tr1C25, i cili kryen disa funksione - zgjedhjen paraprake të sinjalit të dobishëm, izolimin galvanik dhe përputhjen e rezistencës së madhe të daljes së konvertuesit në një pentodë me një filtër kuarci (CF). Prodhimi CF është në përputhje me një relativisht të madhe impedanca e hyrjes IF VL2.1 përmes një transformatori rezonant Tr2C28. Falë kësaj, në marrësin tonë është e mundur të përdoret dhe të përputhet në mënyrë optimale pothuajse çdo filtër kuarci, shtëpiak ose industrial.

Le të hedhim një vështrim më të afërt në këtë pikë. Për të siguruar funksionimin (amplifikimin) të qëndrueshëm të UHF / UHF, rezistenca rezonante në qarqet e anodës dhe rrjetit nuk duhet të kalojë një vlerë të caktuar, e cila varet kryesisht nga raporti i kapacitetit kalimtar me pjerrësinë në pikën e funksionimit të CVC të një llambë të veçantë. Më shumë detaje mbi teorinë e stabilitetit dhe metodat e projektimit për kaskadat UHF / UHF përshkruhen në libra të shumtë referencë dhe tekste shkollore për marrësit e radios, me të cilat mund të njiheni nëse dëshironi, por ne do të përdorim një tabelë të gatshme (shih shtojcën) , i cili tregon rezistencat e lejuara të ngarkesës për llambat popullore dhe frekuencat e funksionimit.

Siç mund ta shihni, për një pentodë 6F12P me një frekuencë prej 5 MHz, rezistenca në qarqet e rrjetit dhe anodës nuk duhet të kalojë 3.7 kOhm. Ne zgjedhim me një diferencë - 3 kOhm.

Për konvertuesin, frekuencat rezonante të qarqeve të rrjetit dhe anodës, si rregull, ndryshojnë ndjeshëm, kështu që vlera e ngarkesës së anodës mund të zgjidhet shumë herë, ose edhe një renditje e madhësisë, më shumë. Do të zgjedhim 12kΩ dhe ja arsyeja. Faktori konstruktiv i cilësisë së spirales, në varësi të kornizës dhe cilësisë së bërthamës, mund të jetë në rangun nga 60 në 160, dhe, në përputhje me rrethanat, rezistenca rezonante e qarkut është e paparashikueshme paraprakisht dhe mund të ndryshojë shumë (disa herë ) nga ajo e llogaritur. Për shembull, me një induktancë prej 6.4 μH dhe një IF prej 5.047 MHz, rezistenca rezonante mund të jetë nga 12 në 32 kOhm - kjo do të jetë rezistenca e daljes së konvertuesit (rezistenca e daljes së pentodës është qindra kOhm dhe mund të jetë injoruar në llogaritjet tona). Pra, me çfarë vlere duhet të rregullohet CF nëse vlera e kësaj rezistence është e paparashikueshme? Këtu, për të siguruar përsëritshmëri të mirë të dizajnit, ne llogarisim qarkun e përputhjes KF dhe zgjedhim rezistencën e daljes së konvertuesit (në fakt, rezistencën rezonante të qarkut të anodës) sa më minimale të jetë e mundur në prodhim, dhe nëse spiralja fitohet me një faktor cilësie më të lartë, ne do të sigurojmë një rezistencë qarku Tr1C25 R32 në qark, i cili, nëse është e nevojshme, është e mundur të eliminohet përhapja dhe të optimizohet përputhja CF. I njëjti funksion (duke sjellë rezistencën e qarkut të rrjetit Tr2 dhe rubinetit të anodës Tr3 në 3 kOhm të llogaritur, i cili, më lejoni t'ju kujtoj, siguron funksionimin e qëndrueshëm të IF-it tonë) kryhet nga R31 dhe R33. Si Tr1,2,3, kam përdorur transformatorë IF të të njëjtit dizajn, të plagosur në SB-12a - mbështjellje me 16 kthesa të PEV 0.17-0.25, të vendosura në dy seksione të një kornize standarde me tre seksione, një spirale komunikimi -8 kthesat e PELSHO, të plagosur në seksionin e tretë (kjo është e gjitha për izolim të besueshëm nga qarqet anode të tensionit të lartë).

Në këtë qark, mund të përdoren çdo CF të prodhuar vetë ose industrial, në frekuenca nga 4 në 10-12 MHz me një rezistencë karakteristike nga dhjetëra ohmë deri në disa kΩ. Për ta bërë këtë, duhet të rillogaritni qarqet IF në frekuencën tuaj dhe të përcaktoni shkallën e përfshirjes (numrin e kthesave të spirales së bashkimit) të KF-së tuaj në qarkun anodë të mikserit Tr1 dhe qarkun e rrjetit të IF Tr2.

Theksoj edhe një herë se faktori vendimtar për kaskadat UHF / UHF është kushti për të siguruar përforcim të qëndrueshëm, prandaj, ne zgjedhim rezistencat rezonante të qarqeve të anodës dhe rrjetit të UHF nga pllaka, në varësi të vlerës së IF, dhe për mikserin, rreth 10-12 kOhm. Këto do të jenë të dhënat origjinale. Rezistenca karakteristike e qarqeve IF (kjo është rezistenca induktive ose kondensative e spirales së lakut dhe kondensatorit në frekuencën e rezonancës) është e dëshirueshme të zgjidhet afër 200 ohms, për të cilat tregohen vlerat e kapacitetit dhe induktivitetit të lakut. në diagramin për 5,047 MHz IF duhet të ndryshohet në përpjesëtim të kundërt me frekuencën tuaj IF. Shkalla e përfshirjes së CF në qark, d.m.th. raporti i numrit të rrotullimeve të mbështjelljes së lakut me bobinën e bashkimit është i barabartë me rrënjën katrore të raportit të rezistencës së llogaritur të lakut me rezistencën karakteristike të KF. Aritmetikë shumë e thjeshtë. Disa shembuj praktik

1. Në rastin tim është përdorur një KF industrial i gatshëm në 5.047 MHz, i cili ka një impedancë karakteristike prej 3 kOhm. Duke supozuar se rezistenca e qarkut të anodës së mikserit është 12 kOhm, ne përcaktojmë se raporti i numrit të kthesave të spirales bashkuese është ½. Kështu, spiralja e lakut 6,4 μH ka 16 rrotullime (bërthama SB12a). spiralja e bashkimit duhet të ketë 8 kthesa. Një qark rrjeti me 3 kΩ mund të lidhet drejtpërdrejt me CF pa një spirale bashkuese.

2. Le të rillogaritim konturet në frekuencën popullore PAL (8865 kHz), do të përqendrohemi në KF të prodhuar nga AVERS (për ato të bëra vetë, rendi i rezistencës është i njëjtë). Një CF me 8 çipa ka një rezistencë hyrëse/dalëse prej afërsisht 240 ohms. Sipas tabelës, ne përcaktojmë që për një IF 9 MHz, rezistenca e qarqeve të rrjetit dhe anodës së IF nuk mund të kalojë 2.8 kOhm. Ne pranojmë me një diferencë të vogël prej 2.5 kOhm, dhe ngarkesa e anodës së mikserit është -10 kOhm. Kapaciteti dhe induktiviteti i lakut duhet të reduktohen me 8,865 MHz / 5,047 MHz = 1,75 herë, d.m.th. në IF \u003d 8865 kHz, induktiviteti i spirales duhet të jetë \u003d 3.6 μG (13 ndezje në SB-12a), ndërsa kondensatori është 82 pF (pjesa tjetër do të shtohet nga kapacitetet e montimit dhe kapaciteti i daljes së llambës) . Tani le të llogarisim mbështjelljet e bashkimit të transformatorit: për Tr1, rrënja (10 kOhm / 240 Ohm) \u003d 6.5, d.m.th. mbështjelljet e bashkimit duhet të kenë 13 / 6.5 = 2 kthesa, dhe për rrënjën Tr2 (2.5 kOhm / 240 Ohm) \u003d 3.2, d.m.th. mbështjelljet e bashkimit duhet të kenë 13 / 3.2 = 4 kthesa.

3, Ne kemi një CF me katër kristal të bërë në shtëpi me një frekuencë prej 5.25 MHz, me Rf \u003d 490 ohms, të ngjashme me atë të përdorur në. Në këtë rast, vlerat e elementeve të konturit mbeten të njëjta, dhe raporti i numrit të kthesave të mbështjelljeve të bashkimit për transformatorin e parë IF është i barabartë me rrënjën (12 kOhm / 490) = 5 herë, dhe për transformatori i dytë IF është i barabartë me rrënjën (3 kOhm / 490) = 2.5 herë.

Sinjali i filtruar nga dalja e KF përmes qarkut të rrjetit përputhës-transformator Tr2C28 futet në rrjetin e parë të IF, i bërë në pentodën VL2.1 sipas qarkut standard me OK. Modaliteti nga rrymë e vazhdueshme vendoset automatikisht për shkak të rënies së tensionit në të gjithë rezistencën e katodës R13 (paragjykimi i katodës), vlera e së cilës zgjidhet në atë mënyrë që të sigurojë një rrymë anode të rendit 11-13 mA. Si një ngarkesë anode, u përdor një transformator rezonant rezonant Tr3S36 (me një faktor 2 në tension), i cili bëri të mundur rritjen e tensionit të sinjalit në hyrjen e detektorit me të njëjtën 2 herë me një rezistencë të ngarkesës së anodës të kufizuar në 3 kΩ.

Detektori në triodën VL2.2 është bërë gjithashtu sipas skemës së një mikser me një rrjet me furnizim në katodë Tensioni AC gjenerator referencë. Sinjali i gjeneratorit furnizohet përmes kondensatorëve C37 dhe C38 të lidhur paralelisht. Kjo për faktin se jo vetëm sinjalet IF, por edhe sinjalet LF veprojnë në qarkun e detektorit të përzierjes. Për këtë të fundit, rezistenca e katodës R19 formon një OOS, i cili zvogëlon fitimin në frekuencat e ulëta me 2-3 herë, prandaj, në frekuencat e ulëta, R19 shuhet me një kondensator elektrolitik me një kapacitet mjaft të madh (përmes mbytjes L6 , e cila është e dëshirueshme të mbështillet në një unazë me diametër 7-10 mm me një përshkueshmëri prej 1000-2000, për një IF 5 MHz mjaftojnë 15-20 kthesa, për 500 kHz - 2-3 herë më shumë).

Oscilatori i kuarcit i frekuencës së referencës është bërë në triodën VL3.1 sipas qarkut standard kapacitiv me tre pika. Lloji i reaktivitetit (kondensator ose induktiv) i lidhur në seri me kuarcin zgjidhet për një kuarc specifik në mënyrë që të arrihet frekuenca e kërkuar e gjenerimit. Për kopjen time të kuarcit (të cilin e kam dëmtuar në një frekuencë prej rreth 5046 kHz), kërkohej një kapacitet prej 80 pF për të lëvizur në pjerrësinë më të ulët të përgjigjes së frekuencës së CF.
Në fakt, ku dhe si të ndizni elementin akordues nuk është kritike - mund të jetë në seri me kuarc, por edhe paralelisht me të ose me një nga kondensatorët e ndarësit kapacitiv. Kur kondensatori është i lidhur në seri, voltazhi në kuarc do të jetë më i madh në proporcion me koeficientin. ndarja e ndarësit kapacitiv (si rregull, me 3-5 herë, por mund të jetë më shumë, d.m.th., voltazhi RF në kuarc mund të arrijë 5-7 Veff), jo çdo kuarc do të përballojë (ata moderne të importuara me madhësi të vogël janë veçanërisht kritike në këtë drejtim) dhe ruaj stabilitetin, kështu që preferova opsionin e dytë.

Sinjali i dobishëm i izoluar në ngarkesën e anodës R22, përmes një filtri me kalim të ulët me dy lidhje C40R25C41 me një frekuencë ndërprerëse prej rreth 3 kHz, futet në hyrjen e një ULF me një fazë, të bërë në një pentodë VL3.2 sipas një qark tipik i amplifikatorit të fuqisë së transformatorit.

Si një transformator dalës, mund të përdorni pothuajse çdo transformator dalës nga marrësit e tubave shtëpiake dhe televizorët, të cilët, si rregull, kanë një koeficient. transformimi i rendit prej 30-40 herë, dhe një altoparlant me një rezistencë prej të paktën 8 ohms (mundësisht 16 ohms). Ka tre pika të rëndësishme në favor të një folësi me më shumë rezistencë -
1. Fitimi i tensionit ULF Kus=S*Ktr*Rn, d.m.th. rritet në raport të drejtë me rezistencën e ngarkesës.

2. Amplituda e tensionit të pashtrembëruar në anodën e pentodës është rreth 100 V në një amplitudë rryme prej rreth 12-13 mA, d.m.th. kur zbatohet maksimumi DD ULF, rezistenca e ngarkesës së anodës duhet të jetë së paku 8 kOhm.
3. Ndërprerja më e ulët e përgjigjes së frekuencës së transformatorëve të daljes shtëpiake me ngarkesë nominale (me altoparlantë standardë, të cilët, si rregull, kanë një rezistencë prej 4-6 ohms) është rreth 63-80 Hz, një rritje në rezistencën e ngarkesës (altoparlanti) me 2-4 herë nga nominalja rrit frekuencën e ndërprerjes në 160 -300Hz, e cila është e mirëpritur për një marrës të lidhur.

Dredha e daljes së transformatorit Tr4 është e lidhur paralelisht me një rezistencë të ndryshueshme të kontrollit të volumit me rezistencë të ulët (e lejueshme brenda 100-500 ohms) dhe një rezistencë R27, e cila stabilizon ngarkesën e transformatorit në vlerën e sipërme prej jo më shumë se 25 ohmë. , e cila është e nevojshme për të mbajtur frekuencën më të ulët të ndërprerjes së transformatorit në një nivel të pranueshëm në pozicionin më të ulët (sipas skemës) të motorit R28.

AGC është bërë sipas skemës më të thjeshtë të bazuar në një detektor diodë VD1, VD2 me një dyfishim të tensionit të kontrollit të polaritetit negativ, i cili furnizohet përmes daljes së sipërme të transformatorit rezonant Tr2 sipas skemës në rrjetin e parë të VL2.1 NËSE. Përkundër faktit se kjo është një pentodë me një karakteristikë të shkurtër, thellësia e rregullimit doli të jetë rreth 38-40 dB (pak, por hi i kursen veshët!), Fillimi i funksionimit është rreth 25 μV (S8). Në 3mV në hyrjen e antenës, IF është pothuajse plotësisht i mbyllur, por nuk ka shtrembërim të dukshëm të sinjalit deri në nivelet e sinjalit të hyrjes prej rreth 10-15 mV, d.m.th. DD e sinjalit brenda brezit të kalimit doli të jetë rreth 90 dB - një rezultat shumë i mirë.

Furnizimi me energji elektrike. Është e dëshirueshme të stabilizohet tensioni i furnizimit të marrësit (anoda dhe filamenti). Kjo do të bëjë të mundur marrjen e një stabiliteti të mirë të frekuencës GPA, zgjidhjen rrënjësore të problemit të sfondit, por, dhe kjo është gjithashtu e rëndësishme, të sigurohet mënyra e qëndrueshme e llambës, që nënkupton funksionimin dhe qëndrueshmërinë e tyre normale, kur tensioni i rrjetit ndryshon mbi një gamë të gjerë, e cila nuk është aspak e pazakontë në kushtet tona, veçanërisht në koha e dimrit. Komponentët modernë bëjnë të mundur krijimin e zgjidhjeve efikase, të besueshme dhe në të njëjtën kohë mjaft të thjeshta të qarkut dhe dizajnit kompakt për stabilizuesit e anodës dhe filamentit.

Qarku i furnizimit me energji është paraqitur në Fig. 2. Stabilizuesi i anodës është bërë në transistorë me efekt në terren me tension të lartë VT2, VT3. Transistori i kontrollit është i lidhur sipas qarkut me OI, i cili siguron jo vetëm një fitim të madh në lakin e kontrollit, dhe, rrjedhimisht, një faktor mjaftueshëm të madh stabilizimi (rreth 150), por edhe një rënie shumë të vogël të lejueshme të tensionit në transistorin e kontrollit. (rreth 0.5V), gjë që çoi në efikasitetin dhe ekonominë e tij relativisht të lartë.

Rezistenca R31 furnizon një tension negativ të hapjes në portën VT3, duke e futur stabilizuesin në modalitetin e funksionimit në momentin e ndezjes. Në momentin fillestar, dioda zener VD8 është e mbyllur, dhe efekti i lëvizjes së qarqeve të ngarkesës ndërpritet nga dioda VD7, e cila siguron fillimin e besueshëm të stabilizatorit me një rezistencë mjaft të lartë të rezistencës R1 (1MΩ) dhe në të njëjtën kohë praktikisht nuk përkeqëson parametrat e stabilizatorit, pasi në mënyrën e funksionimit rryma përmes këtij rezistori mbyllet në mënyrë efektive rezistenca diferenciale e ulët e diodës zener të hapur VD8.

Transistorët mbrohen nga mbingarkesa si nga tensioni i portës (për VT2 - VD9R38, për VT3 - VD10R33) dhe nga rryma (qarku VD9R38VT2 së bashku me R35 formojnë një stabilizues klasik të rrymës, me elementët e treguar në diagram, kufiri aktual është vendosur në rreth 200 mA - përcaktohet si Ik.z [A]. = 4.5V / R35 [ohm] dhe mund të ndryshohet lehtësisht për t'iu përshtatur nevojave tuaja, për shembull, në 47 ohms, kufiri aktual do të jetë rreth 100 mA), për shkak të së cilës kjo stabilizuesi ka një besueshmëri shumë të lartë dhe në të njëjtën kohë, natyrisht, i mbrojtur nga mbirryma dhe qarku i shkurtër. dhe një ndreqës me një transformator rrjeti. Rryma maksimale e daljes së stabilizatorit përcaktohet vetëm nga fuqia e lejueshme e shpërndarjes VT2 dhe, për të ruajtur besueshmërinë, duhet të zgjidhet në mënyrë që fuqia mesatare e shpërndarë të mos kalojë gjysmën (më mirë se një e treta) e maksimumit të lejuar. Për shembull, për IRF710 Pmax = 36W, në qarkun tonë, voltazhi i ndreqësit do të jetë rreth +175V, me një dalje prej +140V, rënia e tensionit në transistor është 35V, d.m.th. rryma maksimale e daljes mund të vendoset jo më shumë se 0.5A. nëse keni nevojë për më shumë, vendosim një transistor tjetër, kështu që me IRF740 (125W) rryma mund të rritet me 1.5A (supozohet se ndreqësi është i aftë të japë një rrymë të tillë).

Tensioni i daljes përcaktohet nga shuma e tensioneve të diodave zener VD8, VD11, më saktësisht Ustab \u003d Uvd8 + Uvd11 - 1 ... 2v (tensioni i hapjes BSP254a). Për të marrë + 140 V, çdo grup diodash zener janë të pranueshme që sigurojnë sasinë e kërkuar të tensionit. Nëse ka disa prej tyre, atëherë ato duhet të ndahen në grupe që ofrojnë vlera afërsisht të barabarta stabilizimi (70v + -30v). Një grup me një vlerë më të ulët të tensionit të stabilizimit duhet të përdoret si VD8, dhe me një më të madh - VD11.
Vlera e rezistencave të konfigurimit të rrymës zgjidhet për të reduktuar fuqinë e shpërndarë në bazë të sigurimit të rrjedhës së rrymës përmes diodës zener me 1-2 mA më shumë se rryma minimale e stabilizimit, ndërsa R32=Uvd11/(IminVD8+1 ..2mA), dhe R39=Uvd8/(IminVD11+1. .2mA).
Këtu mund të përdorni diodat Zener të përdorura gjerësisht të serisë D816, D817, për shembull, për 140V D817G + D816G, por nëse planifikoni të vendosni pjesën kryesore të elementeve të furnizimit me energji elektrike në një tabelë qark të printuar, duhet të blini të vogla Diodat Zener me madhësi të serisë KS (ose të ngjashme të importuara) - ato janë më të përshtatshme për instalime elektrike të printuara sesa seritë D816, D817. Për 140V, përveç asaj të treguar në diagram, edhe një një opsion i mirë KS568 + KS582, por mund të jenë edhe zinxhirë të disa KS539,547,551,591,596 të tjera të ngjashme, duke dhënë një total prej 140V të kërkuara, për shembull KS568v (VD8) dhe KS568v + diodë e vogël zener tip D814D, KS5115a.

Duke zgjedhur këto dioda zener, stabilizuesi mund të akordohet në pothuajse çdo tension në rangun nga +12 në +200 dhe madje edhe më shumë (tensioni maksimal nga ndreqësi që mund të aplikohet në këtë stabilizues përcaktohet nga tensioni i lejuar për VT3 tranzistor dhe duke ruajtur besueshmërinë e lartë për BSP254 të treguar në qark, ai nuk duhet të kalojë + 250 V. Rënia minimale e tensionit në transistorin e kontrollit është 0,5 V + amplituda e tensionit të valëzimit, i cili zakonisht është disa volt, d.m.th. me një tension të qëndrueshëm të rrjetit, kufiri i sipërm i tensionit të daljes mund të arrijë + 240 V). Një opsion pothuajse ekuivalent për zëvendësimin e transistorit të efektit të fushës së tensionit të lartë BSP254 me një kanal p në stabilizuesin e anodës është bipolar BF421, BF423 (e lirë - 8 cent secila).

Çdo IRF7xx, IRF8xx mund të përdoret si VT2. Me një tension ndreqës më të ulët (jo më shumë se 200 V) IRF6xx. Kullimi i tranzistorit rregullues VT2 është i lidhur me një tel të përbashkët, kështu që nuk kërkon një ngrohës të veçantë të izoluar dhe mund të përdoret si ngrohës i shasisë metalike.

Pllaka e qarkut të printuar të PSU

Stabilizuesi i tensionit të filamentit + 6.3v është bërë gjithashtu në transistorët me efekt në terren VT1, VT4 sipas të njëjtës strukturë. Por qarku doli të ishte shumë më i thjeshtë se ai i mëparshmi për faktin se nuk ka tensione të rrezikshme për portën dhe nuk ka nevojë për elementë të duhur mbrojtës, dhe përdorimi i një kryqëzimi p-n dhe rryma fillestare jo zero si një transistor kontrolli me efekt në terren eliminoi nevojën për një qark startues. Megjithë thjeshtësinë e jashtëzakonshme të qarkut, ky stabilizues ka parametra mjaft të mirë: koeficienti i stabilizimit është rreth 150, stabiliteti i temperaturës dhe kohës nuk është më i keq se 0.1% (ndoshta më mirë - për 3 orë vëzhgime nën një ngarkesë prej 1.5A - PSU laboratori im nuk lejon më - voltazhi është pothuajse i pandryshuar - pulson vetëm në mënyrë periodike brenda + -3 ... 5mV shifra e fundit (e katërt) e B7-16 tim), një rezistencë shumë e ulët në dalje (jo më shumë se 0,05 ohm - kjo është me IRF510, dhe me IRF540 do të jetë edhe më pak), por gjëja kryesore është që rryma maksimale e daljes së këtij stabilizuesi është e kufizuar vetëm nga fuqia e burimit të energjisë dhe aftësitë e tranzistorit rregullues. Për shembull, nëse vendosni një IRF540 (ose të ngjashme, të tilla si IRFZ44, IRFZ48, etj.), mund ta fuqizoni lehtësisht UW3DI-1 legjendar me nxehtësi të stabilizuar. Në të njëjtën kohë, një radiator i veçantë gjithashtu nuk nevojitet për transistorin rregullues (natyrisht, kutia ose shasia është metal). Kam instaluar IRF540. Me një tranzistor të tillë, stabilizuesi inkandeshent, megjithë mungesën e mbrojtjes së rrymës, është përgjithësisht i pathyeshëm - kjo u testua aksidentalisht në praktikë (hi!) - gjatë testimit, rastësisht vendosa një pikë saldimi midis telit të përbashkët dhe + 6.3V, qark i shkurtër i plotë. Për një minutë gjithçka funksionoi në këtë formë - derisa kuptova se çfarë kishte ndodhur dhe pse tensionet e anodës papritmas u ulën (rreth + 30 V). Gjithçka është e gjallë, tranzistori mezi është i ngrohtë, vetëm transformatori është ngrohur pak.

Tensioni i daljes përcaktohet nga shuma e tensioneve Uout=Uvd12+Uvd13+Uvt1 (tensioni i ndërprerjes VT1). Vendosja e tij konsiston në vendosjen e tensionit të kërkuar të daljes - afërsisht duke zgjedhur një diodë zener për tensionin e kërkuar (mund të jetë nga disa - kështu që nuk gjeta një diodë zener 5.1 V dhe vendosa një diodë në lidhje të drejtpërdrejtë në seri me KS147A) dhe me saktësi (brenda të dhjetave të një volt) rezistent prerës R4. Si VT1, mund të përdorni KP103 me çdo shkronjë dhe një tension ndërprerës jo më shumë se 2.5 V, nga ato të importuara - J (SST) 177. Rënia minimale e tensionit në transistorin e kontrollit VT4 në modalitetin e stabilizimit është afërsisht 0.5V (1.5A, IRF510), por ajo që bie në sy është se me një ulje të mëtejshme të tensionit të hyrjes, stabilizatori nuk fiket, ai mbetet në funksion. , vetëm tensioni i daljes është pak më i vogël se voltazhi i hyrjes (nga tensioni i ngopjes së fushës, afërsisht 0,1-0,2 V) - domethënë, llambat do të funksionojnë normalisht edhe nëse tensioni i hyrjes është më i vogël se ai nominal. Në të njëjtën kohë, sapo voltazhi i hyrjes të rritet në + 6.8 V, stabilizuesi do të marrë automatikisht punën e tij. Si VD3, VD4, për të zvogëluar humbjet, është e dëshirueshme të përdoren diodat Schottky, të dizajnuara për një rrymë maksimale 3-5 herë më të madhe se ajo e punës (për shembull, 1N5820-22. SR5100, etj.) - kjo do të zvogëlojë humbjet e tensionit në diodat ndreqës. Sepse diferenca e tensionit të ndreqësit (me një mbështjellje standarde të filamentit) është e vogël, ka kuptim të konkurrosh këtu edhe për të dhjetat e voltit, kjo do të sigurojë funksionimin normal të stabilizatorit në një tension më të ulët të rrjetit, i cili nuk është aspak i pazakontë në dimër.
Një ndreqës +14V është montuar në diodat VD5, VD6 dhe kondensatorin C52 për të fuqizuar qarqet ndihmëse (fuqia rele, shkallë dixhitale, etj.).

Ndërtimi dhe detajet. Versioni i autorit i marrësit, fotografia e të cilit është postuar në forum, është montuar në një shasi nga një marrës i vjetër shtëpiak me tre tuba, dhe shumica e pjesëve të furnizimit me energji janë vendosur në një tabelë qark të printuar me madhësi 80x80 mm , një vizatim i të cilit është paraqitur në anën e pjesëve në figurën 3, dhe në anën e përçuesve të printuar në Fig.4. Për shkak të fitimit të vogël në shtigjet RF / IF, marrësi nuk është i prirur për vetë-ngacmim, mjafton të rregulloni kaskadat në një linjë dhe lidhjet e panevojshme të gjata RF përjashtohen. Prandaj, një shkallë e madhe lirie është e mundur në dizajn, dhe disa kolegë që përsëritën marrësin iu afruan kësaj çështjeje në mënyrë krijuese. Marrësi i realizuar nga Nikolai Shcherbak (Lörrach, Gjermani) duket i bukur dhe me shumë stil, një foto e të cilit është paraqitur në Fig. 5.

Në PDF përdoren korniza nga qarqet e përhapura IF (blloqe ngjyrash) të televizorëve me ngjyra të gjeneratës 3 (4) me diametër 7,5-8,5 mm me një bërthamë akordimi karbonil të llojit SCR. L2, L3 janë mbështjellë rreth e qark dhe përmbajnë 18 kthesa të PEV 0.17-0.25. Fundi i sipërm i mbështjelljes së lakut është i tokëzuar dhe mbështjelljet e komunikimit janë mbështjellë afër tij me shumicë - L1 përmban 3 kthesa, L4 - 9 kthesa teli të çdo lloji me të njëjtin diametër prej 0,17-0,25. Në mungesë të kësaj, çdo kornizë nga mbështjelljet HF ose qarqet IF 10,7 MHz do të bëjë, natyrisht, numri i kthesave do të duhet të rregullohet për të marrë një induktivitet të rendit 2,3 μH. GPA përdor një spirale të gatshme L1-18 nga stacioni radio ushtarak R-123 me një induktivitet prej rreth 1.6 μH. Ai përmban 12 kthesa në një kornizë qeramike me diametër 18 mm dhe është e mbyllur në një ekran bronzi me diametër 39 mm. Çezmat bëhen nga 3 dhe 9 kthesa. Në fakt, vlera e induktivitetit nuk është kritike dhe mund të jetë në intervalin 1-3 μH. Për të marrë një stabilitet të mirë të frekuencës, cilësia e spirales është më e rëndësishme, prandaj, nëse është e mundur, është e dëshirueshme të përdoret diçka e ngjashme me industrinë ushtarake - në qeramikë. Dhe vlerat specifike të kondensatorëve shtrirës për KPI-në ekzistuese dhe induktancën specifike të spirales mund të llogariten duke përdorur një pllakë të thjeshtë Kontur3S.
Filtri i zhurmës C48, L7, C49 (nga furnizimi me energji kompjuteri). Me prodhimin e pavarur të një filtri për shtypjen e ndërhyrjeve, kondensatorët C48, C49 mund të jenë letër metalike, film, film metalik (nga ato vendase, për shembull, seritë K40-xx, K7x-xx, MKT, MKP të importuara, etj.) me një kapacitet prej 10-22nF për një tension operativ prej të paktën 400V. Spiralja është bërë në një unazë ferriti me një diametër 16-20 mm me një përshkueshmëri më të vogël se 2000 me një tel të dyfishtë në izolim të mirë (MGTF i hollë, telefon ose "kompjuter" çift i përdredhur, etj.) - 20-30 kthesa .

Në vend të TAN1, është e mundur të përdoret çdo transformator i unifikuar ose nga një tjetër transformator që siguron tensionin e kërkuar sipas rrymë alternative(125-150v në një rrymë prej të paktën 80mA dhe 2x6.3 në një rrymë prej të paktën 0.8A). Ura e diodës Br1 mund të jetë çdo që lejon një tension të kundërt prej të paktën 300 V në një rrymë më shumë se 100 mA, për shembull, KD402-405 vendase, 2W10 e importuar, etj., Bordi parashikon mundësinë e instalimit të diodave të veçanta të lloji 1 në vend të urës N 4007, etj.

Rezistenca fikse me përmasa të vogla të serive MLT, MT ose të ngjashme të importuara, të dizajnuara për fuqi shpërndarjeje jo më pak se ajo e treguar në diagram. Kondensatorë bllokues të tensionit të lartë - mikë KSO ose SGM, për IF 500 kHz, mund të përdorni me siguri film modern, film metalik nga seria K7x-xx ose MKT, MKR të importuara të ngjashme, etj., por nuk e di se si ato duhet të provoni të silleni në frekuencat 5-9 MHz - megjithëse kishte disa modele ku ato u përdorën për të bllokuar qarqet RF të tensionit të lartë ashtu si kjo. Kondensatorët e lakut qeramik janë domosdoshmërisht të qëndrueshëm (me një koeficient të ulët të temperaturës së kapacitetit (TKE) - grupet PZZ, M47 ose M75) KD, KT, KM, KLG, KLS, K10-7 ose të ngjashme të importuara (disku portokalli me një pikë të zezë ose shumështresore me zero TKE - MP0). Kondensatorët elektrolitikë të çdo lloji importohen me përmasa të vogla për një tension operativ prej të paktën atij të treguar në diagram. Kondensatori akordues C13 - mundësisht me një dielektrik ajri me një kapacitet maksimal prej të paktën 240 pF. Është e dobishme ta pajisni atë me të paktën vernierin më të thjeshtë me një ngadalësim prej 1:3 ... 1:10.

Kërkesat e tjera janë dhënë në përshkrim.

Pllaka e qarkut të marrësit

Themelimi marrësi fillon me furnizimin me energji elektrike. Pas kontrollit të instalimit të saktë, ne kryejmë përfshirjen e parë pa ngarkesë. Nëse tensionet e daljes në boshe janë dukshëm të ndryshme nga ato të kërkuara, diodat zener zgjidhen më saktë, siç tregohet më sipër. Kontrolloni kapacitetin e ngarkesës së stabilizuesve. Duke lidhur shkurtimisht një rezistencë 1.5kΩ me një shpërndarje të fuqisë prej të paktën 2W në qarkun + 140V, sigurohemi që tensioni i daljes të jetë ulur jo më shumë se 2-3V. Ne lidhim një rezistencë teli 5.1 ohm me një fuqi prej të paktën 5W në daljen e stabilizatorit të filamentit dhe vendosim tensionin e daljes në 6.25-6.3V me prerësin R34.

Pastaj lidhim marrësin me të dhe kontrollojmë mënyrat e llambës për rrymë direkte dhe alternative për pajtueshmërinë me ato të treguara në diagram. Kushtojini vëmendje një pike të rëndësishme këtu. Në kohët e sotme, gjetja e llambave të reja 6F12P nuk është e lehtë. Ato u përdorën masivisht në televizorët me ngjyra të serive 700, të cilët funksionojnë prej dekadash, dhe megjithëse 6F12P gjendet me bollëk në tregjet tona "pleshti", si rregull ato janë me një humbje shumë të fortë të emetimit të katodës. Është i përshtatshëm për të zgjedhur llambat e kushtëzuara 6F12P direkt në marrësin e montuar duke i instaluar ato në prizën VL3 dhe duke kontrolluar rënien e tensionit DC në rezistencën e katodës pentodë VL3.2 (madje e nxora këtë kontakt si një lidhës i veçantë - në foto shasia e saj është e dukshme - një tel blu, nuk ka tensione të alternuara në këtë pikë, prandaj nuk ka rrezik nga kamioncina). Llambat mund të konsiderohen të kushtëzuara nëse ky tension është të paktën 0.75 V.

Përzierësit e marrësit funksionojnë pa rryma rrjeti. Vlera e tensionit direkt në katodat e të dy mikserëve matet me kondensatorë bashkues të shkëputur me oshilatorë lokalë dhe zgjidhet, nëse është e nevojshme, nga një rezistencë katodë, dhe ndryshorja është optimale - 1Veff (zgjedhur në GPA duke zgjedhur një rubinet spirale ose nga raporti i kapaciteteve në helikë dhe, nëse është e nevojshme, nëse kjo nuk është e mundur (për shembull, mbështjelljet e projektimit mbyllen hermetikisht nga një ekran) brenda një diapazoni të vogël mund të rregullohen duke zgjedhur rezistorët e anodës) por është mjaft e pranueshme. 0,6 -1,2 Veff.

Mënyrat e mikserit në marrësin tim janë si më poshtë - konstante në katodën VL1.2 + 1.6V, tensioni GPA në këtë pikë në 40m (1.05Eff), 20m (0.72Veff) dhe 80m (0.65Veff)
konstante në katodën VL2.2 + 1.0V, tensioni i propornik 0.8 Veff (shumë, natyrisht, detektor punon me një rrymë të vogël rrjeti (një rrafshim i lehtë në pjesën e poshtme të sinusit është i dukshëm në oshilogram), por në këtë rast nuk është kritike).
Tensionet DC u matën me një multimetër dixhital me oshilatorë lokalë të shkëputur, dhe tensionet e ndryshueshme u matën me një voltmetër tub VK7-9. Në mungesë të një voltmetri industrial, një detektor i thjeshtë diodë germanium mund të përdoret për të kontrolluar tensionin e alternuar. Rregullimi i mëtejshëm është mjaft tradicional dhe i përshkruar mirë në literaturën radio amatore. Prandaj, ne do të përshkruajmë shkurtimisht fazat kryesore.

Me një ULF që funksionon, prekja e rrjetës (gjilpëra 6) e VL3.2 duhet të shkaktojë shfaqjen e një tingulli të zhurmshëm në altoparlant. Prekja e rrjetit (pin 1) VL2.2 çon në një rritje të konsiderueshme të zhurmës dhe shpesh në marrjen me zë të lartë të stacionit më të fuqishëm të transmetimit lokal (AM, FM), që do të thotë se oshilatori i referencës dhe detektori i përzierjes janë duke punuar. Sigurohemi që mikseri i parë dhe GPA të funksionojnë duke prekur me dorë rrjetën (pin 6) VL1.2 - kjo duhet të çojë në një rritje të mprehtë të nivelit të zhurmës me shenja të qarta të pranisë së sinjaleve radio.

Për të shmangur gabimet në matjen e frekuencës së oshilatorëve lokalë, është më mirë të lidhni matësin e frekuencës me ta duke përdorur një amplifikues ndihmës tampon (Fig. 6) në një transistor KP307 (mund të zëvendësohet me ndonjë nga seritë KP303, KP307, BF245, etj.), E vendosur pranë oshilatorëve lokalë, në të njëjtin vend në shasi. Duke lidhur hyrjen e amplifikatorit bufer me katodën (pin2) VL3.1, vendosim frekuencën e oshilatorit lokal referues në 300 Hz nën kufirin e poshtëm të gjerësisë së brezit CF. Nëse kufijtë për ndryshimin e kapacitetit të prerësit C30 nuk janë të mjaftueshëm, do të jetë e nevojshme të zgjidhni më saktë kapacitetet C33, C34 dhe, ndoshta, të ndizni një induktivitet të vogël në seri me kuarcin.

Pastaj, duke kaluar hyrjen e amplifikatorit tampon në katodën (pin2) VL1.1, ne vazhdojmë me vendosjen e diapazoneve të akordimit të GPA. Së pari, ne përcaktojmë vlerat e llogaritura (indikative) të kondensatorëve tërheqës për çdo varg duke përdorur programin Circuit 3C, për të cilin është e nevojshme të futni vlerat e induktivitetit të spirales së qarkut GPA , kufijtë për ndryshimin e kapacitetit të KPI dhe kufijtë e frekuencës së diapazoneve në tabelën e tij.

Në brezat 80 m dhe 40 m, frekuenca VFO do të jetë më e lartë se frekuenca e sinjalit për frekuencë IF, dhe në brezin 20 m do të jetë më e ulët. Pra, për versionin e autorit me një IF prej 5047 kHz, frekuencat e akordimit GPA (me një diferencë të vogël në skajet) në intervalet do të jenë 8530-8867 kHz (80m), 12030-12260 kHz (40m) dhe 823040- kHz. Duke zëvendësuar këto vlera në tabelë, marrim vlerat e llogaritura kapacitetet e kondensatorëve shtrirës. Vlerat C17, C18 do të jenë të barabarta me ato të llogaritura, dhe C3, C6 duhet të jenë më pak se ato të llogaritura nga vlera e kapacitetit të kondensatorit C17 të përfshirë përgjithmonë në qark dhe, në përputhje me rrethanat, C1, C2 duhet të jenë më pak se ato të llogaritura nga kapaciteti i kondensatorit C18 të përfshirë përgjithmonë në qark. Duke instaluar kondensatorë të vlerave të llogaritura në GPA, ne kontrollojmë diapazonin e akordimit të GPA dhe, nëse është e nevojshme, zgjedhim më saktësisht kapacitetin e kondensatorëve tërheqës. Pas vendosjes fillestare të diapazoneve, ne kontrollojmë dhe rregullojmë stabilitetin e frekuencës GPA. Kjo është pjesa më e vështirë dhe kritike e konfigurimit. Stabiliteti i frekuencës së marrësit varet nga tërësia e zbatimit të tij. Ju duhet të filloni me brezin 40 m (kapaciteti i lakut VFO i këtij brezi mbetet i ndezur në brezat e mbetur). Pasi prisni 5...10 minuta pas ndezjes së marrësit, duhet të filloni të ngrohni në mënyrë të barabartë pjesët e GPA, duke rritur temperaturën e tyre nga temperatura e dhomës në -50...60°C në 10...30 minuta. Ky operacion kryhet me lehtësi duke ngrohur seksionin e shasisë në distancë nga GPA duke përdorur një reflektor mjekësor. Pas ngrohjes, frekuenca në daljen e GPA mund të ndryshojë me njësi ose edhe dhjetëra kilohertz, gjë që shkaktohet nga mungesa e kompensimit termik të pjesëve të qarkut të gjeneratorit. Nëse frekuenca rritet pas ngrohjes, koeficienti i temperaturës së kondensatorëve të nyjës 7 është negativ dhe shumë i madh në vlerë absolute, dhe nëse zvogëlohet, ky koeficient është pozitiv ose negativ, por i vogël në vlerë absolute. Pasi të keni lejuar që nyja të ftohet plotësisht, zëvendësoni kondensatorët që përbëjnë C17, duke ndryshuar koeficientin e tyre të temperaturës në drejtimin e duhur dhe duke ruajtur kapacitetin total (mos harroni të kontrolloni cilësimin e fillimit të diapazonit). Duke përsëritur këto operacione, është e nevojshme të arrihet një zhvendosje në frekuencën e GPA pasi temperatura e pjesëve të saj rritet me 30 ... 40 ° C jo më shumë se 1 kHz. Në këtë rast, zhvendosja e frekuencës së marrësit në proces funksionimin normal nuk do të kalojë 100-Hz për 10 ... 15 minuta, të cilat mund të konsiderohen të kënaqshme. Nëse do të ishte e mundur të arrihet stabiliteti i frekuencës GPA në brezin 40 metra, atëherë kompensimi termik në brezat e mbetur është sigurisht i arritshëm, por e gjithë puna për zgjedhjen e koeficientëve të temperaturës së kondensatorëve ndoshta do të duhet të përsëritet në secilin prej tyre. Në versionin e autorit, si kondensatorë shtrirës KSO, stabiliteti i mirë i frekuencës në të gjitha sferat u arrit duke instaluar vetëm një kondensator termik kompensues në C17, d.m.th. përbëhet nga dy kondensatorë KTK-1 6.8pF M700 + KSO 82pF.

Vendosja e shtegut IF. Duke aplikuar daljen e sipërme të bobinës së bashkimit L 4 Sinjali GSS me një frekuencë të barabartë me mesin e gjerësisë së brezit CF, rregulloni transformatorët Tr 1-Tr 3 në rezonancë në sinjalin maksimal në daljen ULF. Në mënyrë që AGC të mos ndikojë në saktësinë e matjes, niveli i sinjalit GSS duhet të ruhet në mënyrë që voltazhi në daljen ULF të mos kalojë 0.3-0.4 Veff.

Le të kalojmë në konfigurimin e PDF-së. Nëse induktiviteti i mbështjelljeve tuaja korrespondon me atë të treguar në diagram (me ekranet e instaluara dhe pozicionin e mesëm të bërthamave), atëherë nuk duhet të ketë dallime të rëndësishme në kapacitete. Mund të kontrolloni induktancën duke përdorur një bashkëngjitje të thjeshtë pikërisht në marrës, pa bashkuar mbështjelljet. Pika e dytë e rëndësishme është se mbështjelljet duhet të jenë të mbrojtura mirë për të përjashtuar bashkim induktiv mes tyre.
Mund ta sintonizoni PDF-në direkt në qark (të paenergjetizuar natyrshëm) duke lidhur një burim sinjali 50 om (GKCh, GSS) në hyrje dhe një sondë diodë (detektor) në një diodë germanium me spiralen bashkuese L4. Ju duhet të filloni në diapazonin 80 m, përgjigja e kërkuar e frekuencës arrihet nga prerëset e mbështjelljes dhe ne nuk e prekim më spiralen - për t'u akorduar në intervalin 20 dhe 40 m, ne përdorim përkatësisht prerëset C12C16 dhe C7C14. Por është mjaft e pranueshme të rregulloni konturet DFT sipas metodës së thjeshtuar të dhënë. Me një antenë mjaft të madhe, konfigurimi i PDF-së sipas metodës së mësipërme mund të bëhet drejtpërdrejt nga zhurma (sinjalet) e ajrit, duke pasur parasysh se transmetimi më i mirë, dhe për rrjedhojë sinjalet më të forta, në brezat 80 dhe 40 m do të jetë në errësirë, dhe në 20 m - në dritë.

Për funksionimin normal të marrësit (veçanërisht në brezin 80 m), këshillohet të lidhni një antenë të jashtme me gjatësi të paktën 10-15 m. kur e përdorni marrësin me bateri, është e dobishme të lidhni një tel tokëzimi ose kundërvënie me të njëjtën gjatësi.

Rezultate të mira arrihen duke përdorur gypat metalikë për furnizimin me ujë, ngrohjen ose montimet e kangjellave të ballkonit në ndërtesat e parafabrikuara prej betoni të armuar si tokëzim.

Letërsia

1.Llampa të reja me brez të gjerë. - Radio, 1969, nr 2, fq 30-34

2.V.Sidorenko. Qarqet hyrëse marrës komunikimi. - Radio, 1973, nr 4, fq 24-26

3.V.Polyakov. Rreth selektivitetit real të marrësve HF. - Radio, 1981, nr.3, f.18, nr.4, f..21
4. Belenetsky S. Marrës HF me dy breza "Kid". - Radio, 2008, nr.4, f.51, nr.5, f.72.

5. Materialet e forumit "Marrës me tre breza me tre tuba në 6F12P" http://www.cqham.ru/forum/showthread.php?t=16373

6. Stepanov B. HF drejtohet multimetër dixhital. - Radio, 2006, nr 8, f.58,59.

7. Belenetsky S. marrës amatore në tranzistorët me efekt fushë me dy portë. – Radio, 2012, nr 2, fq 60-63

8. Belenetsky S. Prefiksi për matjen e induktivitetit në praktikën e një radio amatori. - Radio, 2005, nr 5, f.26

1 2 mënyra të llambës

Transmetues AM me modulim CLC

Transmetues me një tub 28 MHz

Transmetuesi është shumë i thjeshtë dhe përmban një numër minimal pjesësh. Marrja dhe transmetimi kryhen në të njëjtën frekuencë. Akordimi në një frekuencë të caktuar kryhet nga një kondensator i ndryshueshëm C1. Ndërprerësi "RX-TX" S1 - çelësi i dyfishtë i ndërrimit.

S1.1 ndez telefonin T dhe S1.2 shkurton mikrofonin. Në pozicionin e marrjes, llamba funksionon si një detektor super-rigjenerues. C3 dhe R3 përdoren për të rregulluar reagimet e nevojshme për funksionimin normal të gjeneratorit RF.

Komunikimi me antenën zgjidhet duke ndryshuar distancën midis bobinave L1 dhe L2 në mënyrë që super-rigjenerimi të mos ndërpritet kur antena ndizet. Çdo triodë ose pentodë e lidhur me trioda mund të përdoret në marrës.

Të dhënat e bobinave, mbytjeve dhe transformatorit.

L1 - 10-20 kthesa të telit PEL-0.8 në një kornizë Ø 18 mm.
L2 - 7 kthesa të të njëjtit tel në të njëjtën kornizë.
Dr1-Dr2 - 80-100 rrotullime të telit PEL-0.12 në rezistorët VS-1 me një rezistencë prej të paktën 100 K.
Dr3 dhe Tr1 - nga një marrës transmetimi me tuba të klasës 3-2

Nga marrësi UW3DI-1

Qarku i marrësit

"Organi i rrugës"

Legjenda thotë se lëvizja e "huliganëve të radios" filloi në fund të viteve gjashtëdhjetë, gjatë shkrirjes së Hrushovit dhe arriti kulmin në vitet 1965-75. Për transmetimin dhe eksperimentet e tyre, u zgjodh diapazoni i valëve të mesme ...

Frekuencat e okupuara

1600-3000; 3900 - 3950; 5750 - 5840; 6195 - 6400; 6900 - 6985; 7400 - 7500; 9200 - 9300 kHz - 10460 kHz....

Organ fuçi me ULF

Varianti i fuçisë

Oscilatorë të qëndrueshëm

 opsioni 1

Në rast vështirësish me gjenerimin, përfshirja e një mbytjeje midis R të katodës dhe shasisë do të ndihmojë. Për 6N15P Rk - 5.1 com, për 6N16B - 6.2 com. Kur rezistenca 10k në anodën L2 zëvendësohet me 51k dhe U e anodës rritet në 150 volt, konsumi i rrymës nëpër anodën L1 rritet në 1 mA dhe rryma totale e katodës arrin 1.5 mA

Opsioni 2

Korniza e konturit është një material me frekuencë të lartë. L1 dhe L2 janë mbështjellë në të njëjtin drejtim dhe L2 është, si të thuash, një vazhdim i L1; kthesat e tij janë të vendosura në anën e skajit "të ftohtë" të L1 në një distancë prej një diametri teli, d.m.th. pothuajse afër. Këshillohet që teli të merret në versionin 28 MHz me një diametër prej 2 ... 2,5 mm dhe më mirë të argjendtë të kromuar. Distanca midis kthesave është e barabartë (në 28 dhe 21 MHz) me diametrin e telit, por duhet të jetë e njëjtë për të dy mbështjelljet. Numri i kthesave (për 28 MHz) është L1-6, dhe për L2-2.5 me një diametër kornizë prej 22 mm. Spiralja e reagimit L2 në çdo rast duhet të përmbajë jo më shumë se 1/3 rrotullime nga spiralja L1.

Transmetuesi "Rubin-M"

Marrësi i kontrollit të gjuetisë së dhelprave

Marrësi ka dy intervale: 3.5 - 3.65 MHz dhe 28 - 29.7 MHz. Ndjeshmëria e marrësit nuk është më e keqe se 2-3 mikrovolt. Modulimi-AM

 "Për të ndihmuar radio amatorin" Nr. 16 f. 10

Transmetues i tubit të konvertimit të drejtpërdrejtë

I.Grigorov UZ3ZK

Në revistën e klubit anglez QRP SPRAT Nr. 67, u botua një diagram i një marrësi të tubit të konvertimit të drejtpërdrejtë. Pasi e montova dhe u sigurova që funksiononte në mënyrë perfekte, e konvertova këtë marrës në një marrës. Është aq e lehtë për t'u vendosur sa që edhe një radio amator fillestar mund ta mbledhë atë nga "junk", e cila zakonisht është gjithmonë pranë.

Operacioni i transmetuesit

Përforcuesi me frekuencë të lartë është montuar në llambën L1. Prej tij, përmes qarkut L4 L5 C9, sinjali futet në mikser, i bërë në llambën L4. Nga ky mikser, një sinjal me frekuencë të ulët përmes filtrit C18 R11 C19 hyn në ULF, i bërë në L7. Fitimi i trefishtë dhe i basit mund të rregullohet duke përdorur potenciometrat R5 dhe R16.

Oscilatori lokal është montuar sipas qarkut induktiv me tre pika në llambën L2. Qarku L3 C3 C2 akordohet në një frekuencë sa gjysma e frekuencës së funksionimit, harmonika e dytë theksohet në qarkun L6 C7.

Drejtuesi në llambën L5 përforcon sinjalin e oshilatorit lokal në vlerën e nevojshme për të ndërtuar fazën e daljes në llambën L6 deri në 10 watts.
Transmetuesi funksionon në gjysmë dupleks, d.m.th. për të kaluar në modalitetin e transmetimit, thjesht shtypni tastin. Në këtë rast, katodat e llambave L5 dhe L6 janë të bazuara me rrymë direkte përmes çelësit të kallamit G1, i cili gjithashtu do të tokëzojë antenën e marrësit.

Konfigurimi i transmetuesit

Një marrës i montuar saktë nga pjesët e shërbimit nuk kërkon rregullim. Është e nevojshme vetëm të vendosni frekuencat e qarqeve duke përdorur GIR ose në ndonjë mënyrë tjetër. Kur UHF është i ngacmuar, zgjidhet një rezistencë R4. Me përforcim të pamjaftueshëm të ULF, një kondensator elektrolitik me një kapacitet 5 - 10 mikrofarad është i lidhur paralelisht me R19. Nëse do të punoni në disa vargje, atëherë kondensatori C * zgjidhet në mënyrë që të mos ketë ndryshim të dukshëm në ndjeshmëri kur lëvizni nga një gamë në tjetrën.
Ky transmetues nuk përdor një qark të dedikuar të zhvendosjes së frekuencës për RX/TX. Një zhvendosje e tillë ndodh automatikisht për shkak të ndryshimit në kapacitetin e ndezjes dhe fikjes së llambave L5. Në versionin tim, kompensimi RX / TX ishte 200 - 300 Hz në 160 dhe 80 metra dhe pothuajse 1000 Hz ose më shumë në 28 MHz.

Detajet e marrësit

Si një llambë L1, mund të përdorni 6Zh2P, 6Zh38P, 6Zh9P, 6Zh8. Llamba më e mirë për oshilatorin lokal - 6ZH2P. Por 6Zh1P, 6Zh38, 6Zh9P, 6Zh7, 6Zh8 gjithashtu funksionojnë me rezultate më të këqija. Në vend të L3, mund të përdorni çdo llambë tjetër ose diodë zener gjysmëpërçues për një tension prej 100 - 150 V. Llamba më e mirë për mikserin L4 është 6N2P, por mund të përdoret edhe 6N1P, 6N14P, 6N15P. Si një llambë L6, mund të përdorni 6P9. Ju gjithashtu mund të përdorni tetrode të fuqishme pa një rrjet antidynatron duke e ndërruar antenën në modalitetin RX / TX duke përdorur një stafetë. Në përforcuesin me frekuencë të ulët (L7), 6N1P do të funksionojë mirë.

1 - Bobinat bëhen në rezistorë MLT-2 me një rezistencë mbi 100 kOhm, duke mbështjellë përgjatë gjithë gjatësisë;
2 - Bobinat bëhen në rezistorë VS-2 me një rezistencë mbi 100 kOhm;
* - Mbi - numri i kthesave, më poshtë - gjatësia e mbështjelljes në mm;
L1 është plagosur mbi L2, L4 - mbi L5;
L1 dhe L4 përbëjnë përkatësisht rreth 30% të kthesave të L2 dhe L5;
Çelësi i kallamit të përdorur ishte 30 mm i gjatë dhe 3.5 mm në diametër. Mbi të janë mbështjellë 300 rrotulla teli PEL-0.1.
Nëse antena juaj nuk është konstante, atëherë kondensatorët konstant C31 dhe C32 duhet të zëvendësohen me variabla. Dimensionet e transmetuesit në këtë rast do të rriten. Të gjithë kondensatorët bllokues ishin të tipit SGM. Kondensatorët lak dhe kalimtar të tipit KT. Kondensatorët C28, C29, C30 të tipit MBM.

Dizajni i transmetuesit

Transmetuesi u montua në një shasi të bërë nga tekstil me fije qelqi të dyanshme me përmasa 200 x 240 x 40 mm. Pozicioni hapësinor i pjesëve përkonte me pozicionin e tyre në diagram. Induktorët e lëvizshëm, të bërë në baza nga tubat radio të serisë oktale, bënë të mundur ndryshimin e diapazonit mjaft shpejt. Instalimi i elementeve të radios u krye me një metodë të varur.
Kur zëvendësoni C31, C32 me kondensatorë të ndryshueshëm, duke instaluar një pajisje matëse në qarkun anodë të llambës L6, dimensionet e marrësit do të rriten, por do të bëhet më i përshtatshëm për të punuar.

Marrës për "dhelprat e gjuetisë" në 144 MHz

Revista "Radio" 1961/№04

Një shembull i përdorimit të llambave 6zh1b në pajisjet amatore

p.s. Një herë, kur nuk kishte llamba 6zh4, 6k4 në dorë, hoqa kapakët e hekurit prej tyre, bashkova 6zh1b në mes dhe mblodha llambën në gjendjen e saj origjinale. Ju siguroj, pajisjet nuk funksionuan më keq sesa me ato të tyre "hekuri" amtare.

Marrës me tub 1,45-3,8 MHz

L.Babaev UR5MSC