Giriş direncinin hesaplanması. Devrenin karmaşık giriş direncinin hesaplanması
GENEL HÜKÜMLER
Transistör yükselteçlerini hesaplamak için iki yöntem kullanılır: grafik-analitik ve analitik. saat grafik-analitik Yöntem, transistörün giriş ve çıkış özellikleri hakkında bilgi gerektirir (referans kitabına göre). Analitik hesaplama yöntemi, yarı iletken cihazların teorisini takip eder ve yaklaşıktır. Ancak pratikte bu yöntem oldukça tatmin edici sonuçlar vermektedir.
Tasarım sürecinde elektrik devrelerinin uygulanması için ESKD'ye göre, temel olarak elektronik devrelerin (mekanik cihazların özelliklerine benzer şekilde) elemanlarının bir listesini derlemek gerekir.
Tasarlanan amplifikatörün elemanlarının bir listesini derlemek için, devre şemasının elemanları, GOST'ta kabul edilen alfasayısal gösterim sistemi kullanılarak numaralandırılmalıdır.
C-kapasitörler;
D-çipleri;
DA-analog mikro devreler;
DD-dijital mikro devreler.
L-endüktans;
R-dirençler;
VD yarı iletken diyotlar;
VT transistörleri.
Devre şemasının elemanlarının numaralandırılması yönünde gerçekleştirilir " yukarıdan aşağıya" ve " soldan sağa».
Kısa teorik bilgi
Transistör yükselteç devreleri isme göre sınıflandırılır topraklanmış(ortak) transistör-verici, toplayıcı ve tabanın elektrotu. Üç anahtarlama şeması vardır bipolar transistörler: şema ortak yayıcı, ortak manifoldlu, ortak taban ile.
Transistörün yükseltme özellikleri, aşağıdaki statik parametrelerle karakterize edilir:
Transistörün emitörünün statik akım transfer katsayısı;
transistörün tabanının statik akım transfer katsayısı.
a ve b parametreleri ilişkilerle ilişkilidir:
a=b/(1+b) ; b=a/(1-a).
OE devresi bir amplifikatördür güç Giriş sinyali. Bu devrede giriş ve çıkış sinyalleri antifazdadır ( açıya göre faz kayması). OE amplifikatörü nispeten düşük giriş empedansı ve yeterli yüksekçıkış direnci (empedans). Aynı zamanda, OE devresi, amplifikasyon sağlar. akıma göre, ve voltaj ile.
Belirli bir kazancı sağlamak için alternatif akım OE'li devrede, transistörün emitör devresindeki Re rezistörü C e kondansatörü tarafından şönt edilir. Bu nedenle, emitör devresinin empedansı şuna karşılık gelir: paralel bağlantı direnç R e ve kapasitör C e'nin kapasitansı.
OE'li devredeki karmaşık kazanç şu ifadeyle belirlenir:
,
nerede R k , R e - sırasıyla transistörün kollektör ve emitör devrelerindeki aktif direnç; transistörün emitör devresinde faz kayması; giriş sinyalinin dairesel frekansı.
Şekil 1 - Ortak emitörlü bir amplifikatörün elektrik devresi
Ortak yayıcılı bir amplifikatörü hesaplama yöntemi
Amplifikatörlerin hesaplanması şu yönde gerçekleştirilir: çıkış ile giriş cihazlar (dan yükler ile kaynak Giriş sinyali).
1. Transistör seçimi(bireysel sipariş ile)
Transistör seçimi tipe göre yapılır iletkenlik ve tarafından
parametre b.(bºh 21e - için statik taban akım transfer katsayısı
farklı transistörler b 10...150 aralığındadır).
2. Çıkıştaki izolasyon kondansatörünün kapasitansının hesaplanması
Yalıtım kapasitörü C3, kollektörün sabit potansiyelini yüke iletmez. Yük direnci R n \u003d R5 ile birlikte, kapasitör C3, düşük frekansları bastıran ve yüksek frekansları geçen bir RC devresi oluşturur.
C3 kondansatörünün değeri aşağıdaki formülle belirlenir:
3 hesaplamadan ³1/(2pf sinyali R n).
Hesaplanan kapasitans C3 değeri, daha yüksek frekanslardaki sinyale göre giriş sinyalinin 1 faktörü kadar zayıflamasına karşılık gelecektir. Giriş sinyalinin zayıflamasını azaltmak ve bu nedenle amplifikatörün bant genişliğini genişletmek için tasarım değeri kapasitans C 3calc 1-2 büyüklük sırası (10-100 kat) artar.
3. Kollektör akımı hesaplaması
Verici akımının belirli bir değeri için I e kollektör akımı I k formül ile belirlenir
4. Transistörün kollektör devresindeki direncin hesaplanması
Minimum bozulma ile sinyal amplifikasyonunu sağlamak için, statik mod U k0'da (bir giriş sinyalinin yokluğunda) toprağa göre toplayıcı potansiyeli şu koşuldan seçilir:
U k0 \u003d 0.5E evcil hayvan.
Kollektör devresindeki R direnci, Ohm kanunu ile belirlenir.
R ila \u003d R3 \u003d Uk 0 / I ila \u003d 0,5E evcil hayvan / I ila.
Güç P3, transistörün kollektör devresindeki R3 direnci tarafından dağıtılarak belirlenir.
P 3 \u003d (I k) 2 * R3.
5. Alternatif akıma eşdeğer yük direncinin hesaplanması
İzolasyon kapasitörü C3'ün yeterince büyük bir kapasitansı ile, alternatif akım Rn.eq.oe üzerindeki eşdeğer yük direnci, kollektör direnci R'nin = R3'e paralel bağlantısı ve yük direnci Rn = R5 ile belirlenir.
R n.eq.e =.
6. Yayıcı devredeki direncin hesaplanması
Direnç R e \u003d R4, transistör modunun sıcaklık stabilizasyonunu sağlar doğru akım. Sıcaklığın bir bütün olarak amplifikatörün parametreleri üzerindeki etkisini azaltmak için, toprağa göre yayıcı potansiyeli U e 1 ... 2 V aralığında seçilir. Genellikle U e \u003d 1V.
Direnç Re, Ohm yasası ile belirlenir:
R e \u003d U e / I e.
Yayıcı akımı I e (0,5 ... 1,0) mA aralığında seçilir veya ayarlanır
bireysel olarak.
R4 gücü, transistörün yayıcı devresindeki R e \u003d R4 direnci tarafından dağıtılarak belirlenir.
P 4 \u003d (I e) 2 * R4.
7. Transistörün tabandan giriş direncinin hesaplanması
Transistörün h 11 tabanından giriş direnci, formülle belirlenir.
h 11 \u003d R e * (b + 1).
8. DC transistör temel devresindeki dirençli bölücünün hesaplanması.
Doğru akım için transistör modunun sıcaklık stabilizasyonu için (bir giriş sinyalinin yokluğunda), izlemek gerekir fark potansiyeller arasında yayıcı ve temel de değiştirmek sıcaklık. Sıcaklık hakkında izleme geri bildirimi sağlamak için, yayıcı devresine bir direnç R e \u003d R4 eklenir ve taban devresine dirençli bir bölücü R1, R2 eklenir, bunun yardımıyla transistörün temel potansiyeli göreli olarak stabilize edilir. yer. Maksimum sinyal modunda ise, bölücü akım I d aşıyor taban akımı I b, o zaman taban potansiyeli U b sadece besleme gerilimi E çukuru ve R1, R2 dirençlerinin oranı ile belirlenecektir. Bu nedenle, rejimin sıcaklık stabilizasyonunun sağlanması şu koşulla sağlanır:
Ben d \u003d E p / (R1 + R2) \u003d Ben e.
İkinci Kirchhoff yasasına göre, taban potansiyeli U b belirlenir:
U b \u003d j d + U e,
burada j d, pn-bağlantısının statik potansiyelidir (germanyum transistörleri için j d =0.3 ... 0.4 V; silikon transistörler için j d = 0.6 ... 0.8 V).
Ohm yasasına göre, R1, R2 dirençleri belirlenir:
R2 \u003d U b / I d \u003d (j d + U e) / I e;
R1 \u003d (E pet -U b) / I d \u003d (E pet -U b) / I e.
R1, R2 bölücünün dirençlerinde harcanan R 1 , R 2 güçleri belirlenir:
P1 = (Id)2*R1;
P 2 \u003d (I d) 2 * R2.
9. Transistörün baz devresindeki dirençli bölücünün hesaplanması
alternatif akım.
Sinyalleri yükseltirken alternatif akım güç otobüsü E çukuru topraklanmış filtre kapasitörü C F aracılığıyla (sıfır potansiyeli vardır). Yeterince büyük bir kapasitans C F ile, X C.F filtresinin kapasitansı oldukça küçük olduğundan (X C.F \u003d 1 / wC F ®0), dirençler R1, R2 AC bağlı paralel.
Bölücü R1, R2'nin alternatif akıma R d.eq eşdeğer direnci, ifade ile belirlenir.
R d.eq = R1 * R2 / (R1 + R2).
10. OE ile amplifikatörün giriş empedansının hesaplanması
Üzerinde düşük seçilen transistörün hızı ile karşılaştırılamayan frekanslar, amplifikatör Rin'in giriş empedansı tamamen aktif ve h 11 ve R d.eq dirençlerinin paralel bağlantısına karşılık gelir,
R'de. \u003d h 11 * R d.eq / (h 11+ R d.eq).
Not. Üzerinde yüksek seçilen transistörün hızıyla orantılı frekanslar, terminaller arasındaki elektrotlar arası kapasitanslar yayıcı – temel, temel – kolektör ve yayıcı – kolektör. Bu nedenle, yüksek frekans bölgesinde giriş direnci (empedans) Birleşik büyüklük.
11. Transistör temel devresindeki giriş kapasitörünün hesaplanması
Kuplaj kapasitörü C1, giriş sinyalinin sabit bileşenini ayırmak için tasarlanmıştır. EC'nin eşdeğer giriş empedansı R ile birlikte, kapasitör C1 geçmeyen bir RC devresi oluşturur. devamlı giriş kaynağındaki taban potansiyeli U b, düşük frekansları bastırır ve yüksek frekansları geçer.
C1 kondansatörünün kapasitansının değeri formülle belirlenir.
1 hesaplamadan ³1/(2pf sinyali R girişi).
Hesaplanan kapasitans C1 değeri, daha yüksek frekanslardaki sinyale göre giriş sinyalinin 1 faktörü ile zayıflamasına karşılık gelecektir. Bu nedenle, giriş sinyalinin zayıflamasını azaltmak için, hesaplanan kapasitans C1 değeri 1-2 büyüklük sırası (10-100 kat) artar.
12. Kazanç hesaplaması
12.1. Statik kazanç K u'nun verilen değerine göre yayıcı devredeki kapasitansın C e ön hesaplanması
.
12.2. Verici devresindeki faz kaymasının hesaplanması
12.3. Kazanç Modülünün Doğrulama Hesabı
.
Görev yürütme koşulu : Kazanç K u'nun hesaplanan değeri, belirtilen değerden az olmamalıdır.
REFERANSLAR
- Yarı iletken diyotlar, transistörler ve entegre devreler el kitabı / Ed. N.N. Goryunova.-M.: Enerji, 1972.- 568 s.
- Referans kitabı: Dirençler / Ed. I. I. Chetvertkova ve V. M. Terekhova- M.: Radyo ve iletişim, 1987.- 352 s.
- Stepanenko I.I. Transistör ve transistör devreleri teorisinin temelleri / I.I. Stepanenko - E.: Enerji, 1973.- 608 s.
- Usatenko S.T. Elektrik devrelerinin ESKD'ye göre yürütülmesi: El Kitabı / S.T. Usatenko, T.K. Kachenyuk, M.V. Terekhov. - M.: Standartlar Yayınevi, 1989.- 325 s.
Son yazımızda en basit transistör öngerilim devresinden bahsetmiştik. Bu devre (aşağıdaki şekil) beta katsayısına bağlıdır ve sırayla vızıldamayan sıcaklığa bağlıdır. Sonuç olarak, devrenin çıkışında güçlendirilmiş sinyalin bozulması görünebilir.
Bunun olmasını önlemek için, bu devreye birkaç direnç daha eklenir ve sonuç 4 dirençli bir devredir:
Baz ile emitör arasındaki direnci arayalım. R olmak , ve emitere bağlı olan direnç çağrılır R uh . Şimdi, elbette, asıl soru: "Devrede neden bunlara ihtiyaç var?"
Belki ile başlayalım R uh .
Hatırladığınız gibi, önceki şemada değildi. Yani zincir boyunca olduğunu varsayalım + Yukarı ----> R -----> toplayıcı ---> emitör ---> R e ----> toprak koşma elektrik, birkaç miliamperlik bir kuvvetle (küçük taban akımını hesaba katmazsanız, çünkü ben e \u003d ben k + ben b ) Kabaca konuşursak, aşağıdaki zinciri elde ederiz:
Bu nedenle, her dirençte bir miktar voltaj düşecektir. Değeri, devredeki akım gücüne ve ayrıca direncin değerine bağlı olacaktır.
Şemayı biraz basitleştirelim:
R ke kollektör-yayıcı bağlantısının direncidir. Bildiğiniz gibi, esas olarak taban akımına bağlıdır.
Sonuç olarak, basit bir voltaj bölücü elde ederiz, burada
Bunu yayıcıda zaten görüyoruz OLMAYACAKönceki devrede olduğu gibi voltajı sıfır Volt'a çıkarın. Vericideki voltaj, dirençteki voltaj düşüşüne zaten eşit olacaktır. Tekrar .
arasındaki voltaj düşüşü nedir? Tekrar ? Ohm yasasını hatırlıyoruz ve hesaplıyoruz:
Formülden de göreceğimiz gibi emitördeki gerilim devredeki akım ile direncin direnç değerinin çarpımına eşit olacaktır. Tekrar . Bu halledilmiş gibi görünüyor. Neden tüm bu rigmarole, biraz daha düşük analiz edeceğiz.
Dirençlerin işlevi nedir? R b ve R olmak ?
Yine basit bir voltaj bölücü olan bu iki dirençtir. Tabana belirli bir voltaj ayarlarlar, bu sadece eğer değişirse değişecektir. + Upit , ki bu son derece nadirdir. Diğer durumlarda, tabandaki voltaj ölü kalacaktır.
Geri dön Tekrar.
Bu şemada en önemli rolü oynadığı ortaya çıktı.
Transistörün ısınması nedeniyle bu devredeki akımın artmaya başladığını varsayalım.
Şimdi bundan sonra ne olduğuna adım adım bakalım.
a) Bu devredeki akım artarsa, direnç üzerindeki voltaj düşüşü de artar. Tekrar .
b) direnç boyunca voltaj düşüşü Tekrar emitör üzerindeki voltajdır u uh . Bu nedenle devredeki akımın artması nedeniyle u uh çok daha fazlasını aldı.
c) tabanda sabit bir voltajımız var u b , bir direnç bölücü tarafından oluşturulur R b ve R olmak
d) emitör tabanı arasındaki voltaj formülle hesaplanır U olmak \u003d U b - U e . Sonuç olarak, seni seviyorum daha küçük olacak çünkü u uh artan akım gücü nedeniyle arttı, bu da transistörün ısınması nedeniyle arttı.
e) Zamanlar seni seviyorum azaldı, dolayısıyla mevcut güç ben baz yayıcıdan geçen de azaldı.
f) Aşağıdaki formülden çıkarınız ben
I ila \u003d β x I b
Dolayısıyla baz akımı azaldığında kollektör akımı da azalır ;-) Devrenin çalışma modu eski haline döner.Sonuç olarak, direncin rol oynadığı negatif geri beslemeli bir devre elde ettik. R uh . İleriye bakınca şunu söyleyeceğim Ö olumsuz Ö kardeşçe İTİBAREN tie (OOS) devreyi stabilize eder ve pozitif, tam tersine tam bir kaosa yol açar, ancak bazen elektronikte de kullanılır.
Tamam, konuya daha fazla. Referans şartlarımız aşağıdaki gibidir:
1) Her şeyden önce, veri sayfasından transistörün kendi başına dağıtabileceği izin verilen maksimum güç tüketimini buluyoruz. çevre. Transistörüm için bu değer 150 miliwatt. Transistörümüzdeki tüm suyu sıkmayacağız, bu nedenle güç tüketimimizi 0,8 faktörüyle çarparak azaltıyoruz:
P yarışı \u003d 150x0.8 \u003d 120 miliwatt.
2) Aradaki voltajı belirleyin U ke . Voltajın yarısı olmalıdır. Upit.
U ke \u003d Upit / 2 \u003d 12/2 \u003d 6 Volt.
3) Kollektör akımını belirleyin:
Ben k \u003d P yarışları / U ke \u003d 120x10 -3 / 6 \u003d 20 miliamper.
4) Toplayıcı-verici üzerindeki voltajın yarısı düştüğünden beri U ke , sonra başka bir yarı dirençlere düşmelidir. Bizim durumumuzda, dirençlere 6 volt düşüyor R için ve Tekrar . Yani, şunu elde ederiz:
R ila + R e \u003d (Yukarı / 2) / I ila \u003d 6 / 20x10 -3 \u003d 300 Ohm.
R ila + R e \u003d 300 , a R ila \u003d 10R e,çünkü KU \u003d R - / R e ve aldık KU=10 ,
sonra küçük bir denklem yaparız:
10R e + R e \u003d 300
11R e = 300
R e \u003d 300 / 11 \u003d 27 Ohm
Rk \u003d 27x10 \u003d 270 Ohm
5) Baz akımı belirleyin ben baz formülden:
Beta katsayısını önceki örnekte ölçmüştük. 140 civarı aldık.
Anlamına geliyor,
I b \u003d I k / β \u003d 20x10 -3 / 140 \u003d 0.14 miliamper
6) Gerilim bölücü akımı ben vakalar dirençler tarafından oluşturulmuş R b ve R olmak , temel olarak taban akımından 10 kat daha fazla olacak şekilde seçin ben :
Ben durum \u003d 10I b \u003d 10x0.14 \u003d 1,4 miliamper.
7) Vericideki voltajı aşağıdaki formüle göre bulun:
U e \u003d I - R e \u003d 20x10 -3 x 27 \u003d 0,54 Volt
8) Tabandaki voltajı belirleyin:
U b \u003d U olmak + U uh
Baz vericideki ortalama voltaj düşüşünü alalım U olmak \u003d 0,66 Volt . Hatırladığınız gibi, bu P-N bağlantısındaki voltaj düşüşüdür.
Sonuç olarak, U b \u003d 0,66 + 0,54 \u003d 1,2 Volt . Şimdi üssümüzde olacak olan bu voltajdır.
9) Şimdi, tabandaki voltajı bilerek (1,2 Volt'a eşittir), dirençlerin kendilerinin değerini hesaplayabiliriz.
Hesaplamaların rahatlığı için, kademeli diyagramın bir parçasını ekliyorum:
Yani, buradan direnç değerlerini bulmamız gerekiyor. Ohm yasasının formülünden her bir direncin değerini hesaplıyoruz.
Kolaylık sağlamak için, bir voltaj düşüşü yapalım R b aranan 1 ve voltaj düşüşü R olmak olacak U2 .
Ohm yasasını kullanarak her direncin direncinin değerini buluruz.
R b \u003d U 1 / I işleri \u003d 10,8 / 1,4x10 -3 \u003d 7,7 KiloOhm . En yakın satırdan 8.2 KiloOhm alıyoruz
R olmak \u003d U 2 / I div \u003d 1.2 / 1.4x10 -3 \u003d 860 Ohm . Bir dizi 820 ohm alıyoruz.
Sonuç olarak, diyagramda aşağıdaki değerlere sahip olacağız:
Tek bir teori ve hesaplamadan bıkmayacaksınız, bu yüzden şemayı gerçek hayatta bir araya getiriyor ve pratikte kontrol ediyoruz. Bu şemayı aldım:
Bu yüzden dijital osiloskopumu alıp problarla devrenin giriş ve çıkışına tutunuyorum. Kırmızı dalga biçimi giriş sinyalidir, sarı dalga biçimi çıkış sinyalidir güçlendirilmiş sinyal.
Her şeyden önce, Çince frekans üretecimi kullanarak sinüzoidal bir sinyal uyguluyorum:
Görüldüğü gibi kazancımız 10 olduğu için beklendiği gibi sinyal neredeyse 10 kat büyütülüyor. Dediğim gibi OE devresinde amplifiye edilen sinyal antifazda yani 180 derece kaydırılmış durumda.
Başka bir üçgen sinyal verelim:
Vızıltı gibi görünüyor. Yakından bakarsanız, hafif bozulmalar var. Ucuz Çin frekans üreteci kendini hissettiriyor).
İki dirençli bir devrenin osilogramını hatırlarsak
o zaman üçgen sinyalin amplifikasyonunda önemli bir fark görebilirsiniz.
OE ve 4 dirençli amplifikatör devresi hakkında başka ne söylenebilir?
DERS ÇALIŞMASI
"Elektrik Mühendisliği ve Elektronik" disiplininde
"Sinüsoidal bir EMF kaynağına sahip doğrusal elektrik devrelerinin sembolik yöntemle hesaplanması"
Seçenek No.
Tamamlayan: RK-233 grubunun öğrencisi
Ivanov I.I.
Kontrol eden: TE bölümünün asistanı
Radchenko A.V.
İş Tanımı dönem ödevi
AT elektrik devresi(Şekil 1), voltajlı bir elektrik enerjisi kaynağı içeren aşağıdakileri yapın:
1. Devrenin karmaşık giriş empedansını belirleyin.
2. Devrenin tüm kollarındaki akımların etkin ve anlık değerlerini bulunuz.
4. Bir kapasite dengesi oluşturun.
5. Hesaplamaları Kirchhoff'un I ve II yasalarına göre kontrol edin.
6. Akım ve gerilimlerin topografik bir vektör diyagramını oluşturun.
Belirlenen görevleri çözerken, sembolik hesaplama yöntemini kullanın.
Pirinç. 1. Elektrik devre şeması
Elektrik devresi elemanlarının parametreleri Tablo 1'de verilmiştir.
tablo 1
| Seçenek | Şema numarası | sen | j | f | r1 | r2 | r3 | L1 | L2 | L3 | C1 | C2 |
| AT | dolu | Hz. | Ohm | mH | uF | |||||||
| GİRİİŞ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . | |
| 1. TEORİK BÖLÜM. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . | |
| 2. HESAPLAMA BÖLÜMÜ. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . | |
| 2.1. Devrenin karmaşık giriş direncinin hesaplanması. . . . . . . . . | |
| 2.2. Devrenin tüm dallarındaki akımların etkin ve anlık değerlerinin hesaplanması. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . | |
| 2.3. Tüm devre elemanlarında etkin voltaj düşüş değerlerinin hesaplanması. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . | |
| 2.4. Bir güç dengesi kurmak. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . | |
| 2.5. Kirchhoff'un I ve II yasalarına göre hesaplamaları kontrol etme. . . . . . . . . . . . . . | |
| 2.6. Akım ve gerilimlerin topografik vektör diyagramının oluşturulması. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . | |
| ÇÖZÜM. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . | |
| Kullanılmış literatür listesi. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . |
GİRİİŞ
TEORİK BÖLÜM
Sinüzoidal akım devrelerini hesaplamak için sembolik yöntemin özü, hesaplamayı basitleştirmek için, integro-diferansiyel denklemler olan anlık akım ve voltaj değerleri için denklemleri çözmekten karmaşık formdaki cebirsel denklemlere geçmeleridir. Bu koşullar altında, sinüzoidal akımların ve gerilimlerin karmaşık etkin değerleri için devreyi hesaplamak daha uygundur.
Bu ders çalışmasında, sadece bir elektrik enerjisi kaynağı içeren bir devrenin her bir elemanının akım ve gerilimlerini belirlemek için, tüm devre elemanlarının dirençleri ve kaynağın EMF'si bilindiğinden eşdeğer dönüşümler yöntemi kullanılmalıdır.
Böyle bir sorunu çözmek için, elektrik devresinin seri veya paralel bağlı elemanlarla ayrı bölümleri, Şekil 2'de gösterildiği gibi bir eşdeğer karmaşık dirençle değiştirilir. Bağlantı şeması bireysel bölümlerin kademeli dönüşümünü basitleştirin ve seri olarak bağlanmış bir elektrik enerjisi kaynağı ve eşdeğer bir pasif eleman (Şekil 3) içeren en basit devreye yol açın.
HESAPLANMIŞ PARÇA
Devrenin karmaşık giriş direncinin hesaplanması
Devre elemanlarının reaktansını hesaplıyoruz:
Devreyi dallardaki akım sayısına göre üç bölüme ayırıyoruz (Şekil 2) ve her bölümün (dalın) karmaşık dirençlerini hesaplıyoruz.
Karmaşık giriş devresi empedansı:
Z Σ = Z 1 + Z 23 = 41 – j 18,09 + 1,02 + j 5,56 = 42,02 – j 12.53 ohm.
43.85e- j 16.6° ohm.
