Lambalı ev yapımı HF alıcısı inurl ürünü. Tek tüplü rejeneratör, iki tüplü süperheterodin…

Alıcı, telgraf, telefon ve bir yan bantta 10, 14, 20, 40 ve 80 m aralığında çalışan amatör radyo istasyonlarından sinyal alacak şekilde tasarlanmıştır.Lambalar üzerindeki kısa dalga alıcısının 8 alt bandı vardır. Her alt bant, 500 kHz'lik bir frekans bandını kapsar. amatör gruplar 14, 20, 40 ve 80 metrenin her biri bir alt bant işgal eder ve alıcı ölçeğinin başlangıcı aralığın başlangıcına denk gelir. 10 m'lik bant dört alt banda bölünmüştür. 3:1 sinyal-gürültü oranına sahip alıcının hassasiyeti 1 μV'den daha kötü değildir. Bitişik kanal seçiciliği, değişken bant genişliğine sahip bir kristal filtre tarafından sağlanır. Alıcı, karışan istasyonların sinyallerini bastırmanızı sağlayan bir filtre kullanır. Alıcı, 127 veya 220 V AC voltajıyla çalışır ve 90 watt'tan fazla tüketmez.

Kısa dalga tüp alıcısı, çift frekans dönüşümlü bir süperheterodin devresine göre yapılır. Şematik diyagram, Şek. 1. Alıcının giriş kısmı, L1 (6K4) lambası üzerinde bir RF yükselticisi, L2 (6Zh4) lambası üzerinde birinci dönüştürücü ve 6Zh4 (L6) lambası üzerinde ilk lokal osilatör içerir. Lokal osilatör frekansı kuvars tarafından stabilize edilir. Yerel osilatör, alınan sinyalin altındaki frekanslarda çalışır.

Lokal osilatör frekansı sabit olduğundan, ilk ara frekans 2190'dan 2690 kHz'e değişir. Yerel osilatör, elektronik iletişim ile şemaya göre yapılır. L6 lambasının anot devresindeki devreler, izole edilmiş kuvars harmoniğinin frekansına ayarlanmıştır. Bu konturların bazı ayarlamaları ayarlanabilir çıkış voltajı yerel osilatör Kv2-Kv9 kuvarslarının frekansları ve seçilen harmoniklerin sayıları Tablo'da verilmiştir. bir

Aynı tablo, yerel osilatör frekansının alınan sinyalin frekansından daha yüksek seçilmesi durumunda kuvars yerel osilatörün frekanslarını göstermektedir.

İlk frekans dönüştürücü, tek ızgara şemasına göre monte edilir. Anot devresine kapasitif olarak bağlanmış bir bant geçiren filtre (L15 L16 C26-C32) dahildir. Bu filtrenin bant genişliği yaklaşık 25 kHz'dir. Seçilen bant genişliği, ikinci dönüştürücünün bağlanmasındaki olası hataları ortadan kaldırmayı mümkün kılar ve görüntü kanalında yüksek seçicilik sağlar. 6Zh4 (L3) lambasındaki ikinci dönüştürücü, tıpkı birincisi gibi, anot yükü olarak çift devreli kuvars filtreli tek ızgara devresine göre yapılır. Alıcı bant genişliğini 0,5 ila 2,5 kHz aralığında değiştirmek, kuvars Kv10'un rezonans frekansına göre kuvars filtre devrelerini farklı yönlerde eşzamanlı olarak bozarak elde edilir.

İkinci yerel osilatör, endüktif kuplajlı üç noktalı bir devreye göre bir 6Zh4 (L7) lambasına monte edilir. 2675-3175 kHz frekans bandında sorunsuz ayar yapabilir. L7 lambasının anot voltajı, SG4S (L15) zener diyot kullanılarak dengelenir.

İkinci devre L18 C38 C107'den gelen sinyal voltajı, bir 6N8S (L4) lambasında yapılan kademeli olarak sağlanır. Bu aşama, düşük uyarılmış bir osilatördür ve L19C43-C45 devresi, girişim yapan istasyonun sinyalini bastıracak şekilde açılır. Bu devrenin eşdeğer kalite faktörü çok yüksektir, bu da çok dar bir bastırma bandının (50-200 Hz) elde edilmesini mümkün kılar. Bu sayede, alınan istasyonun frekansına hemen bitişik bir frekansta çalışan enterferans yapan bir istasyonu bastırmak mümkündür. C45 kondansatörü yardımı ile L19C43-C45 devresi ayarlanır, böylece bastırma frekansı kolayca değiştirilebilir. Bastırıcı filtre, Vk2 anahtarı ile kapatılabilir.

Bu basamaktan sonra, sinyal, 6K4 lambalarda (L8 ve L9) yapılan ikinci IF'nin iki aşamalı bir yükselticisine beslenir. P3 çalışma türünü değiştirerek, bir 6G2 lambasının (L11) solundaki (devreye göre) telefon sinyallerinin bir diyot dedektörü veya bir 6N8S (L10) lambasındaki CW ve SSB sinyallerinin bir karıştırma dedektörü bağlanabilir. IF amplifikatörünün ikinci aşamasının çıkışına. Bu lambanın solunda (şemaya göre) bir katot takipçisi ve sağda bir frekans dönüştürücü monte edilmiştir. İkincisi aşağıdaki gibi çalışır. Katot takipçisinden alınan istasyonun sinyal voltajı, karıştırma triyotunun katoduna beslenir ve üçüncü yerel osilatörün voltajı, sol (şemaya göre) triyot üzerine monte edilmiş katot takipçisi aracılığıyla şebekeye verilir. 6N8S lambasının (L13) ve P3 anahtarının. Sonuç olarak, yük direnci R45 üzerinde düşük frekanslı bir voltaj serbest bırakılır. Dr3 indüktörü, C88 ve C88 kapasitörleri ile birlikte, dönüştürücünün kombinasyon frekanslarının alıcının düşük frekans yoluna giden yolunu bloke eden bir filtre oluşturur.

Üçüncü yerel osilatör, 6N8S (L13) lambasının sağında (şemaya göre) kapasitif geri beslemeli şemaya göre yapılır. 6G2 (L11) lambasının sağ diyotu bir AGC dedektörü görevi görür. Alıcı, gecikmeli bir AGC şeması kullanır. AGC voltajı, L8 ve L9 lambalarının kontrol ızgaralarına sağlanır. Gerekirse, AGC sistemi Vk1 anahtarı ile devre dışı bırakılabilir.

AGC'ye ek olarak, alıcı, potansiyometreler R1 (HF amplifikatörü) ve R59 (ikinci IF amplifikatörü) kullanılarak ayrı manuel kazanç kontrolüne sahiptir. Bu potansiyometrelere giden negatif voltaj, doğrultucunun ortak negatif devresinden sağlanır ve seri bağlı iki D813 (D1D2) silikon zener diyot ile stabilize edilir.

LF amplifikatörü, tek döngülü bir devreye göre monte edilir ve bir 6G2 (L11) lamba triyodu ve bir 6P6S (L12) lamba üzerinde çalışır. ULF şemasının hiçbir özelliği yoktur. Çıkış transformatörü Tr2'nin sekonder sargısı, hem yüksek dirençli hem de düşük dirençli kulaklıkların bağlanabilmesi için musluklarla sarılmıştır. Alınan sinyalin gücünün objektif bir değerlendirmesi için, alıcıya, göstergesi 100 μA hassasiyete sahip M-494 tipi bir mikroammetre olan bir S-metre kurulur. S-metrenin ölçeği logaritmiğe yakındır. R39 direnç kaydırıcısının konumu değiştirilerek S-metre cihazı sıfıra ayarlanır ve S-metrenin hassasiyeti R37 direnci ile ayarlanır.

Alıcı ölçeğinin derecesini kontrol etmek için bir kuvars kalibratörü, bir 6Zh8 (L5) lambasına monte edilmiştir. Jeneratör modu, temel frekansının (1000 kHz) harmonikleri yüksek seviyede olacak şekilde seçilir. Kalibratör Kn1 düğmesi ile açılır.

Alıcının anot devrelerine güç sağlamak için 5Ts4S (L14) lambasında yapılan geleneksel bir tam dalga doğrultucu kullanılır.

İnşaat ve detaylar. Alıcı kasası 2 mm kalınlığında duraluminden yapılmıştır. Alıcının bodrum katında üç korumalı bölme vardır. Ön seçici, RF yükseltici, ikinci ve üçüncü yerel osilatörlerin devrelerini içerirler. İkinci lokal osilatörün detaylarının bulunduğu bölmeden, alıcı ölçeğini ayarlamak için yuvanın altındaki ön panele C70 ayarlı bir kondansatör getirilir. Tüm alıcı devreleri alüminyum ekranlarla kapatılmıştır. Tüm bobinlerin verileri tabloda verilmiştir. 2.

Şasinin üst kısmında, bastırma aşamasının ayrıntılarını barındıran korumalı bir bölme vardır. C45 kapasitörün rotorunun ekseni, operatörün elinin yaklaşmasından kaynaklanan ezici kaskadın ayarının bozulmasını ortadan kaldırmak için yalıtkan malzeme ile arttırılmalıdır. Ana ayar ünitesi C26C32C71, iki yavaşlama adımlı bir verniyeye sahiptir: 1:5 ve 1:30. Çıkış transformatörü Tr2'nin çekirdeği Sh-16 plakalarından monte edilmiştir, setin kalınlığı 20 mm'dir. Bu transformatörün birincil sargısı 1600 tur PEV 0.15 tel içerir ve ikincil sargı, 73 turdan bir kademe ile 500 tur PEL 0.25 tel içerir. Güç trafosu Tr1 ve filtre indüktörü Dp4'ün verileri Tablo'da verilmiştir. 3.

Alıcıyı monte etmeden önce, tüm indüktörlerin bir Q-metreye önceden takılması tavsiye edilir.

Alıcının gövdesi 1 mm kalınlığında galvanizli demirden yapılmış, çekiç emaye ile kaplanmıştır.Akort: İlk olarak, sinüsoidal çıkış voltajı almak istediğiniz üçüncü yerel osilatörü kurun. Bunu yapmak için, osiloskop, L13 lambasının sağ (devreye göre) üçlüsünün anot ve katodu arasına bağlanır. Alıcı açıldığında, osiloskop ekranında eğrinin görüntüsü gözlenir ve tatmin edici olmayan bir şekil durumunda, sinüzoidal bir voltaj elde edilene kadar ızgara devresindeki ve sağ L13 triyotun anotundaki dirençler tarafından alınır. Aynı lambanın sol triyotunun katodundan alınan voltaj en az 10 V olmalıdır.

Bundan sonra, karıştırma dedektörü kurulur. Bunu yapmak için osiloskop, L11 lamba triyotunun ızgarasına bağlanır. P3 iş türü anahtarı “SSB, CW” konumunda olmalıdır. GSS-6'dan L10 lambasının sağ (şemaya göre) üçlüsüne 485 kHz frekanslı bir sinyal verilir. Üçüncü yerel osilatörün frekansı, GSS frekansından 1 kHz farklı olacak şekilde ayarlanır. Osiloskop ekranında gözlenen düşük frekanslı voltaj eğrisi, GSS sinyal voltaj seviyesi 20 dB değiştiğinde sinüzoidal kalmalıdır. Aksi takdirde, üçüncü yerel osilatörden dedektöre sağlanan voltajın büyüklüğünü değiştirmek gerekir.

İkinci IF amplifikatör aşamaları 485 kHz frekansa ayarlanmıştır her zamanki gibi. Müdahale eden istasyonların bastırılması kademesi aşağıdaki gibi ayarlanır. Potansiyometre R18'i döndürerek kaskad kendi kendine uyarılır. Aynı zamanda, telefonlarda bastırma aşaması ve üçüncü yerel osilatör tarafından üretilen frekans vuruşlarının sesi duyulmalıdır. Kapasitör C45 orta konuma yerleştirilir ve bobin L19'un çekirdeği döndürülerek sıfır vuruş elde edilir. Bastırma aşaması enerjilenmezse, R18'in değeri düşürülmelidir. Bundan sonra, R18 direnç kaydırıcısı, vuruşlar kaybolana kadar yumuşak bir şekilde hareket ettirilir. Bu, bastırma kademesini tamamlar.

İkinci yerel osilatörün kurulması, bir heterodin dalga ölçer kullanılarak gerçekleştirilir.

Ayarlı C70 kondansatörünün kapasitansı değiştirilerek lokal osilatör tarafından üretilen frekansların 2675-3175 kHz aralığında olması sağlanır. İkinci yerel osilatörü kurduktan sonra, C26 C27C28 ve L16 C30 C31 C32 devrelerini ayarlamaya başlarlar. Bunu yapmak için, GSS'den L2 lambasının kontrol ızgarasına 2190 kHz frekanslı bir sinyal uygulamak ve C26 C32 C71 değişken kapasitörler bloğunun düğmesini skaladaki konuma ayarlamak gerekir. alıcı "O kHz". L15 ve L16 bobinlerinin çekirdeklerini döndürmek, maksimum çıkış sinyalini elde eder. Ayar, aralıktaki birkaç noktada daha kontrol edilir. İlk yerel osilatörün kurulması, kuvarsın seçilmesinden ve tüm aralıklarda 1-2V mertebesinde aynı voltajın elde edilmesinden oluşur. Voltaj değeri, yerel osilatörün anot devresinde karşılık gelen devreler ayarlanarak değiştirilir.

RF devreleri, C1 ve C15, 7 MHz - C2 ve C18, 14 MHz - C5 ve C16, 21 MHz - C4 ve C20, 28 MHz - C7 ve C17 ayarlı kapasitörler ile 3.5 MHz aralığında ayarlanmıştır. Bu durumda, C9 C22 ön seçicisinin değişken kapasitanslı kapasitör bloğunun düğmesi, karşılık gelen aralığın ölçeğinin ortasına ayarlanır. Kalibratörün ayarı 10 m aralığında gerçekleştirilir.R20 R24R23 dirençleri seçildiğinde, kalibratör sinyali en duyulabilirdir.

S-metre aşağıdaki gibi kalibre edilir. GSS'den alıcı girişine 100 μV voltajlı bir sinyal verilir ve mikroammetre ölçeğinde bir işaret yapılır. Daha sonra 50.25 voltajda ve ardından 5 mikrovolt sonra işaretler yapılır.

Bu, lambalarda kısa dalga alıcısının kurulmasını sağlar.

Üç lamba üç bantlı alıcı kısa dalga

Sergey Belenetsky (US5MSQ) Lugansk, Ukrayna

Ben, akranlarımın çoğu gibi, transistörlerin ve mikro devrelerin toplu kullanımı sırasında radyoya geldim ve tüp tasarımlarıyla hiçbir ilgim yoktu. Radyo tüplerine ilgi nispeten yakın zamanda, birkaç yıl önce ortaya çıktı. Bu, aslında benim için tamamen bilinmeyen, en ilginç ve bazen benzersiz tasarım ve devre çözümleri olan lamba iletişim teknolojisi dünyasına dalarak, lamba çağının birkaç popüler askeri alıcısını coşkuyla satın aldım (R-309, R). -311 , RPS ve uzun süre R-250M ve M2'yi denedi ve dinledi, ancak ikincisini satın almayı reddetti). Ne yazık ki, orijinal olarak başka amaçlar ve hedefler için tasarlanmışlardır, çok iyi mekanik ve klasik devrelere rağmen, modern havadaki amatör radyo gözlemleri için zayıf bir şekilde uyarlanmıştır. Bunun nedeni, her şeyden önce, düşük DR, aşırı kazanç ve buna bağlı olarak çok büyük, basitçe sağır edici, alıcıların kendi gürültüsü ve bitişik kanalda modern hava için tamamen yetersiz olan düşük seçicilik idi.

Ancak radyo tüplerinin büyülü cazibesi peşini bırakmaz ve bugünün bakış açısından, bazı eski kanonları atarak, havayı rahat dinlemeyi sağlayan oldukça basit, ev yapımı bir tüp alıcı oluşturmak istedim.

“Diz üstü” iyi mekanikler yapmak sorunlu, en azından benim için, çünkü. Açıkçası, ben işe yaramaz bir tamirciyim, bu yüzden bir devre seçerken, eski bir üç tüplü ev alıcısının mevcut şasisi tarafından yönlendirildim. Alıcı, benzersiz bir parametre kombinasyonuna sahip 6F12P lambaları (triyot + pentot) kullanır - yüksek diklik, düşük doğal gürültü, CVC'nin artan doğrusallığı ve aynı zamanda ısı açısından oldukça ekonomiktir. Bu nostaljik dürtünün sonucu aşağıda açıklanmıştır.

Alıcı, en popüler üç amatör radyo bandında tek yan bant ve CW sinyallerini alacak şekilde tasarlanmıştır.

Ana teknik özellikler:

Çalışma frekans aralıkları, MHz ................................................................ ...........3,5, 7, 14

Alma yolu bant genişliği (–6 dB cinsinden), Hz ......... 300...3300*

Duyarlılık, µV (sinyal/gürültü 10 dB), daha kötü değil ....................... 0,5 (14 MHz)

……… ……….1.0(7MHz)

…… ………..2.0(3.5MHz)

Bitişik kanal seçiciliği, dB, frekans kaymasında

+4.9 kHz ve -1.5 kHz'de taşıyıcı, en az ................................. ... ....................60*

6/60 dB seviyelerinde geçiş frekans yanıtının karelik katsayısı..................................2.2*

AGC ayar aralığı, dB, ................................. ......... ................................38

Maks. 8 ohm'luk bir yükte düşük frekanslı yolun gücü, W, daha az değil .... 0.3

Şebekeden tüketilen güç, W, en fazla ................................ 30

* - kuvars filtrenin (CF) parametreleriyle belirlenir.

Alıcının devre şeması Şekil 1'de gösterilmiştir. Tek frekans dönüşümlü klasik bir süperheterodindir. İlk lambaya dayanarak, ayrı bir yerel osilatöre (triyot VL1.1) sahip bir frekans dönüştürücü (pentot VL1.2) yapılır. İkinci lambada tek kademeli bir IF (VL2.1 pentot) ve bir karıştırma dedektörü (VL2.2 triyot) bulunur. üçüncüsü - tek aşamalı bir ULF (VL3.2 pentot) ve bir referans yerel osilatör (VL3.1 triyot). Antenden gelen sinyal, çift devreli bant PDF'nin ilk devresinin (değiştirilebilir bant kapasitörlü L1L2 ve L3L4 bobinleri, aralık anahtarı 40m konumunda gösterilir) iletişim bobini L1'e ve iletişim bobini L4'ten beslenir. bant dışı parazitten arındırıldığında, yük direnci R4'e ve karıştırıcı VL1'in kontrol ızgarasına beslenir. Tekrarlamayı kolaylaştırmak için, üç bantlı PDF, devreler arasında harici kapasitif kuplaj ve kaynak ve yük ile endüktif kuplaj (kuplaj bobinleri aracılığıyla) ile basitleştirilmiş bir şemaya göre (sadece 2 bobinde) yapılır. Yeterince yüksek bir IF'ye (4-9 MHz) sahip böyle bir yapı, yalnızca iyi bir aralık seçiciliği ve görüntü kanalının bastırılmasını sağlamakla kalmaz, aynı zamanda özellikle bölgenizde güçlü yayın LW'si varsa, ayrıca önemli olan uzak bölgede artan zayıflama sağlar, MW veya VHF vericileri. PDF, 50 (75) ohm'luk anten direnci ve 1 kOhm'luk yükler için optimize edilmiştir. İletim katsayısı, frekansla orantılı olarak, en az 80m bandında (0.8) ve maksimumda 20m'de (2.0) değişir, bu da belirli bir dereceye kadar gürültü seviyesindeki artışı ve havanın parazitini telafi eder. düşük bantlar. Seri bağlı anahtarlama kontakları ile uygulanan PDF aralığı anahtarlama devresi, sayılarının azaltılmasını mümkün kılar ve gerekirse uzaktan (elektronik) kontrol, sadece 2 röle ile uygulanabilir.

Karıştırıcı, düşük gürültülü bir pentot VL1.2 üzerinde tek ızgara şemasına göre (katoda uygulanan bir GPA sinyali ile) yapılır. Katot direnci R7'nin değeri, çalışma noktası anot ızgarası CVC'nin alt kıvrımına kaydırılacak şekilde seçilir (yaklaşık 1,7 + -0.2V). Maksimum dönüşüm dikliğini (yaklaşık ¼ Smax) elde etmek için, GPA voltaj genliği katot öngerilim voltajına eşit olmalıdır ve etkin voltaj (bir voltmetre ile ölçtüğümüz) buna göre 1,41 kat daha azdır, yani. yaklaşık 1.2-+0.15Veff. İlk dönüştürücünün içsel gürültü seviyesi yaklaşık 0,3 μV'dir (bu, karıştırıcının kendisinin gürültüsünün ve düşük gürültülü bir triyot üzerinde yapılan GPA'nın yaklaşık olarak eşit katkısının toplamıdır), bu da 0,9 hassasiyete karşılık gelir. μV (c/gürültüde = 10 dB). Belirli bir değer elde etmek için - 20 m'lik bir aralık için bile fazlasıyla yeterli olan anten girişinden en az 0,5 μV, PDF iletim katsayısı yaklaşık 2 kez seçilir, artık buna değmez, aksi takdirde gözle görülür şekilde kaybederiz gürültü bağışıklığı Örneğin, PDF'nin çıkış devresinin tam dahil edilmesini uygularsak, hassasiyette yaklaşık 2 kat (6dB) kazanırız, ancak DD2'yi yaklaşık 4 (12dB) ve DDZ'yi 8 kat (18dB) kaybederiz. , modern aşırı yüklenmiş düşük frekans aralıkları için oldukça istenmeyen bir durumdur.

VL1.1 triyot üzerindeki GPA, son derece kararlı L5 bobinine dayanan endüktif üç noktalı şemaya göre yapılır. Lambanın yüksek dikliği nedeniyle, şebekenin devreye tam bağlantısını değil, lambanın dengesizleştirici etkisini azaltan ve artırmak için uygun olan L5 bobininin musluğuna uygulamanın mümkün olduğu ortaya çıktı. Frekans Kararlılığı. Frekans ayarı, kapasitans değişikliği aralığı sınırlı olan ve aralık germe kapasitörleri tarafından ayarlanan değişken kapasitans C13 (CPE) bir kapasitör tarafından gerçekleştirilir (20m aralığında C6, C18, 40m - C1, C17 ve 80m'de - C2, C3). Seçtiğim gerdirme kapasitörlerinin anahtarlama şeması, göz için biraz sıra dışıdır (döşemeden sorumlu oldukları aralıklar şemada mavi ile gösterilmiştir), ancak dışarı çıkmayı azaltmaya ve frekans kararlılığını iyileştirmeye izin verir, çünkü . aralıkları değiştirirken, döngü kapasitansının önemli bir kısmı kalıcı olarak bağlı kalır.

Dönüştürücünün yükü, çeşitli işlevleri yerine getiren rezonans transformatörü Tr1C25'tir - faydalı sinyalin ön seçimi, galvanik izolasyon ve dönüştürücünün büyük çıkış direncinin bir kuvars filtreli (CF) bir pentod üzerinde eşleştirilmesi. CF çıktısı, nispeten büyük bir giriş empedansı IF VL2.1, bir rezonans transformatörü Tr2C28 aracılığıyla. Bu sayede alıcımızda ev yapımı veya endüstriyel hemen hemen her kuvars filtreyi kullanmak ve en uygun şekilde eşleştirmek mümkündür.

Gelin bu noktaya daha yakından bakalım. UHF / UHF'nin kararlı çalışmasını (amplifikasyonunu) sağlamak için, anot ve ızgara devrelerindeki rezonans dirençleri, öncelikle CVC'nin çalışma noktasında geçiş kapasitansının eğime oranına bağlı olan belirli bir değeri geçmemelidir. belirli bir lamba. UHF / UHF kaskadları için stabilite teorisi ve tasarım yöntemleri hakkında daha fazla ayrıntı, radyo alıcıları hakkındaki sayısız referans kitaplarında ve ders kitaplarında açıklanmıştır, isterseniz kendinizi tanıyabilirsiniz, ancak hazır bir tablo kullanacağız (bkz. ek) , popüler lambalar ve çalışma frekansları için izin verilen yük dirençlerini gösterir.

Gördüğünüz gibi, 5 MHz frekansında bir 6F12P pentot için, şebeke ve anot devrelerindeki direnç 3,7 kOhm'u geçmemelidir. Bir marjla seçiyoruz - 3 kOhm.

Dönüştürücü için, şebeke ve anot devrelerinin rezonans frekansları, kural olarak, önemli ölçüde farklılık gösterir, bu nedenle, anot yük değeri birçok kez veya hatta bir büyüklük sırası seçilebilir. 12kΩ seçeceğiz ve işte nedeni. Çerçeveye ve çekirdeğin kalitesine bağlı olarak bobinin yapısal kalite faktörü 60 ila 160 aralığında olabilir ve buna göre devrenin rezonans direnci önceden tahmin edilemez ve büyük ölçüde değişebilir (birkaç kez). ) hesaplanandan. Örneğin, 6,4 μH endüktans ve 5.047 MHz IF ile rezonans direnci 12 ila 32 kOhm arasında olabilir - bu, dönüştürücünün çıkış direnci olacaktır (pentodun çıkış direnci yüzlerce kOhm'dur ve olabilir hesaplamalarımızda göz ardı edildi). Peki, bu direncin değeri tahmin edilemezse, CF hangi değerle ayarlanmalıdır? Burada, tasarımın iyi bir şekilde tekrarlanabilirliğini sağlamak için, KF eşleştirme devresini hesaplıyoruz ve dönüştürücünün çıkış direncini (aslında, anot devresinin rezonans direncini) üretimde mümkün olduğunca minimum ve bobin ile elde edilirse seçiyoruz. Daha yüksek bir kalite faktörü olarak, devrede bir şönt devre Tr1C25 direnci R32 sağlayacağız, bu gerekirse, yayılmayı ortadan kaldırmak ve CF eşleşmesini optimize etmek mümkün. Aynı fonksiyon (Tr2 şebeke devresi ve Tr3 anot musluğunun direncini hesaplanan 3 kOhm'a getirmek, size hatırlatmama izin verin, IF'mizin kararlı çalışmasını sağlar) R31 ve R33 tarafından gerçekleştirilir. Tr1,2,3 olarak, aynı tasarımdaki IF transformatörlerini kullandım, SB-12a - 16 tur PEV 0.17-0.25 döngü bobinlerine sarılmış, üç bölümlü standart bir çerçevenin iki bölümüne yerleştirilmiş, bir iletişim bobini -8 üçüncü bölümde sarılmış PELSHO dönüşleri (hepsi yüksek voltajlı anot devrelerinden güvenilir izolasyon içindir).

Bu devrede, onlarca ohm'dan birkaç kΩ'a kadar karakteristik dirençle 4 ila 10-12 MHz arasındaki frekanslarda herhangi bir kendi kendine yapılan veya endüstriyel CF'ler kullanılabilir. Bunu yapmak için, IF devrelerini frekansınıza göre yeniden hesaplamanız ve KF'nizin Tr1 karıştırıcısının anot devresine ve IF Tr2'nin ızgara devresine dahil olma derecesini (bağlantı bobininin dönüş sayısı) belirlemeniz gerekir.

UHF / UHF kaskadları için belirleyici faktörün, kararlı amplifikasyon sağlama koşulu olduğunu bir kez daha vurguluyorum, bu nedenle, IF'nin değerine bağlı olarak UHF'nin anot ve ızgara devrelerinin rezonans dirençlerini plakadan seçiyoruz, ve mikser için yaklaşık 10-12 kOhm. Bu orijinal veriler olacaktır. IF devrelerinin karakteristik direnci (bu, döngü bobininin ve rezonans frekansındaki kapasitörün endüktif veya kapasitif direncidir), döngü kapasitansı ve endüktans değerlerinin belirtildiği 200 ohm'a yakın seçilmesi arzu edilir. 5.047 MHz için diyagramdaki IF, IF frekansınızla ters orantılı olarak değiştirilmelidir. CF'nin devreye dahil edilme derecesi, yani. döngü bobininin dönüş sayısının bağlantı bobinine oranı, hesaplanan döngü direncinin KF'nin karakteristik direncine oranının kareköküne eşittir. Çok basit aritmetik. Birkaç pratik örnek

1. Benim durumumda, karakteristik empedansı 3 kOhm olan 5.047 MHz'de hazır bir endüstriyel KF kullanıldı. Karıştırıcının anot devresinin direncinin 12 kOhm olduğunu varsayarak, kuplaj bobininin dönüş sayısı oranının ½ olduğunu belirledik. 6.4 μH döngü bobininin 16 dönüşü vardır (SB12a çekirdeği), dolayısıyla. kuplaj bobini 8 turlu olmalıdır. 3 kΩ olan bir şebeke devresi, bir kuplaj bobini olmadan doğrudan CF'ye bağlanabilir.

2. Konturları popüler PAL frekansına (8865 kHz) göre yeniden hesaplayalım, AVERS tarafından üretilen KF'ye odaklanacağız (kendi kendine yapılanlar için direnç sırası aynıdır). 8 çipli bir CF, yaklaşık 240 ohm'luk bir giriş/çıkış empedansına sahiptir. Tabloya göre, 9 MHz IF için, IF'nin ızgara ve anot devrelerinin direncinin 2,8 kOhm'u aşamayacağını belirledik. 2.5 kOhm'luk küçük bir marjla kabul ediyoruz ve karıştırıcının anot yükü -10 kOhm'dur. Döngü kapasitansı ve endüktansı 8.865 MHz / 5.047 MHz = 1.75 kat azaltılmalıdır, yani. IF \u003d 8865 kHz'de, bobinin endüktansı \u003d 3,6 μG (SB-12a'da 13 dönüş) olmalıdır, kapasitör 82 pF'dir (geri kalanı montaj kapasitansları ve lambanın çıkış kapasitansı ile eklenecektir) . Şimdi transformatör kuplaj bobinlerini hesaplayalım: Tr1 için kök (10 kOhm / 240 Ohm) \u003d 6.5, yani. kuplaj bobinleri 13 / 6.5 = 2 dönüşe sahip olmalı ve Tr2 kökü için (2.5 kOhm / 240 Ohm) \u003d 3.2, yani. kuplaj bobinleri 13 / 3.2 = 4 dönüşlü olmalıdır.

3, Kullanılana benzer Rf \u003d 490 ohm'a sahip, 5.25 MHz frekansında ev yapımı dört kristal CF'ye sahibiz. Bu durumda, kontur elemanlarının değerleri aynı kalır ve 1. IF trafosu için kuplaj bobinlerinin sarım sayısının oranı, kök (12 kOhm / 490) = 5 kez ve için ikinci IF transformatörü, kök (3 kOhm / 490) = 2,5 katına eşittir.

KF'nin çıkışından eşleşen şebeke devre trafosu Tr2C28 aracılığıyla filtrelenen sinyal, OK ile standart devreye göre VL2.1 pentod üzerinde yapılan IF'nin ilk şebekesine beslenir. tarafından mod doğru akım değeri 11-13mA mertebesinde bir anot akımı sağlayacak şekilde seçilen katot direnci R13 (katot oto-öngerilim) üzerindeki voltaj düşüşü nedeniyle otomatik olarak ayarlanır. Anot yükü olarak, dedektör girişindeki sinyal voltajını 3 kΩ ile sınırlı bir anot yük direnci ile aynı 2 kat artırmayı mümkün kılan bir rezonans Tr3S36 rezonans transformatörü (voltaj olarak 2 kat) kullanıldı.

Üçlü VL2.2 üzerindeki dedektör ayrıca katoda beslemeli tek ızgaralı bir karıştırıcı şemasına göre yapılır. alternatif akım voltajı referans üreteci. Jeneratör sinyali, paralel bağlı C37 ve C38 kapasitörleri aracılığıyla sağlanır. Bunun nedeni, karıştırma dedektör devresinde sadece IF sinyallerinin değil, aynı zamanda LF sinyallerinin de hareket etmesidir. İkincisi için, katot direnci R19, düşük frekanslardaki kazancı 2-3 kat azaltan bir OOS oluşturur, bu nedenle, düşük frekanslarda, R19, yeterince büyük bir kapasiteye sahip bir elektrolitik kapasitör (L6 bobini aracılığıyla) ile şöntlenir. 1000-2000 geçirgenliğe sahip 7-10 mm çapında bir halka üzerine sarılması arzu edilen, IF 5 MHz için 500 kHz - 2-3 kat daha fazla 15-20 dönüş yeterlidir).

Referans frekansı kuvars osilatörü, standart kapasitif üç noktalı devreye göre VL3.1 triyot üzerinde yapılır. Gerekli üretim frekansını elde etmek için belirli bir kuvars için kuvars ile seri olarak bağlanan reaktivite türü (kapasitör veya endüktans) seçilir. Kuvars kopyam için (yaklaşık 5046 kHz frekansa indirdim), CF'nin frekans yanıtının alt eğimine hareket etmek için 80pF düzeyinde bir kapasitans gerekliydi.
Aslında, ayar elemanının nerede ve nasıl açılacağı kritik değildir - kuvars ile seri olabilir, aynı zamanda onunla veya kapasitif bölücünün kapasitörlerinden biriyle paralel olabilir. Kondansatör seri bağlandığında, kuvars üzerindeki voltaj katsayı ile orantılı olarak daha büyük olacaktır. kapasitif bölücünün bölünmesi (kural olarak, 3-5 kat, ancak daha fazla olabilir, yani, kuvars üzerindeki RF voltajı 5-7 Veff'e ulaşabilir), her kuvars dayanamaz (modern küçük boyutlu ithal olanlar özellikle bu konuda kritik) ve istikrarı koruyor, bu yüzden ikinci seçeneği tercih ettim.

Anot yükü R22'de, kesme frekansı yaklaşık 3 kHz olan iki bağlantılı alçak geçiren filtre C40R25C41 aracılığıyla izole edilen faydalı sinyal, aşağıdakine göre bir VL3.2 pentod üzerinde yapılan tek aşamalı bir ULF'nin girişine beslenir: tipik bir transformatör güç amplifikatör devresi.

Bir çıkış transformatörü olarak, kural olarak bir katsayıya sahip olan ev tipi tüp alıcılarından ve TV'lerden hemen hemen her çıkış transformatörünü kullanabilirsiniz. 30-40 kez dönüşüm ve en az 8 ohm (tercihen 16 ohm) dirençli bir hoparlör. Daha dirençli bir konuşmacının lehine üç önemli nokta vardır -
1. ULF voltaj kazancı Kus=S*Ktr*Rn, yani. yük direnci ile doğru orantılı olarak artar.

2. Pentod anodundaki bozulmamış voltaj genliği, yaklaşık 12-13mA'lık bir akım genliğinde, yani yaklaşık 100V'dir. maksimum DD ULF'yi uygularken, anot yükünün direnci en az 8 kOhm olmalıdır.
3. Ev çıkış transformatörlerinin nominal yükte (kural olarak 4-6 ohm dirence sahip standart hoparlörlerle) frekans yanıtının alt sınırı yaklaşık 63-80Hz'dir, yük direncinde (hoparlör) bir artış nominal değerin 2-4 katı kadar kesme frekansını 160 -300Hz'e yükseltir, bu da bağlı bir alıcı için memnuniyetle karşılanır.

Trafo Tr4'ün çıkış sargısı, ses kontrolünün düşük dirençli (100-500 ohm içinde izin verilen) değişken direncine ve transformatör yükünü 25 ohm'dan fazla olmayan üst değerde stabilize eden bir R27 direncine paralel olarak bağlanır. , transformatörün alt kesme frekansını kabul edilebilir bir seviyede tutmak için gerekli olan (şemaya göre) R28 motorunun konumunda.

AGC, şemaya göre rezonans transformatörünün Tr2 üst çıkışından ilk ızgaraya beslenen negatif polarite kontrol voltajının iki katına sahip bir diyot dedektörü VD1, VD2'ye dayanan en basit şemaya göre yapılır. VL2.1 EĞER. Bunun kısa karakterli bir pentot olmasına rağmen, ayar derinliği yaklaşık 38-40 dB (biraz ama merhaba kulakları kurtarır!), Çalışma başlangıcı yaklaşık 25 μV'dir (S8). Anten girişinde 3mV'de, IF neredeyse tamamen kapalıdır, ancak yaklaşık 10-15mV giriş sinyal seviyelerine kadar görünür bir sinyal bozulması yoktur, yani. Geçiş bandı içindeki sinyalin DD'si yaklaşık 90dB çıktı - çok iyi bir sonuç.

Güç kaynağı. Alıcı besleme voltajının (anot ve filaman) stabilize edilmesi arzu edilir. Bu, GPA frekansında iyi bir kararlılık elde etmeyi, arka plan sorununu kökten çözmeyi mümkün kılacaktır, ancak bu aynı zamanda, şebeke voltajı bir üzerinde değiştiğinde normal çalışma ve dayanıklılık anlamına gelen kararlı lamba modlarını sağlamak için de önemlidir. koşullarımızda hiç de nadir olmayan geniş aralık, özellikle de kış zamanı. Modern bileşenler, anot ve filament stabilizatörleri için verimli, güvenilir ve aynı zamanda oldukça basit devre ve kompakt tasarım çözümleri oluşturmayı mümkün kılar.

Güç kaynağı devresi Şekil 2'de gösterilmektedir. Anot sabitleyici, yüksek voltajlı alan etkili transistörler VT2, VT3 üzerinde yapılır. Kontrol transistörü, kontrol döngüsünde sadece büyük bir kazanç sağlamakla kalmayıp, sonuç olarak yeterince büyük bir stabilizasyon faktörü (yaklaşık 150) sağlayan OI'li devreye göre bağlanır, aynı zamanda kontrol transistörü boyunca çok küçük bir izin verilen voltaj düşüşü sağlar. (yaklaşık 0,5V), bu da nispeten yüksek verimliliğine ve ekonomisine yol açtı.

Direnç R31, VT3 kapısına negatif bir açma voltajı sağlayarak, açma anında dengeleyiciyi çalışma moduna geçirir. İlk anda, zener diyot VD8 kapatılır ve yük devrelerinin şönt etkisi, direnç R1'in (1MΩ) oldukça yüksek bir direnci ile stabilizatörün güvenilir şekilde başlatılmasını sağlayan diyot VD7 tarafından kesilir ve aynı zamanda, stabilizatörün parametrelerini pratik olarak kötüleştirmez, çünkü çalışma modunda bu dirençten geçen akım, açık zener diyot VD8'in düşük diferansiyel direnci etkin bir şekilde kapalıdır.

Transistörler, hem geçit voltajı (VT2 - VD9R38 için, VT3 - VD10R33 için) hem de akım (R35 ile birlikte VD9R38VT2 devresi, şemada gösterilen elemanlarla klasik bir akım dengeleyici oluşturur, akım limiti) ile aşırı yüke karşı korunur. yaklaşık 200mA - Ik.z [A] olarak belirlenir. = 4,5V / R35 [ohm] ve ihtiyaçlarınıza göre kolayca değiştirilebilir, örneğin 47 ohm'da akım sınırı yaklaşık 100mA olacaktır), bu nedenle bu stabilizatör çok yüksek bir güvenilirliğe sahiptir ve aynı zamanda tabii ki aşırı akım ve kısa devreye karşı korumalıdır. ve şebeke transformatörlü bir doğrultucu. Stabilizatörün maksimum çıkış akımı, yalnızca izin verilen dağıtım gücü VT2 tarafından belirlenir ve güvenilirliği korumak için, ortalama harcanan güç, izin verilen maksimum değerin yarısını (üçte birinden daha iyi) geçmeyecek şekilde seçilmelidir. Örneğin, IRF710 Pmax = 36W için devremizde doğrultucu voltajı +140V çıkış ile yaklaşık +175V olacaktır, transistör üzerindeki voltaj düşüşü 35V yani 35V olacaktır. maksimum çıkış akımı 0,5A'dan fazla ayarlanamaz. Daha fazlasına ihtiyacınız varsa, başka bir transistör koyarız, bu nedenle IRF740 (125W) ile akım 1,5A kadar artırılabilir (doğrultucunun böyle bir akımı iletebileceği varsayılır).

Çıkış voltajı, VD8, VD11 zener diyotlarının voltajlarının toplamı ile belirlenir, daha doğrusu Ustab \u003d Uvd8 + Uvd11 - 1 ... 2v (açılış voltajı BSP254a). + 140V elde etmek için, gerekli miktarda voltajı sağlayan herhangi bir zener diyot seti kabul edilebilir. Bunlardan birkaçı varsa, yaklaşık olarak eşit stabilizasyon değerleri (70v + -30v) sağlayan gruplara ayrılmaları gerekir. VD8 olarak daha düşük stabilizasyon voltajı değerine sahip bir grup ve daha büyük bir grup - VD11 kullanılmalıdır.
R32=Uvd11/(IminVD8+1 iken zener diyot üzerinden akımın minimum stabilizasyon akımından 1-2 mA daha fazla akmasını sağlamak esasına dayanarak, harcanan gücü azaltmak için akım ayar dirençlerinin değeri seçilir. ..2mA) ve R39=Uvd8/(IminVD11+1. .2mA).
Burada, örneğin 140V D817G + D816G için D816, D817 serisinin yaygın olarak kullanılan Zener diyotlarını kullanabilirsiniz, ancak güç kaynağı elemanlarının ana kısmını bir baskılı devre kartına yerleştirmeyi planlıyorsanız, küçük satın almalısınız- KS serisinin boyutlandırılmış Zener diyotları (veya benzer ithal olanlar) - basılı kablolama için D816, D817 serilerinden daha uygundurlar. 140V için, şemada belirtilene ek olarak, bir tane daha iyi bir seçenek KS568 + KS582, ancak aynı zamanda gerekli olan toplam 140V'yi veren, örneğin KS568v (VD8) ve KS568v + küçük zener diyot tipi D814D, KS515a (VD11) veren birkaç benzer KS539,547,551,591,596'nın zincirleri olabilir.

Bu zener diyotları seçerek, dengeleyici +12 ila +200 aralığındaki hemen hemen her voltaja ve hatta daha fazlasına ayarlanabilir (bu dengeleyiciye uygulanabilen doğrultucudan gelen maksimum voltaj, VT3 için izin verilen voltaj tarafından belirlenir) transistör ve devrede belirtilen BSP254 için yüksek güvenilirliği korurken, + 250 V'u geçmemelidir. Kontrol transistörü boyunca minimum voltaj düşüşü 0,5 V + dalgalanma voltajının genliğidir, bu genellikle birkaç volttur, yani. sabit bir şebeke voltajıyla, çıkış voltajının üst sınırı + 240 V'a ulaşabilir). BSP254 yüksek voltajlı alan etkili transistörünü anot stabilizatöründe bir p-kanalı ile değiştirmek için neredeyse eşdeğer bir seçenek, bipolar BF421, BF423'tür (ucuz - her biri 8 sent).

Herhangi bir IRF7xx, IRF8xx, VT2 olarak kullanılabilir. Daha düşük bir doğrultucu voltajıyla (200V'den fazla değil) IRF6xx. Düzenleyici transistör VT2'nin tahliyesi ortak bir kabloya bağlanır, bu nedenle ayrı bir yalıtımlı soğutucu gerektirmez ve metal kasa soğutucusu olarak kullanılabilir.

PSU baskılı devre kartı

Filament voltaj sabitleyici + 6.3v, aynı yapıya göre alan etkili transistörler VT1, VT4 üzerinde de yapılır. Ancak, kapı için tehlikeli voltajların olmaması ve uygun koruma elemanlarına ihtiyaç olmaması ve bir p-n bağlantısı ve sıfır olmayan ilk akımın kullanılması nedeniyle devre öncekinden çok daha basit olduğu ortaya çıktı. bir kontrol alan etkili transistörü, bir başlatma devresine olan ihtiyacı ortadan kaldırdı. Olağanüstü devre basitliğine rağmen, bu stabilizatör oldukça iyi parametrelere sahiptir: stabilizasyon katsayısı yaklaşık 150'dir, sıcaklık ve zaman kararlılığı% 0.1'den daha kötü değildir (belki daha iyi - 1.5A yük altında 3 saatlik gözlemler için - benim laboratuvar PSU'm artık izin vermiyor - voltaj neredeyse değişmez - sadece B7-16'mın son (dördüncü) basamağı + -3 ... 5mV içinde periyodik olarak yanıp söner, çok düşük bir çıkış direnci (0,05 ohm'dan fazla değil - bu IRF510 ve IRF540 ile daha da az olacak), ancak asıl mesele, bu dengeleyicinin maksimum çıkış akımının yalnızca güç kaynağının gücü ve düzenleyici transistörün yetenekleri ile sınırlı olmasıdır. Örneğin, bir IRF540 (veya benzeri, IRFZ44, IRFZ48 vb.) koyarsanız, efsanevi UW3DI-1'i stabilize ısı ile kolayca çalıştırabilirsiniz. Aynı zamanda düzenleyici transistör için ayrı bir radyatöre de ihtiyaç yoktur (elbette kasa veya kasa metaldir). IRF540'ı kurdum. Böyle bir transistörle, akkor stabilizatör, akım korumasının olmamasına rağmen, genellikle öldürülemez - bu yanlışlıkla pratikte test edildi (merhaba!) - test sırasında, yanlışlıkla ortak tel ile + 6.3V arasına bir damla lehim koydum, tam kısa devre. Bir dakika boyunca her şey bu şekilde çalıştı - ne olduğunu ve anot voltajlarının neden aniden düştüğünü (yaklaşık + 30V) anlayana kadar. Her şey canlı, transistör zar zor ısınıyor, sadece transformatör biraz ısındı.

Çıkış voltajı, Uout=Uvd12+Uvd13+Uvt1 (kesme voltajı VT1) voltajlarının toplamı ile belirlenir. Kurulum, gerekli çıkış voltajını ayarlamaktan ibarettir - kabaca gerekli voltaj için bir zener diyotu seçerek (birkaç tane olabilir - bu yüzden 5.1V zener diyot bulamadım ve seri olarak doğrudan bağlantıya bir diyot koydum). KS147A) ve doğru (bir voltun onda biri içinde) trimmer direnci R4. VT1 olarak, KP103'ü herhangi bir harfle ve ithal edilenlerden - J (SST) 177'den 2,5V'tan fazla olmayan bir kesme voltajıyla kullanabilirsiniz. Stabilizasyon modunda VT4 kontrol transistörü boyunca minimum voltaj düşüşü yaklaşık 0,5V'dir (1,5A, IRF510), ancak dikkat çekici olan, giriş voltajında ​​​​daha fazla düşüşle dengeleyicinin kapanmaması, çalışır durumda kalmasıdır. , sadece çıkış voltajı giriş voltajından biraz daha düşüktür (alan doyma voltajı ile , yaklaşık 0.1-0.2V) - yani, giriş voltajı nominal voltajdan düşük olsa bile lambalar normal şekilde çalışacaktır. Aynı zamanda, giriş voltajı +6,8V'a yükselir yükselmez, stabilizatör otomatik olarak işini alacaktır. VD3, VD4 olarak, kayıpları azaltmak için, çalışandan 3-5 kat daha fazla maksimum akım için tasarlanmış Schottky diyotlarının kullanılması arzu edilir (örneğin, 1N5820-22. SR5100, vb.) - bu, voltaj kayıplarını azaltacaktır. doğrultucu diyotlar üzerinde. Çünkü doğrultucunun voltaj marjı (standart bir filaman sargısı ile) küçüktür, burada bir voltun onda biri için bile rekabet etmek mantıklıdır, bu, stabilizatörün daha düşük bir şebeke voltajında ​​normal çalışmasını sağlayacaktır, ki bu hiçbir şekilde nadir değildir kışın.
Yardımcı devrelere (röle gücü, dijital ölçek, vb.) güç sağlamak için VD5, VD6 diyotları ve C52 kondansatörü üzerine bir +14V doğrultucu monte edilmiştir.

İnşaat ve detaylar. Fotoğrafı forumda yayınlanan alıcının yazarının versiyonu, eski bir üç tüplü ev alıcısının kasasına monte edilmiştir ve güç kaynağının parçalarının çoğu 80x80mm boyutunda bir baskılı devre kartına yerleştirilmiştir. , bir çizimi Şekil 3'teki parçaların yanında ve Şekil 4'teki basılı iletkenlerin yanında gösterilen. RF / IF yollarındaki küçük kazanç nedeniyle, alıcı kendi kendine uyarılmaya eğilimli değildir, kaskadları bir hatta düzenlemek yeterlidir ve gereksiz uzun RF bağlantıları hariç tutulur. Bu nedenle, tasarımda büyük bir özgürlük derecesi mümkündür ve alıcıyı tekrarlayan birkaç meslektaş bu konuya yaratıcı bir şekilde yaklaştı. Nikolai Shcherbak (Lörrach, Almanya) tarafından gerçekleştirilen alıcı, bir fotoğrafı Şekil 5'te gösterilen güzel ve çok şık görünüyor.

PDF'de, 7,5-8,5 mm çapında ve SCR tipi karbonil ayar çekirdeğine sahip 3 (4) nesil renkli TV'lerin yaygın IF devrelerinden (renk blokları) çerçeveler kullanılmıştır. L2, L3 yuvarlak olarak sarılır ve 18 tur PEV 0.17-0.25 içerir. Döngü bobininin üst ucu topraklanır ve iletişim bobinleri toplu olarak ona yakın sarılır - L1 3 tur, L4 - 9 tur aynı çapta 0.17-0.25 tel içerir. Bunun olmaması durumunda, HF bobinlerinden veya 10.7 MHz IF devrelerinden herhangi bir çerçeve yapacaktır, elbette, 2.3 μH düzeyinde bir endüktans elde etmek için dönüş sayısının ayarlanması gerekecektir. GPA, R-123 askeri radyo istasyonundan yaklaşık 1,6 μH endüktanslı hazır bir L1-18 bobini kullanır. 18 mm çapında seramik bir çerçeve üzerinde 12 dönüş içerir ve 39 mm çapında bir pirinç ekran içine alınır. Musluklar 3 ve 9 turdan yapılmıştır. Aslında endüktansın değeri kritik değildir ve 1-3 μH aralığında olabilir. İyi bir frekans kararlılığı elde etmek için bobinin kalitesi daha önemlidir, bu nedenle mümkünse askeri endüstriye benzer bir şeyin seramik üzerinde kullanılması arzu edilir. Ve mevcut KPI için germe kapasitörlerinin spesifik değerleri ve spesifik bobin endüktansı, basit bir Kontur3S plakası kullanılarak hesaplanabilir.
Gürültü filtresi C48, L7, C49 (bilgisayar güç kaynaklarından). Parazit önleyici filtrenin bağımsız üretimi ile, C48, C49 kapasitörleri metal kağıt, film, metal film olabilir (yerli olanlardan, örneğin K40-xx, K7x-xx serisi, ithal MKT, MKP, vb.) en az 400V çalışma voltajı için 10-22nF kapasiteli. Bobin, 16-20 mm çapında bir ferrit halka üzerinde, geçirgenliği 2000'den az olan ve iyi yalıtımlı bir çift telli (ince MGTF, telefon veya "bilgisayar" bükümlü çift vb.) - 20-30 tur .

TAN1 yerine herhangi bir birleşik veya başka bir transformatörden gerekli gerilimi sağlayan herhangi bir trafo kullanmak mümkündür. alternatif akım(en az 80mA akımda 125-150v ve en az 0.8A akımda 2x6.3). Br1 diyot köprüsü, 100mA'dan daha yüksek bir akımda en az 300V'luk bir ters voltaj sağlayan herhangi biri olabilir, örneğin, yerli KD402-405, ithal 2W10, vb. köprü yerine 1 yazın N 4007, vb.

MLT, MT serisi veya benzer ithal edilenlerin küçük boyutlu sabit dirençleri, diyagramda belirtilenden daha az olmayan güç kaybı için tasarlanmıştır. Yüksek voltaj engelleme kapasitörleri - mika KSO veya SGM, IF 500 kHz için, modern filmi, K7x-xx serisinden metal filmi veya benzer ithal MKT, MKR, vb. güvenle kullanabilirsiniz, ancak nasıl olduklarını bilmiyorum 5-9 MHz frekanslarında davranın, denemelisiniz - ancak bunun gibi yüksek voltajlı RF devrelerini engellemek için kullanıldığı birkaç tasarım olmasına rağmen. Seramik döngü kapasitörleri mutlaka termostabildir (düşük sıcaklık kapasitans katsayısı (TKE) ile - PZZ, M47 veya M75 grupları) KD, KT, KM, KLG, KLS, K10-7 veya benzeri ithal olanlar (siyah noktalı disk turuncu veya sıfır TKE - MP0) ile çok katmanlı. Herhangi bir tipteki elektrolitik kapasitörler, en azından şemada belirtilen çalışma voltajı için küçük boyutlu ithal edilir. Ayar kapasitörü C13 - tercihen maksimum kapasitansı en az 240pF olan bir hava dielektrik ile. 1:3 ... 1:10 yavaşlama ile en azından en basit sürme ile donatmak yararlıdır.

Diğer gereksinimler açıklamada verilmiştir.

alıcı devre kartı

Kuruluş alıcı güç kaynağı ile başlar. Doğru kurulumu kontrol ettikten sonra ilk dahil etmeyi yüksüz olarak gerçekleştiriyoruz. Rölantideki çıkış voltajları gerekli olanlardan önemli ölçüde farklıysa, yukarıda belirtildiği gibi zener diyotları daha kesin olarak seçilir. Stabilizatörlerin yük kapasitesini kontrol edin. + 140V devresine kısaca en az 2W güç tüketen 1.5kΩ direnç bağlayarak, çıkış voltajının 2-3V'den fazla düşmemesini sağlıyoruz. Filament stabilizatörün çıkışına en az 5W gücünde 5.1 ohm tel direnç bağlayıp R34 trimmer ile çıkış voltajını 6.25-6.3V olarak ayarlıyoruz.

Ardından alıcıyı ona bağlarız ve şemada belirtilenlere uygunluk açısından lamba modlarını doğru ve alternatif akım açısından kontrol ederiz. Burada önemli bir noktaya dikkat edin. Günümüzde yeni 6F12P lambaları bulmak kolay değil. Onlarca yıldır kullanılmakta olan 700 serisi renkli TV'lerde kitlesel olarak kullanıldılar ve 6F12P "pire" pazarlarımızda bol miktarda bulunmasına rağmen, kural olarak çok güçlü bir katot emisyonu kaybına sahiptirler. 6F12P şartlandırılmış lambaları, VL3 soketine takarak ve VL3.2 pentot katot direnci boyunca DC voltaj düşüşünü kontrol ederek doğrudan monte edilmiş alıcıda seçmek uygundur (bu kontağı ayrı bir konektör olarak bile çıkardım) -resimdeşasisi görünür - mavi bir kablo, bu noktada alternatif voltaj yoktur, bu nedenle başlatma tehlikesi yoktur). Bu voltaj en az 0,75V ise lambalar şartlandırılmış olarak kabul edilebilir.

Alıcı karıştırıcılar şebeke akımları olmadan çalışır. Her iki karıştırıcının katotlarındaki doğrudan voltajın değeri, yerel osilatörler ile bağlantısız kuplaj kapasitörleri ile ölçülür ve gerekirse bir katot direnci tarafından seçilir ve değişken optimaldir - 1Veff (GPA'da bir bobin musluğu seçilerek seçilir veya pervanedeki kapasitans oranı ile ve gerekirse, bu mümkün değilse (örneğin, tasarım bobinleri bir ekranla hava geçirmez şekilde kapatılır) küçük bir aralık içinde anot dirençleri seçilerek ayarlanabilir) ancak oldukça kabul edilebilir. 0.6 -1.2 Vef.

Alıcımdaki mikser modları aşağıdaki gibidir - katot VL1.2 + 1.6V üzerinde sabit, bu noktada GPA voltajı 40m (1.05Eff), 20m (0.72Veff) ve 80m (0.65Veff)
katotta sabit VL2.2 + 1.0V, propornik voltajı 0.8 Veff (elbette çok fazla, dedektör küçük bir ızgara akımı ile çalışır (sinüsün alt kısmında hafif bir düzleşme osilogramda görülür), ancak bu durumda kritik değildir).
DC voltajları, bağlantısı kesilmiş yerel osilatörlere sahip bir dijital multimetre ile ölçüldü ve değişken voltajlar, bir VK7-9 tüp voltmetresi ile ölçüldü. Endüstriyel bir voltmetrenin yokluğunda, alternatif voltajı kontrol etmek için basit bir germanyum diyot dedektörü kullanılabilir. Daha fazla ayarlama oldukça gelenekseldir ve amatör radyo literatüründe iyi tanımlanmıştır. Bu nedenle, ana aşamaları kısaca açıklayacağız.

Çalışan bir ULF ile VL3.2'nin ızgarasına (pim 6) dokunmak, hoparlörde yüksek, hırıltılı bir sesin görünmesine neden olmalıdır. Şebekeye (pim 1) dokunmak, gürültüde önemli bir artışa ve sıklıkla en güçlü yerel yayın istasyonunun (AM, FM) yüksek sesle alınmasına yol açar, bu da referans osilatör ve karıştırma dedektörünün çalıştığı anlamına gelir. İlk mikserin ve GPA'nın ızgaraya (pim 6) VL1.2 elinizle dokunarak çalıştığından emin oluyoruz - bu, radyo sinyallerinin varlığının açık işaretleri ile gürültü seviyesinde keskin bir artışa yol açmalıdır.

Yerel osilatörlerin frekansının ölçülmesinde hatalardan kaçınmak için, bir KP307 transistöründe (KP303, KP307 serilerinden herhangi biriyle değiştirilebilir) yardımcı bir tampon yükseltici (Şekil 6) kullanarak frekans ölçeri bunlara bağlamak daha iyidir, BF245, vb.), yerel osilatörlerin yakınında, şasi üzerinde aynı yerde bulunur. Tampon yükselticinin girişini katoda (pin2) VL3.1 bağlayarak, referans yerel osilatörün frekansını CF bant genişliğinin alt sınırının 300 Hz altına ayarladık. C30 düzelticinin kapasitansını değiştirme sınırları yeterli değilse, C33, C34 kapasitanslarını daha doğru bir şekilde seçmek ve muhtemelen kuvars ile seri olarak küçük bir endüktansı açmak gerekecektir.

Ardından, tampon yükselticinin girişini katoda (pin2) VL1.1 değiştirerek, GPA'nın ayar aralıklarını döşemeye devam ediyoruz. İlk olarak, GPA devresinin bobininin endüktansının değerlerini girmek için gerekli olan Devre 3C programını kullanarak her aralık için çekme kapasitörlerinin hesaplanmış (göstergesel) değerlerini belirliyoruz. , KPI kapasitansını değiştirme sınırları ve tablosundaki aralıkların frekans sınırları.

80m ve 40m bantlarında VFO frekansı, IF frekansı başına sinyal frekansından daha yüksek olacak ve 20m bandında daha düşük olacaktır. Bu nedenle, 5047 kHz IF değerine sahip yazarın sürümü için, aralıklardaki GPA ayar frekansları (kenarlarda küçük bir marj ile) 8530-8867 kHz (80m), 12030-12260 kHz (40m) ve 8940-9320 olacaktır. kHz. Bu değerleri tabloya koyarak, hesaplanan değerler germe kapasitörlerinin kapasitansları. C17, C18 değerleri hesaplananlara eşit olacak ve C3, C6, devreye kalıcı olarak dahil edilen C17 kondansatörünün kapasitansının değeri ile hesaplananlardan daha az olmalı ve buna göre C1, C2 olmalıdır. Devreye kalıcı olarak dahil edilen kapasitör C18'in kapasitansı ile hesaplananlardan daha az. GPA'ya hesaplanan değerlere sahip kapasitörler taktıktan sonra, GPA ayar aralıklarını kontrol ediyoruz ve gerekirse çekme kapasitörlerinin kapasitansını daha kesin olarak seçiyoruz. Aralıkların ilk döşenmesinden sonra, GPA frekansının kararlılığını kontrol edip ayarlıyoruz. Bu, kurulumun en zor ve kritik kısmıdır. Alıcının frekans kararlılığı, uygulamasının eksiksizliğine bağlıdır. 40 m bant ile başlamalısınız (bu bandın VFO loop kapasitesi kalan bantlarda açık kalır). Alıcıyı açtıktan sonra 5...10 dakika bekledikten sonra, GPA'nın parçalarını eşit şekilde ısıtmaya başlamak, sıcaklıklarını 10...30'da oda sıcaklığından -50...60°C'ye çıkarmak gerekir. dakika. Bu işlem, tıbbi bir reflektör kullanılarak GPA'dan uzak olan şasi bölümünün ısıtılmasıyla rahatlıkla gerçekleştirilir. Isındıktan sonra, GPA'nın çıkışındaki frekans, jeneratör devresinin parçalarının termal kompanzasyonu eksikliğinden kaynaklanan birimler veya hatta onlarca kilohertz ile değişebilir. Isınmadan sonra frekans artarsa, 7. düğümün kapasitörlerinin sıcaklık katsayısı mutlak değerde negatif ve çok büyüktür ve azalırsa, bu katsayı pozitif veya negatif, ancak mutlak değerde küçüktür. Düğümün tamamen soğumasına izin verdikten sonra, sıcaklık katsayılarını doğru yönde değiştirerek ve toplam kapasitansı koruyarak C17'yi oluşturan kapasitörleri değiştirin (aralığın başlangıcının ayarını kontrol etmeyi unutmayın). Bu işlemleri tekrarlayarak, parçalarının sıcaklığı 1 kHz'den fazla olmayan 30...40°C yükseldikten sonra GPA frekansında bir kayma elde etmek gerekir. Bu durumda, süreçte alıcının frekans kayması normal operasyon 10 ... 15 dakika boyunca 100 Hz'i geçmeyecektir, bu da tatmin edici kabul edilebilir. 40 metrelik bantta GPA frekansının kararlılığını elde etmek mümkün olsaydı, kalan bantlarda termal kompanzasyon kesinlikle başarılabilirdi, ancak kapasitörlerin sıcaklık katsayılarını seçme konusundaki tüm çalışmaların muhtemelen her birinde tekrarlanması gerekecekti. onlardan. Yazarın versiyonunda, KSO germe kapasitörleri olarak, C17'ye yalnızca bir termal olarak dengeleyici kapasitör takılarak tüm aralıklarda iyi frekans kararlılığı elde edildi, yani. iki kapasitör KTK-1 6.8pF M700 + KSO 82pF'den oluşur.

IF yolunu ayarlama. Kuplaj bobininin üst çıkışını uygulayarak L CF bant genişliğinin ortasına eşit bir frekansa sahip 4 GSS sinyali, transformatörleri ayarlayın Tr 1-Tr 3 ULF çıkışındaki maksimum sinyalde rezonansa. AGC'nin ölçüm doğruluğunu etkilememesi için, ULF çıkışındaki voltajın 0,3-0,4 Veff'i geçmemesi için GSS sinyal seviyesi korunmalıdır.

PDF'yi ayarlamaya geçelim. Bobinlerinizin endüktansı şemada gösterilene karşılık geliyorsa (ekranlar takılıyken ve çekirdeklerin orta konumu ile), kapasitelerde önemli farklılıklar olmamalıdır. Endüktansı, bobinleri lehimlemeden doğrudan alıcıdaki basit bir ek kullanarak kontrol edebilirsiniz. İkinci önemli nokta, bobinlerin dışlamak için iyi bir şekilde korunması gerektiğidir. Endüktif kuplaj onların arasında.
Girişe 50 ohm'luk bir sinyal kaynağı (GKCh, GSS) ve bir germanyum diyot üzerindeki bir diyot probu (dedektör) bağlantı bobini L4'e bağlayarak PDF'yi doğrudan devrede (doğal olarak enerjisi kesilmiş) ayarlayabilirsiniz. 80m aralığında başlamanız gerekiyor, gerekli frekans yanıtı bobin düzelticiler tarafından sağlanıyor ve artık bobine dokunmuyoruz - 20 ve 40m aralığına ayarlamak için sırasıyla C12C16 ve C7C14 düzelticiler kullanıyoruz. Ancak DFT konturlarını verilen basitleştirilmiş yönteme göre ayarlamak oldukça kabul edilebilir. Yeterince büyük bir antenle, yukarıdaki yönteme göre PDF ayarı, en iyi iletimin ve dolayısıyla daha güçlü sinyallerin 80 ve 40m bantlarında olacağı akılda tutularak, doğrudan havanın gürültüsünden (sinyallerinden) yapılabilir. karanlıkta ve 20m'de - ışıkta.

Alıcının normal çalışması için (özellikle 80m bandında), en az 10-15m uzunluğunda harici bir anten bağlanması tavsiye edilir. alıcıyı pillerle çalıştırırken, aynı uzunlukta bir topraklama veya denge teli bağlamak yararlıdır.

Prefabrike betonarme binalarda su temini, ısıtma veya balkon korkuluklarının bağlantılarında topraklama olarak metal borular kullanılarak iyi sonuçlar alınmaktadır.

Edebiyat

1. Yeni geniş bant lambalar. - Radyo, 1969, No. 2, s. 30-34

2.V.Sidorenko. giriş devreleri iletişim alıcısı. - Radyo, 1973, No. 4, s. 24-26

3.V.Polyakov. HF alıcılarının gerçek seçiciliği hakkında. - Radyo, 1981, No. 3, s.18, No. 4, s..21
4. Belenetsky S. Çift bantlı HF alıcısı "Kid". - Radyo, 2008, Sayı 4, sayfa 51, Sayı 5, sayfa 72.

5. "6F12P'de üç tüplü üç bantlı alıcı" forumunun malzemeleri http://www.cqham.ru/forum/showthread.php?t=16373

6. Stepanov B. HF dijital multimetre. - Radyo, 2006, No. 8, s.58,59.

7. Belenetsky S. amatör alıcılarçift ​​kapılı alan etkili transistörlerde. – Radyo, 2012, Sayı 2, s. 60-63

8. Belenetsky S. Bir radyo amatörünün pratiğinde endüktansı ölçmek için önek. - Radyo, 2005, No. 5, s.26

1 2 lamba modu

CLC modülasyonlu AM verici

28 MHz tek tüp alıcı-verici

Alıcı-verici çok basittir ve minimum sayıda parça içerir. Alım ve iletim aynı frekansta gerçekleştirilir. Belirli bir frekansa ayarlama, değişken bir kapasitör C1 tarafından gerçekleştirilir. "RX-TX" S1 anahtarı - çift geçiş anahtarı.

S1.1, T telefonunu açar ve S1.2 mikrofonu kısa devre yapar. Alma konumunda, lamba bir süper rejeneratif dedektör olarak çalışır. C3 ve R3, RF jeneratörünün normal çalışması için gerekli geri beslemeyi ayarlamak için kullanılır.

Anten ile iletişim, anten açıldığında süper rejenerasyonun bozulmaması için L1 ve L2 bobinleri arasındaki mesafe değiştirilerek seçilir. Alıcı-vericide herhangi bir triyot veya triyota bağlı pentot kullanılabilir.

Bobinler, bobinler ve transformatör verileri.

L1 - Ø 18 mm çerçeve üzerinde 10-20 tur PEL-0.8 tel.
Aynı çerçeve üzerinde aynı telin L2 - 7 dönüşü.
Dr1-Dr2 - VS-1 dirençlerinde en az 100 K dirençli PEL-0.12 telinin 80-100 dönüşü.
Dr3 ve Tr1 - sınıf 3-2 tüp yayın alıcısından

UW3DI-1 alıcısından

alıcı devresi

"Sokak organı"

Efsane, "radyo holiganları" hareketinin altmışların başında, Kruşçev'in erimesi sırasında ortaya çıktığını ve 1965-75'te zirveye ulaştığını söylüyor. Yayınları ve deneyleri için orta dalga aralığı seçildi ...

işgal edilen frekanslar

1600-3000; 3900 - 3950; 5750 - 5840; 6195 - 6400; 6900 - 6985; 7400 - 7500; 9200 - 9300 kHz - 10460 kHz....

ULF'li namlu organı

Namlu çeşidi

Kararlı osilatörler

 seçenek 1

Üretimle ilgili zorluklar olması durumunda, katodun R'si ile şasi arasına bir jikle eklenmesi yardımcı olacaktır. 6N15P Rk - 5.1 com için, 6N16B - 6.2 com için. L2 anodundaki 10k direnci 51k ile değiştirildiğinde ve anodun U'su 150 volta yükseltildiğinde, L1 anotundaki akım tüketimi 1 mA'ya yükselir ve toplam katot akımı 1.5 mA'ya ulaşır.

2. Seçenek

Kontur çerçevesi yüksek frekanslı bir malzemedir. L1 ve L2 aynı yönde sarılır ve L2, olduğu gibi, L1'in bir devamıdır; dönüşleri, L1'in "soğuk" ucunun yanında, bir tel çapı mesafesinde, yani. neredeyse yakın. Telin 2 ... 2.5 mm çapında ve daha iyi gümüş kaplamalı 28 MHz versiyonunda alınması tavsiye edilir. Dönüşler arasındaki mesafe (28 ve 21 MHz'de) telin çapına eşittir, ancak her iki bobin için de aynı olmalıdır. Dönüş sayısı (28 MHz için) L1-6 ve L2-2.5 için 22 mm çerçeve çapıdır. Geri besleme bobini L2, her durumda bobin L1'den en fazla 1/3 dönüş içermelidir.

Alıcı-verici "Rubin-M"

Tilki Avı Kontrol Alıcısı

Alıcının iki aralığı vardır: 3.5 - 3.65 MHz ve 28 - 29.7 MHz. Alıcının hassasiyeti 2-3 mikrovolttan daha kötü değildir. Modülasyon-AM

 "Radyo amatörüne yardım etmek için" No. 16 s. 10

Doğrudan dönüşüm tüplü alıcı-verici

I.Grigorov UZ3ZK

İngiliz QRP kulübü SPRAT No. 67'nin dergisinde, doğrudan dönüşüm tüplü alıcının bir diyagramı yayınlandı. Montajını yaptıktan ve kusursuz çalıştığından emin olduktan sonra bu alıcıyı bir alıcı-vericiye dönüştürdüm. Kurulumu o kadar kolaydır ki, amatör bir radyo amatörü bile, genellikle her zaman elinizin altında olan "çöpten" bir araya getirebilir.

Telsiz Çalışması

Yüksek frekanslı amplifikatör, L1 lambasına monte edilmiştir. Ondan, L4 L5 C9 devresi aracılığıyla, sinyal L4 lambasında yapılan karıştırıcıya beslenir. Bu karıştırıcıdan, C18 R11 C19 filtresinden geçen düşük frekanslı bir sinyal, L7'de yapılan ULF'ye girer. Tiz ve bas kazancı, R5 ve R16 potansiyometreleri kullanılarak ayarlanabilir.

Lokal osilatör, L2 lambası üzerindeki endüktif üç noktalı devreye göre monte edilir. L3 C3 C2 devresi çalışma frekansının yarısına ayarlanmıştır, ikinci harmonik L6 C7 devresinde vurgulanmıştır.

L5 lambasındaki sürücü, yerel osilatör sinyalini, L6 lambasında çıkış aşamasını 10 watt'a kadar oluşturmak için gerekli değere yükseltir.
Alıcı-verici yarı çift yönlü çalışır, yani. iletim moduna geçmek için tuşuna basmanız yeterlidir. Bu durumda, L5 ve L6 lambalarının katotları, alıcı anteni de topraklayacak olan kamış anahtarı G1 aracılığıyla doğru akımla topraklanır.

alıcı-verici kurulumu

Servis verilebilir parçalardan doğru şekilde monte edilmiş bir alıcı-verici ayar gerektirmez. Sadece GIR kullanarak veya başka bir şekilde devrelerin frekanslarını ayarlamak gerekir. UHF uyarıldığında, bir direnç R4 seçilir. ULF'nin yetersiz amplifikasyonu ile, R19'a paralel olarak 5 - 10 mikrofarad kapasiteli bir elektrolitik kapasitör bağlanır. Birkaç aralıkta çalışacaksanız, bir aralıktan diğerine geçerken hassasiyette gözle görülür bir fark olmayacak şekilde C * kondansatörü seçilir.
Bu alıcı-verici, RX/TX için özel bir frekans kaydırma devresi kullanmaz. Böyle bir kayma, açık ve kapalı L5 lambalarının kapasitans farkı nedeniyle otomatik olarak gerçekleşir. Benim versiyonumda, RX / TX ofseti 160 ve 80 metrede 200 - 300 Hz ve 28 MHz'de neredeyse 1000 Hz veya daha fazlaydı.

Alıcı-verici ayrıntıları

L1 lambası olarak 6Zh2P, 6Zh38P, 6Zh9P, 6Zh8 kullanabilirsiniz. En İyi Lamba yerel osilatör için - 6Zh2P. Ancak 6Zh1P, 6Zh38, 6Zh9P, 6Zh7, 6Zh8 de daha kötü sonuçlarla çalışır. 100 - 150 V voltaj için L3 yerine başka bir lamba veya yarı iletken zener diyot kullanabilirsiniz. L4 mikser için en iyi lamba 6N2P'dir ancak 6N1P, 6N14P, 6N15P de kullanılabilir. L6 lambası olarak 6P9'u kullanabilirsiniz. Anteni bir röle kullanarak RX / TX modunda değiştirerek antidynatron ızgarası olmadan güçlü tetrodeler de kullanabilirsiniz. Düşük frekanslı amplifikatörde (L7) 6N1P iyi çalışacaktır.

1 - Bobinler, tüm uzunluk boyunca sarılarak 100 kOhm'un üzerinde bir dirence sahip MLT-2 dirençlerinde yapılır;
2 - 100 kOhm'un üzerinde bir dirence sahip VS-2 dirençlerinde bobinler yapılır;
* - Yukarıda - dönüş sayısı, aşağıda - sarımın mm cinsinden uzunluğu;
L1, L2 üzerine, L4 - L5 üzerine sarılır;
L1 ve L4, sırasıyla L2 ve L5'in dönüşlerinin yaklaşık %30'unu oluşturur;
Kullanılan kamış anahtarı 30 mm uzunluğunda ve 3.5 mm çapındaydı. Üzerine 300 tur PEL-0.1 tel sarılmıştır.
Anteniniz sabit değilse, C31 ve C32 sabit kapasitörleri değişkenlerle değiştirilmelidir. Bu durumda alıcı-vericinin boyutları artacaktır. Tüm engelleme kapasitörleri SGM tipindeydi. KT tipi döngü ve geçiş kapasitörleri. Kondansatörler C28, C29, C30 tipi MBM.

alıcı-verici tasarımı

Alıcı-verici, 200 x 240 x 40 mm boyutlarında çift taraflı fiberglastan yapılmış bir şasi üzerine monte edildi. Parçaların uzamsal konumu, diyagramdaki konumlarıyla çakıştı. Sekizli serinin radyo tüplerinden temellere dayanan çıkarılabilir indüktörler, aralığı oldukça hızlı bir şekilde değiştirmeyi mümkün kıldı. Radyo elemanlarının montajı menteşeli bir yöntemle gerçekleştirildi.
C31, C32'yi değişken kapasitörlerle değiştirirken, L6 lambasının anot devresine bir ölçüm cihazı takarken, alıcı-vericinin boyutları artacaktır, ancak çalışması daha uygun hale gelecektir.

144 MHz'de "tilki avı" için alıcı

Dergi "Radyo" 1961/№04

Amatör ekipmanlarda 6zh1b lambaların kullanımına bir örnek

not Bir keresinde, 6zh4, 6k4 lambaları olmadığında, demir kapakları onlardan çıkardım, 6zh1b'yi ortasına lehimledim ve lambayı orijinal durumunda monte ettim. Sizi temin ederim, cihazlar kendi yerel "demir" olanlarından daha kötü çalışmadı.

1.45-3.8 MHz tüp alıcı

L.Babaev UR5MSC