Εκτιμώμενη θερμοκρασία εξωτερικού αέρα των πόλεων. Θερμική μηχανική κατασκευών

Εργαστήριο #1

Ασκηση: επιλέξτε το πάχος της μονωτικής στρώσης για το δάπεδο της σοφίτας από τεμάχια υλικά, σε κτίριο κατοικιών στο Starodub. Κατασκευή πάνελ: εσωτερική φέρουσα στρώση - οπλισμένο σκυρόδεμα, 120 mm, μονωτική στρώση - χαλίκι αργιλίτη με πυκνότητα σολ 0=600 kg/m 3, διάστρωμα - από τσιμεντοασβεστοκονίαμα, 40 mm. Το μέγιστο πάχος ενός θερμαντήρα - 300 mm.

Καθορίζουμε την απαιτούμενη μειωμένη αντίσταση στη μεταφορά θερμότητας ΟΚ από τις συνθήκες εξοικονόμησης ενέργειας:

Σύμφωνα με το SNiP 2.01.01-82 "Κλιματολογία κατασκευών και γεωφυσική", προσδιορίζουμε για την πόλη Starodub:

Σύμφωνα με το κεφάλαιο του SNiP "Κτίρια κατοικιών", δεχόμαστε τη θερμοκρασία σχεδιασμού του εσωτερικού αέρα ως 18 ° C, επειδή

Σύμφωνα με τον πίνακα 1, εφαρμόζοντας παρεμβολή, προσδιορίζουμε την τιμή:

για σοφίτες, κτίρια κατοικιών σε GSOP=4000 °C×ημέρα, m2×°C/W και σε GSOP=6000°C×ημέρα, m2×°C/W. Η γεωμετρική ερμηνεία της γραμμικής παρεμβολής φαίνεται στο σχήμα. Η τιμή που αντιστοιχεί σε GSOP=4121°C×ημέρα, υπολογίζουμε:

Καθορίζουμε την απαιτούμενη αντίσταση στη μεταφορά θερμότητας από υγειονομικά και υγιεινά και άνετες συνθήκες:

Σύμφωνα με τον πίνακα 2 ο συντελεστής n, λαμβάνοντας υπόψη τη θέση του ΟΚ σε σχέση με τον εξωτερικό αέρα, είναι ίσος με 1.

Σύμφωνα με τον πίνακα 3 κανονιστική διαφορά θερμοκρασίας μεταξύ της θερμοκρασίας του εσωτερικού αέρα και της εσωτερικής επιφάνειας των επιστρώσεων ΟΚ και των πατωμάτων σοφίτας Dtн=3 °С.

Σύμφωνα με τον πίνακα 4 συντελεστής μεταφοράς θερμότητας εσωτερική επιφάνειαΟΚ av=8,7 W/m2×°С.

Σύμφωνα με τον χάρτη εφαρμογής, 1 ζώνη υγρασίας είναι κανονική. Το καθεστώς υγρασίας των χώρων είναι κανονικό (σύμφωνα με το κεφάλαιο του SNiP "Κτίρια κατοικιών" και τον Πίνακα 6). Σύμφωνα με τον πίνακα 7 συνθήκες λειτουργίας ΟΚ - B.

Σύμφωνα με το Παράρτημα 2, δεχόμαστε τους υπολογισμένους συντελεστές θερμικής αγωγιμότητας των υλικών που χρησιμοποιούνται στην κατασκευή:

οπλισμένο σκυρόδεμα 2500 kg/m3 - l1=2,04 W/m×°С;

χαλίκι διογκωμένης αργίλου (GOST 9759-83) 600 kg/m3 - l2=0,20 W/m×°C;

τσιμεντοασβεστοκονίαμα - l3=0,81 W/m×°C.

Στην κύρια συνθήκη του υπολογισμού της θερμικής μηχανικής, εξισώνουμε το δεξί και το αριστερό μέρος, αντικαθιστούμε την έκφραση με Ro και την ανοίγουμε για την περίπτωση ΟΚ τριών επιπέδων:

Εκφράζουμε το πάχος της μονωτικής στρώσης από την τελευταία εξίσωση και το υπολογίζουμε:

Συμπέρασμα: το πάχος του μονωτικού στρώματος των 0,6967 m δεν είναι ρεαλιστικό για αυτό το σχέδιο, καθώς το συνολικό πάχος του δαπέδου της σοφίτας θα είναι 0,12 + 0,6967 + 0,04 = 0,857 m και το βάρος του πάνελ μεγέθους 3 ´ 3 m θα είναι τουλάχιστον (0,12 ´ 2500+0,697´ 600+0,04´ 1600)´ 3´ 3=7040 kg (2500 και 1600 kg/m 3- πυκνότητα, αντίστοιχα, οπλισμένου σκυροδέματος και τσιμεντοασβεστοκονίαμα σε ξηρή κατάσταση). Έτσι, η χρήση διογκωμένου αργίλου χαλίκι με πυκνότητα 600 kg / m 3αδύνατη υπό τις δεδομένες συνθήκες λειτουργίας.

Ας προσδιορίσουμε τον απαιτούμενο συντελεστή θερμικής αγωγιμότητας του μονωτικού στρώματος σε μέγιστο πάχος 300 mm. Το πάχος του μονωτικού στρώματος σε αυτή την περίπτωση μπορεί να είναι ρε 2=0,46-0,12-0,04=0,3 μ.

Για να γίνει αυτό, εκφράζουμε από γενική κατάστασηΟ θερμοτεχνικός υπολογισμός δεν είναι το πάχος, αλλά η θερμική αγωγιμότητα του μονωτικού στρώματος:

Σύμφωνα με το Παράρτημα 2, προσδιορίζουμε ότι το χαλίκι διογκωμένης αργίλου που χρησιμοποιείται στην παραγωγή πάνελ δύο στρώσεων έχει στενό συντελεστή θερμικής αγωγιμότητας Διογκωμένος βερμικουλίτης (GOST 12865-67) 100 kg/m3 (l=0,08 W/m×°C) .

Συμπέρασμα: δεχόμαστε τον ακόλουθο σχεδιασμό του δαπέδου της σοφίτας για λειτουργία σε κτίριο κατοικιών στο Starodub: το φέρον στρώμα είναι οπλισμένο σκυρόδεμα, 120 mm, το μονωτικό στρώμα είναι διογκωμένο αργίλο με πυκνότητα 100 kg / m3, 300 mm, Η επίστρωση είναι τσιμεντοασβεστοκονίαμα, 40 mm.

Μειωμένη αντίσταση στη μεταφορά θερμότητας πάνελ τοίχουαυτού του σχεδίου είναι

η οποία είναι μεγαλύτερη από την απαιτούμενη αντίσταση στη μεταφορά θερμότητας.

Εργαστήριο #2

Προσδιορισμός της πιθανότητας συμπύκνωσης στην εσωτερική επιφάνεια του ΟΚ

Ασκηση: για τη δομή του περιβλήματος που σχεδιάστηκε στο παράδειγμα 1, ελέγξτε την πιθανότητα συμπύκνωσης στην εσωτερική του επιφάνεια για δύο περιπτώσεις:

Ο σχεδιασμός δεν περιέχει εγκλείσματα θερμοαγωγών.
Το σχέδιο έχει θερμοαγώγιμο ένκλειστο από οπλισμένο σκυρόδεμα τύπου IV με διαστάσεις a=85 mm, c=250 mm.

Αρχικά δεδομένα για τον υπολογισμό:

θερμοκρασία εξωτερικού αέρα t n= -31 ° ΜΕ;

θερμοκρασία σύμφωνα με το ψυχόμετρο Αυγούστου:

θερμοκρασία ξηρού λαμπτήρα (θερμοκρασία εσωτερικού αέρα) tw =21 ° ΜΕ;

υγρή λάμπα t ow=19 ° ΜΕ.

Προσδιορίζουμε τη θερμοκρασία της εσωτερικής επιφάνειας του ΟΚ για το σχέδιο χωρίς θερμοαγώγιμα εγκλείσματα. Η συνολική μειωμένη αντίσταση στη μεταφορά θερμότητας ΟΚ έχει ήδη προσδιοριστεί στο παράδειγμα 1: R Ο =4,02 μ 2×° C/W. Οι τιμές των συντελεστών n και ένα V συμπίπτουν επίσης με αυτά που υιοθετήθηκαν στο Παράδειγμα 1. Με τον τύπο (11), έχουμε

Καθορίζουμε τη θερμοκρασία της εσωτερικής επιφάνειας του ΟΚ στην περιοχή του θερμοαγώγιμου εγκλεισμού σύμφωνα με τον τύπο (12).

Η αντίσταση του OC στη μεταφορά θερμότητας έξω από τη θερμοαγώγιμη ένταξη συμπίπτει με τη συνολική μειωμένη αντίσταση του OC στη μεταφορά θερμότητας Ro:

Η αντίσταση του OC στη μεταφορά θερμότητας στην περιοχή του θερμοαγώγιμου εγκλεισμού προσδιορίζεται από τον τύπο (4) όπως για έναν θερμικά ομοιογενή φράκτη πολλαπλών στρωμάτων (τριών στρωμάτων), λαμβάνοντας υπόψη τα (5), (6) :

M2×°C/W.

Για να προσδιορίσουμε τον συντελεστή h, υπολογίζουμε και. Σύμφωνα με τον πίνακα 9, παρεμβάλλοντας, προσδιορίζουμε h=0,39.

Σύμφωνα με τον τύπο (12), προσδιορίζουμε τη θερμοκρασία της εσωτερικής επιφάνειας του ΟΚ στην περιοχή του θερμοαγώγιμου εγκλεισμού

Προσδιορίστε τη θερμοκρασία του σημείου δρόσου

Σύμφωνα με τα δεδομένα του ψυχρομέτρου (tdry=td=21°С, tdry=19°С, Dt=tdry-tvl=2°С), προσδιορίζουμε σχετική υγρασίααέρα χρησιμοποιώντας το τραπέζι. έντεκα:

j=81%.

Σύμφωνα με τη θερμοκρασία του εσωτερικού αέρα t V =21 ° Γ, χρησιμοποιώντας τον πίνακα. 12, προσδιορίζουμε τη μέγιστη ελαστικότητα των υδρατμών:

Ε=18,65 χλστ. rt. Τέχνη.

Σύμφωνα με τον τύπο (14), προσδιορίζουμε την πραγματική ελαστικότητα των υδρατμών:

mm. rt. Τέχνη.

Χρήση πίνακα. 12 «με αντίστροφη σειρά», προσδιορίζουμε: σε ποια θερμοκρασία η δεδομένη τιμή της πραγματικής ελαστικότητας θα γίνει μέγιστη. Όπως προκύπτει από τον πίνακα, η τιμή είναι 15,09 mm. rt. Τέχνη. αντιστοιχεί σε θερμοκρασία 17,6 °C. Είναι η θερμοκρασία του σημείου δρόσου.

tp=17,6 °С. μόνωση οροφής συμπυκνωμένο τοίχο

α) Δεδομένου ότι η θερμοκρασία του σημείου δρόσου είναι χαμηλότερη από τη θερμοκρασία της εσωτερικής επιφάνειας του ΟΚ εκτός του θερμοαγώγιμου εγκλεισμού (tp = 17,6< tв=19,51 °С), в этих местах образования конденсата при данных температурно-влажностных условиях не ожидается.

β) Ταυτόχρονα, στην περιοχή του θερμοαγώγιμου εγκλεισμού, η θερμοκρασία της εσωτερικής επιφάνειας του OC είναι χαμηλότερη από τη θερμοκρασία του σημείου δρόσου (tw=19,87 > tp=17,6 °C). Έτσι, στην περιοχή του θερμοαγώγιμου εγκλεισμού στην εσωτερική επιφάνεια του OC, ο σχηματισμός συμπυκνώματος είναι αδύνατος.

Εργαστήριο #3

Ασκηση : επιλέξτε μια θερμάστρα για τον εξωτερικό τοίχο ενός κτιρίου κατοικιών στην Τούλα. Ο τοίχος είναι κατασκευασμένος σε μορφή ελαφριάς (πηγάδις) τοιχοποιίας πάχους 2 τούβλων με μονωτική στρώση.

Το εξωτερικό και το εσωτερικό στρώμα τοιχοποιίας έχουν πάχος ½ τούβλου. Ο επίδεσμος μεταξύ του εξωτερικού και του εσωτερικού στρώματος πραγματοποιείται μέσω 6 τούβλων (μεταξύ των όψεων των τοίχων των φρεατίων). Συνηθισμένο τούβλο από πηλό σε τσιμεντοκονίαμα άμμου. Πάρτε περίπου σκωρία ελαφρόπετρας με πυκνότητα 1200 kg / m ως θερμαντήρα 3. Αγνοήστε τα τελειωτικά στρώματα.

Καθορίζουμε την απαιτούμενη μειωμένη αντίσταση του OC στη μεταφορά θερμότητας, όπως φαίνεται στο παράδειγμα υπολογισμού ομοιογενούς OC.

Σύμφωνα με το SNiP 2.01.01-82 "Κλιματολογία κατασκευών και γεωφυσική", προσδιορίζουμε για την πόλη της Τούλα:

Σύμφωνα με το κεφάλαιο του SNiP "Κτίρια κατοικιών", η θερμοκρασία σχεδιασμού του εσωτερικού αέρα θεωρείται ότι είναι 18 °C.

Υπολογίζουμε τον βαθμό-ημέρα της περιόδου θέρμανσης:

Σύμφωνα με τον πίνακα 1, χρησιμοποιώντας παρεμβολή, προσδιορίζουμε την τιμή: για τους τοίχους κτιρίων κατοικιών σε GSOP=4000 °C×ημέρα, m2×°C/W και σε GSOP=6000°C×ημέρα, m2×°C/W. Η γεωμετρική ερμηνεία της γραμμικής παρεμβολής φαίνεται στο σχήμα. Η τιμή που αντιστοιχεί σε GSOP=4513°C×ημέρα, υπολογίζουμε:

Στον περαιτέρω υπολογισμό, εισάγουμε την τιμή που προκύπτει από τη συνθήκη εξοικονόμησης ενέργειας ως μέγιστη.

Συνθήκες λειτουργίας ΟΚ (όπως στο ίδιο παράδειγμα) B.

Συνηθισμένο τούβλο από πηλό σε τσιμεντοκονίαμα άμμου - τούβλο = 0,81 W / m × ° С; σκωρίας ελαφρόπετρας με πυκνότητα 1200 kg/m3 - lheat = 0,47 W/m×°C.

Για τον υπολογισμό, δεχόμαστε ένα μέρος της κατασκευής που περιέχει το τοίχωμα του "πηγάδι" και το μισό από το "πηγάδι" σε κάθε πλευρά. Η δομή είναι ομοιόμορφη σε ύψος, επομένως ο υπολογισμός πραγματοποιείται για τμήμα με ύψος 1 m.

Με επίπεδα παράλληλα προς την κατεύθυνση της ροής θερμότητας, κόβουμε τη δομή σε 3 θερμικά ομοιογενή τμήματα, εκ των οποίων 1 ουκαι 3 ουείναι πολυεπίπεδες (και πανομοιότυπες σε αυτή την περίπτωση) και 2 ου- μονή στρώση.

Καθορίζουμε τη θερμική αντίσταση των τμημάτων: για ένα τμήμα 2 μονής στρώσης σύμφωνα με τον τύπο (6):

για πανομοιότυπα τμήματα τριών στρωμάτων 1 και 3 σύμφωνα με τον τύπο (5)

Καθορίζουμε τη θερμική αντίσταση OK Ra σύμφωνα με τον τύπο (8). Δεδομένου ότι ο υπολογισμός πραγματοποιείται για τμήμα κατασκευής με ύψος 1 m, τα εμβαδά των τμημάτων είναι αριθμητικά ίσα με το μήκος τους.

= Μ2 ×° C/W.

Με επίπεδα κάθετα προς την κατεύθυνση της ροής θερμότητας, κόβουμε τη δομή σε 3 τμήματα μονής στρώσης (θα τα ορίσουμε υπό όρους ως 4 ου, 5ουκαι 6 ου), εκ των οποίων 4 ουκαι 6 ουείναι θερμικά ομοιογενή (και πανομοιότυπα σε αυτή την περίπτωση) και 5 ου- ετερογενής.

Υπολογίζουμε τη θερμική αντίσταση κάθε τμήματος:

για θερμικά ομοιογενείς τομές σύμφωνα με τον τύπο (6):

για μια μη ομοιογενή τομή, θα πρέπει να χρησιμοποιείται η διαδικασία που εφαρμόζεται στην παράγραφο 4:

Λαμβάνοντας υπόψη μόνο αυτό το τμήμα, με επίπεδα παράλληλα προς την κατεύθυνση της ροής θερμότητας, το κόβουμε σε τρία ομοιογενή τμήματα μονής στρώσης (5-1, 5-2 και 5-3, τα τμήματα 5-1 και 5-3 είναι τα ίδια ).

Καθορίζουμε τη θερμική αντίσταση κάθε τμήματος σύμφωνα με τον τύπο (6):

Καθορίζουμε τη θερμική αντίσταση του 5ου τμήματος σύμφωνα με τον τύπο (8):

Καθορίζουμε τη θερμική αντίσταση του OK Rb ως το άθροισμα των αντιστάσεων μεμονωμένων τμημάτων:

Ας αξιολογήσουμε τη δυνατότητα εφαρμογής αυτής της τεχνικής στην περίπτωσή μας.

που είναι μικρότερο από το επιτρεπόμενο 25%. Επιπλέον, η δομή του τοίχου είναι επίπεδη. Επομένως, η μέθοδος υπολογισμού είναι εφαρμόσιμη σε αυτήν την περίπτωση.

Υπολογίστε τη μειωμένη θερμική αντίσταση ΟΚ με τον τύπο (9):

Υπολογίζουμε τη συνολική αντίσταση του OC στη μεταφορά θερμότητας σύμφωνα με τον τύπο (7):

συμπέρασμα: η χρήση αμμοχάλικου διογκωμένης αργίλου με πυκνότητα 800 kg / m3 σε αυτό το σχέδιο ως θερμαντήρα δεν παρέχει επαρκή αντίσταση μεταφοράς θερμότητας για ένα κτίριο κατοικιών στη Μόσχα:

Απαιτείται η χρήση πιο αποδοτικών θερμικά υλικών, ή η αύξηση του πάχους της τοιχοποιίας, ή η αύξηση της απόστασης μεταξύ των τοίχων των «πηγαδιών».

Βιβλιογραφία

SNiP II-3-79**. Κατασκευαστική θερμική μηχανική / Gosstroy της ΕΣΣΔ. - CITP Gosstroy USSR, 1986. - 32 σελ.
SNiP 2.01.01-82. Κλιματολογία και γεωφυσική κτιρίων / Gosstroy της ΕΣΣΔ. - M.: Stroyizdat, 1983. - 136 σελ.

ΟΙΚΟΔΟΜΙΚΟΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ

Ημερομηνία εισαγωγής - 03/01/2003

ΠΡΟΛΟΓΟΣ

1. ΑΝΑΠΤΥΞΕ: NIISF Gosstroy της ΕΣΣΔ με τη συμμετοχή των NIIES και TsNIIpromzdaniy Gosstroy της ΕΣΣΔ, TsNIIEP στέγαση του Gosgrazhdanstroy, TsNIIEPselstroy της ΕΣΣΔ, MISI im. V. V. Kuibyshev του Υπουργείου Τριτοβάθμιας Εκπαίδευσης της ΕΣΣΔ, Πανρωσικό Κεντρικό Επιστημονικό Ερευνητικό Ινστιτούτο Εκπαίδευσης, Συνδικαλιστικό Κεντρικό Συμβούλιο Συνδικάτων, Ερευνητικό Ινστιτούτο Γενικής και Κοινοτικής Υγιεινής. A. N. Sysin της Ακαδημίας Ιατρικών Επιστημών της ΕΣΣΔ, του Ερευνητικού Ινστιτούτου Mosstroy και του MNIITEP της Εκτελεστικής Επιτροπής της Πόλης της Μόσχας.

2. ΠΡΟΕΤΟΙΜΑΣΘΗΚΕ: Σχεδιαστική Ακαδημία «KAZGOR» σε σχέση με την αναθεώρηση των κρατικών προτύπων στον τομέα της αρχιτεκτονικής, πολεοδομίας και κατασκευών και μετάφραση στην κρατική γλώσσα.

3. ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΤΗΚΕ ΑΠΟ: Τμήμα τεχνικών κανονισμών και νέων τεχνολογιών στην κατασκευή της Επιτροπής Κατασκευαστικών Υποθέσεων του Υπουργείου Βιομηχανίας και Εμπορίου της Δημοκρατίας του Καζακστάν (MIIT RK).

5. Αυτά τα SNiP RK αντιπροσωπεύουν το αυθεντικό κείμενο του SNiP II-3-79* "Construction Heat Engineering" στα ρωσικά, εκτεταμένης ισχύος στην επικράτεια της Δημοκρατίας του Καζακστάν από 01/01/1992 με επιστολή του State Arkhstroy της Δημοκρατίας του Καζακστάν με ημερομηνία 01/06/1992 Αρ. AK-6-20- 19 και συνιστάται για χρήση με * επιστολή του Υπουργείου Κατασκευών της Δημοκρατίας του Καζακστάν με ημερομηνία 03.03.97 Αρ. AK-12-1-9-318 και μετάφραση στην κρατική γλώσσα.

6. ΣΕ ΘΕΣΗ: SNiP II-3-79*.

1. Γενικές Διατάξεις

2. Αντοχή στη μεταφορά θερμότητας των δομών που περικλείουν

3. Αντοχή στη θερμότητα των δομών εγκλεισμού

4. Απορρόφηση θερμότητας της επιφάνειας του δαπέδου

5. Αντοχή στη διείσδυση αέρα των περιβλημάτων κτιρίων

6. Αντοχή στην διαπερατότητα ατμών των δομών εγκλεισμού

Παράρτημα 1*. Ζώνες υγρασίας της επικράτειας του Καζακστάν και της ΚΑΚ

Παράρτημα 2. Συνθήκες λειτουργίας εγκλεισόμενων κατασκευών, ανάλογα

από το καθεστώς υγρασίας των δωματίων και των ζωνών υγρασίας

Εφαρμογή 3*. Θερμική απόδοση δομικών υλικών και κατασκευών

Παράρτημα 4. Τεχνική αντίσταση κλειστών διακένων αέρα

Εφαρμογή 5*. Σχέδια θερμοαγώγιμων εγκλεισμάτων σε κατασκευές εγκλεισμού

Εφαρμογή 6*. Αναφορά. Μειωμένη αντίσταση στη μεταφορά θερμότητας των παραθύρων,

μπαλκονόπορτες και φεγγίτες

Παράρτημα 7. Συντελεστές απορρόφησης ηλιακής ακτινοβολίας από υλικό εξωτερικού χώρου

Κλειστικές επιφάνειες

Παράρτημα 8. Συντελεστές μετάδοσης θερμότητας συσκευών αντηλιακής προστασίας

Εφαρμογή 9*. Αεροπερατότητα υλικών και κατασκευών

Εφαρμογή 10*. Εξαιρείται

Παράρτημα 11*. Αντοχή στη διαπερατότητα ατμών των υλικών φύλλων

και λεπτά στρώματα φράγματος ατμών

Εφαρμογή 12*. Εξαιρείται

Εφαρμογή 13*. Αναφορά.Συντελεστής θερμικής ομοιογένειας r

τοίχους πάνελ

1. Γενικές Διατάξεις

1.1. Αυτοί οι κανόνες της μηχανικής θερμότητας κτιρίων πρέπει να τηρούνται κατά το σχεδιασμό δομών που περικλείουν (εξωτερικές και εσωτερικούς τοίχους, χωρίσματα, επιστρώσεις, σοφίτες και ενδοδαπέδια οροφές, δάπεδα, ανοίγματα πλήρωσης: παράθυρα, φανάρια, πόρτες, πύλες) νέων και ανακατασκευασμένων κτιρίων και κατασκευών για διάφορους σκοπούς (κατοικίες, δημόσιες 1 , παραγωγικές και βοηθητικές βιομηχανικές επιχειρήσεις, γεωργικές και αποθήκες 2) με κανονικοποιημένη θερμοκρασία ή θερμοκρασία και σχετική υγρασία του εσωτερικού αέρα.

1.2. Προκειμένου να μειωθούν οι απώλειες θερμότητας το χειμώνα και τα κέρδη θερμότητας το καλοκαίρι, ο σχεδιασμός των κτιρίων και των κατασκευών θα πρέπει να περιλαμβάνει:

α) λύσεις χωροταξικού σχεδιασμού, λαμβανομένης υπόψη της παροχής της μικρότερης περιοχής δομών που περικλείουν·

β) αντηλιακή προστασία ανοιγμάτων φωτός σύμφωνα με την τυπική τιμή του συντελεστή μετάδοσης θερμότητας των συσκευών αντηλιακής προστασίας.

γ) την περιοχή των ανοιγμάτων φωτός σύμφωνα με την κανονικοποιημένη τιμή του συντελεστή φυσικού φωτισμού·

δ) ορθολογική χρήση αποτελεσματικών θερμομονωτικών υλικών.

ε) σφράγιση βεραντών και πτυχών στα γεμίσματα ανοιγμάτων και διεπαφές στοιχείων (ραφές) σε εξωτερικούς τοίχους και επιστρώσεις.

1.3. Το καθεστώς υγρασίας των χώρων των κτιρίων και των κατασκευών το χειμώνα, ανάλογα με τη σχετική υγρασία και τη θερμοκρασία του εσωτερικού αέρα, θα πρέπει να ρυθμίζεται σύμφωνα με τον Πίνακα. 1.

Τραπέζι 1

1 Η ονοματολογία των δημόσιων κτιρίων σε αυτό το κεφάλαιο του SNiP εγκρίθηκε σύμφωνα με το παράρτημα. 1* στο SNiP RK 3.02-02-2001.

2 Περαιτέρω στο κείμενο, για συντομία, κτίρια και κατασκευές: αποθήκες, γεωργικές και βιομηχανικές επιχειρήσεις, όταν οι κανόνες ισχύουν για όλα αυτά τα κτίρια και κατασκευές, συνδυάζονται με τον όρο "παραγωγή".

Οι ζώνες υγρασίας της επικράτειας του Καζακστάν και της ΚΑΚ θα πρέπει να λαμβάνονται σύμφωνα με την προσθ. 1*.

Οι συνθήκες λειτουργίας των κλειστών κατασκευών, ανάλογα με το καθεστώς υγρασίας των χώρων και τις ζώνες υγρασίας της περιοχής κατασκευής, θα πρέπει να καθορίζονται σύμφωνα με την υπ. 2.

1.4. Θα πρέπει να παρέχεται στεγανοποίηση τοίχων από την υγρασία του εδάφους (λαμβάνοντας υπόψη το υλικό και την κατασκευή των τοίχων):

οριζόντια - στους τοίχους (εξωτερικά, εσωτερικά και χωρίσματα) πάνω από την τυφλή περιοχή ενός κτιρίου ή δομής, καθώς και κάτω από το επίπεδο του δαπέδου του υπογείου ή του υπογείου.

κατακόρυφο - το υπόγειο τμήμα των τοίχων, λαμβάνοντας υπόψη τις υδρογεωλογικές συνθήκες και τον σκοπό των χώρων.

1.5*. Κατά το σχεδιασμό κτιρίων και κατασκευών, είναι απαραίτητο να προβλεφθεί η προστασία των εσωτερικών και εξωτερικών επιφανειών των τοίχων από την επίδραση της υγρασίας (βιομηχανικής και οικιακής) και της ατμοσφαιρικής βροχόπτωσης (με επένδυση ή σοβάτισμα, βαφή με αδιάβροχες συνθέσεις κ.λπ.) , λαμβάνοντας υπόψη το υλικό των τοίχων, τις συνθήκες λειτουργίας τους και τις απαιτήσεις των κανονιστικών εγγράφων για το σχεδιασμό ορισμένων τύπων κτιρίων, κατασκευών και κτιριακών κατασκευών.

Σε πολυστρωματικούς εξωτερικούς τοίχους βιομηχανικών κτιρίων με υγρό ή υγρό καθεστώς χώρων, επιτρέπεται η εγκατάσταση αεριζόμενων στρωμάτων αέρα και σε περίπτωση άμεσης περιοδικής υγρασίας των τοίχων των χώρων, αεριζόμενο στρώμα με προστασία του εσωτερική επιφάνεια από υγρασία.

1.6. Στους εξωτερικούς τοίχους κτιρίων και κατασκευών με ξηρό ή κανονικό καθεστώς χώρων, επιτρέπεται η παροχή μη αεριζόμενων (κλειστών) κενών αέρα και καναλιών με ύψος που δεν υπερβαίνει το ύψος του δαπέδου και δεν υπερβαίνει τα 6 m.

1.7. Τα δάπεδα στο έδαφος σε δωμάτια με κανονική θερμοκρασία εσωτερικού αέρα, που βρίσκονται πάνω από την τυφλή περιοχή του κτιρίου ή κάτω από αυτό κατά όχι περισσότερο από 0,5 m, πρέπει να είναι μονωμένα στην περιοχή όπου το δάπεδο εφάπτεται με τους εξωτερικούς τοίχους πλάτους 0,8 m με τοποθέτηση ένα στρώμα ανόργανης μόνωσης ανθεκτικής στην υγρασία στο πάχος του εδάφους, που καθορίζεται από την προϋπόθεση να διασφαλίζεται ότι η θερμική αντίσταση αυτού του στρώματος μόνωσης δεν είναι μικρότερη από τη θερμική αντίσταση του εξωτερικού τοιχώματος.

ΣΕ Θερμική μηχανική κατασκευώνχρησιμοποιούνται δεδομένα από συναφή επιστημονικά πεδία (θεωρίες μεταφοράς θερμότητας και μάζας, φυσική χημεία, θερμοδυναμική μη αναστρέψιμων διεργασιών κ.λπ.), μέθοδοι πρίπλασμα και θεωρία ομοιότητας (ιδιαίτερα, για μηχανικούς υπολογισμούς της μεταφοράς θερμότητας και ύλης), που διασφαλίζουν την επίτευξη πρακτικού αποτελέσματος υπό διάφορες εξωτερικές συνθήκες και διάφορους λόγους επιφανειών και όγκων στα κτίρια. Μεγάλης σημασίας V Θερμική μηχανική κατασκευώνέχουν πλήρους κλίμακας και εργαστηριακές μελέτες πεδίων θερμοκρασίας και υγρασίας περικλείοντας κατασκευές κτίρια, καθώς και τον προσδιορισμό των θερμοφυσικών χαρακτηριστικών οικοδομικά υλικάκαι σχέδια.

Μέθοδοι και συμπεράσματα Θερμική μηχανική κατασκευώνχρησιμοποιούνται στο σχεδιασμό δομών που έχουν σχεδιαστεί για να δημιουργούν τις απαραίτητες συνθήκες θερμοκρασίας και υγρασίας και υγιεινής (λαμβάνοντας υπόψη τη λειτουργία των συστημάτων θέρμανσης, εξαερισμού και κλιματισμού) σε κατοικίες, δημόσιους και βιομηχανικά κτίρια. Εννοια Θερμική μηχανική κατασκευώνιδιαίτερα αυξημένη λόγω εκβιομηχάνιση των κατασκευών, σημαντική αύξηση της χρήσης (σε διάφορες κλιματολογικές συνθήκες) ελαφρών κατασκευών και νέων οικοδομικά υλικά.

Το έργο της παροχής των απαραίτητων θερμικών ιδιοτήτων των εξωτερικών δομών εγκλεισμού επιλύεται δίνοντάς τους την απαιτούμενη αντίσταση στη θερμότητα και αντίσταση στη μεταφορά θερμότητας. Η επιτρεπτή διαπερατότητα των κατασκευών περιορίζεται από τη δεδομένη αντίσταση στη διείσδυση του αέρα. Η κανονική κατάσταση υγρασίας των κατασκευών επιτυγχάνεται με τη μείωση της αρχικής περιεκτικότητας σε υγρασία του υλικού και της συσκευής μόνωση υγρασίας, και σε πολυεπίπεδες κατασκευές, επιπλέον, με την κατάλληλη διάταξη δομικών στρωμάτων από υλικά με διαφορετικές ιδιότητες.

Η αντίσταση στη μεταφορά θερμότητας πρέπει να είναι αρκετά υψηλή ώστε να εξασφαλίζει υγιεινά αποδεκτές συνθήκες θερμοκρασίας στην επιφάνεια της κατασκευής που βλέπει στο δωμάτιο κατά την ψυχρότερη περίοδο του έτους. Η θερμική αντίσταση των κατασκευών εκτιμάται από την ικανότητά τους να διατηρούν μια σχετικά σταθερή θερμοκρασία στους χώρους με περιοδικές διακυμάνσεις στη θερμοκρασία του αέρα δίπλα στις κατασκευές και τη ροή της θερμότητας που διέρχεται από αυτές. Ο βαθμός θερμικής σταθερότητας της δομής στο σύνολό της καθορίζεται σε μεγάλο βαθμό από φυσικές ιδιότητεςτο υλικό από το οποίο είναι κατασκευασμένο το εξωτερικό στρώμα της κατασκευής, αντιλαμβανόμενοι έντονες διακυμάνσεις της θερμοκρασίας. Κατά τον υπολογισμό της θερμικής σταθερότητας, χρησιμοποιούνται μέθοδοι Θερμική μηχανική κατασκευών, με βάση τη λύση διαφορικών εξισώσεων για περιοδικά μεταβαλλόμενες συνθήκες μεταφοράς θερμότητας. Η παραβίαση της μονοδιάστατης μεταφοράς θερμότητας μέσα στις κατασκευές που περικλείουν σε σημεία θερμοαγώγιμων εγκλεισμάτων, σε αρμούς πάνελ και γωνίες τοίχων προκαλεί ανεπιθύμητη μείωση της θερμοκρασίας στις επιφάνειες των κατασκευών που αντιμετωπίζουν το δωμάτιο, η οποία απαιτεί αντίστοιχη αύξηση της θερμότητάς τους - ιδιότητες θωράκισης. Οι μέθοδοι υπολογισμού σε αυτές τις περιπτώσεις συνδέονται με την αριθμητική λύση της διαφορικής εξίσωσης του δισδιάστατου πεδίου θερμοκρασίας ( Εξισώσεις Laplace ).

Η κατανομή των θερμοκρασιών στις κατασκευές των κτιρίων αλλάζει επίσης όταν ο ψυχρός αέρας διεισδύει στις κατασκευές. Η διήθηση του αέρα γίνεται κυρίως μέσω παραθύρων, δομικών αρμών και άλλων διαρροών, αλλά σε κάποιο βαθμό μέσω του πάχους των ίδιων των περιφράξεων. Έχουν αναπτυχθεί κατάλληλες μέθοδοι για τον υπολογισμό των μεταβολών στο πεδίο θερμοκρασίας υπό σταθερό φιλτράρισμα αέρα. Η αντίσταση στη διείσδυση αέρα όλων των στοιχείων των περιφράξεων πρέπει να είναι μεγαλύτερη από τις τυπικές τιμές που έχουν καθοριστεί Οικοδομικοί κώδικες και κανονισμοί.

Κατά τη μελέτη της κατάστασης υγρασίας των κατασκευών που περικλείουν Θερμική μηχανική κατασκευώνεξετάζονται οι διαδικασίες μεταφοράς υγρασίας που συμβαίνουν υπό την επίδραση της διαφοράς δυναμικού μεταφοράς. Η μεταφορά υγρασίας εντός της υγροσκοπικής περιεκτικότητας σε υγρασία των υλικών συμβαίνει κυρίως λόγω της διάχυσης στη φάση του ατμού και στην προσροφημένη κατάσταση. Στην περίπτωση αυτή, η μερική πίεση των υδρατμών στον αέρα που γεμίζει τους πόρους του υλικού λαμβάνεται ως δυναμικό μεταφοράς. Στην ΕΣΣΔ, μια γραφική-αναλυτική μέθοδος για τον υπολογισμό της πιθανότητας και της ποσότητας υγρασίας που συμπυκνώνεται στο εσωτερικό των κατασκευών κατά τη διάχυση υδρατμών υπό συνθήκες σταθερής κατάστασης έχει γίνει ευρέως διαδεδομένη. Μια πιο ακριβής λύση για μη στάσιμες συνθήκες μπορεί να ληφθεί με την επίλυση διαφορικών εξισώσεων για τη μεταφορά υγρασίας, ιδίως χρησιμοποιώντας διάφορες συσκευέςτεχνολογία υπολογιστών, συμπεριλαμβανομένων εκείνων που χρησιμοποιούν μεθόδους φυσικής αναλογίας (υδραυλικοί ολοκληρωτές).

Λιτ.: Lykov A.V., Θεωρητική βάσηκτιριακή θερμική φυσική, Μινσκ, 1961; Bogoslovsky V.N., Building thermal physics, M., 1970; Fokin K. F., Construction heat engineering of enclosing parts of buildings, 4th ed., M., 1973; Ilyinsky V. M., Construction thermal physics, M., 1974.

V. M. Ilyinsky.

Άρθρο για τη λέξη Θερμική μηχανική κατασκευών" σε μεγάλο Σοβιετική Εγκυκλοπαίδειαέχει διαβαστεί 2797 φορές