Alegerea unei grinzi în I în funcție de sarcină. Capacitatea portantă a unei grinzi metalice cu o singură travă cu sarcină distribuită uniform și fixare cu balamale pe suporturi
MINISTERUL ŞTIINŢEI ŞI EDUCAŢIEI AL FEDERAŢIEI RUSE
FGBOU VPO „UNIVERSITATEA DE STAT-UNPK”
INSTITUTUL DE ARHITECTURA SI CONSTRUCTII
Departamentul: „Arhitectura”
Disciplina: „Fundamentele arhitecturii
și structuri de construcție"
Așezare și lucrare grafică
"Calculul pardoselilor din lemn, metal, beton armat"
Efectuat:
Student gr. 41-AD
Kulikova A.V.
Verificat:
Gvozkov P. A.
Calculul unei podele din lemn
Ridicați o secțiune Barna de lemn pentru a acoperi o clădire de locuit. Încărcare pe etaje de 1m 2 q n (trans) \u003d 1,8 kPa, q n \u003d 2,34 kPa,. Distanța dintre pereți este de 5 m. Schema și planul sunt prezentate în Figura 1. Treapta grinzilor este a = 1400mm.
1. Acceptăm în prealabil greutatea proprie a unui metru de fascicul q n grinzi \u003d 0,25 kN / m; 
f=1,1
q grinzi = q n grinzi * f =0,25*1,1=0,275kN/m;
2. Colectăm sarcina pe metru liniar al grinzii, ținând cont de propria greutate:
q n \u003d q n etaje * l gr + q n grinzi \u003d 1,8 * 1,4 + 0,275 \u003d 2,77 kN / m;
q \u003d q se suprapun * l gr + q grinzi \u003d 2,34 * 1,2 + 0,275 \u003d 3,083 kN / m.
Luând în considerare factorul de fiabilitate pentru răspundere n \u003d 1 (pentru o clădire rezidențială) sarcina calculată pe metru liniar al fasciculului este q \u003d 3,083 kN / m.
3. Lungimea grindă estimată l 0 =5000-40-180/-180/2=4780mm.
4. Determinați valorile maxime ale forței transversale și ale momentului încovoietor:
Q=ql0/2=3,083*4,78/2=7,37kN;
M= ql 02/8=3,083*4,78 2/8=8,81kN*m.
5. Acceptam specii de lemn de cedru siberian; gradul 2; condiții de funcționare de temperatură și umiditate - A2, coeficient de condiții de funcționare tîn= 1,0 (vezi Tabelul 1.5 din SNiP P-25-80); mai întâi presupunem că dimensiunile secțiunii vor fi mai mari de 13 cm și determinăm rezistența calculată la încovoiere R și \u003d 15 MPa \u003d 1,5 kN / cm 2; rezistența la ciobire de proiectare Rsk \u003d 1,6 MPa \u003d 0,16 kN / cm 2 (Tabelul 2.4); conform tabelului 2,5 determinăm coeficientul de tranziție de la lemn de pin, molid la lemn de cedru m p \u003d 0,9.
Rezistențele calculate, ținând cont de coeficientul m p, sunt egale cu:
R și \u003d 15 * 0,9 \u003d 13,5 MPa \u003d 1,35 kN / cm²
R sk \u003d 1,6 * 0,9 \u003d 1,44 MPa \u003d 0,144 kN / cm²
6. Determinați momentul de rezistență necesar
L x \u003d M / R și \u003d 881 / 1,35 \u003d 652,6 cm 3
7. După ce am acceptat lățimea grinzii b = 15 cm, determinăm înălțimea necesară a grinzii:
h= 
=
= 16,15 cm
Acceptam sectiunea transversala a grinzii, tinand cont de dimensiunile recomandate de sortimentul de cherestea: b = 15 cm; h=19cm
8. Verificăm secțiunea acceptată :
a) determinați valorile efective: momentul de rezistență, momentul de inerție static și momentul de inerție al grinzii:
L x \u003d bh 2 / 6 \u003d 15 * 19 2 / 6 \u003d 902,5 cm 3
S x \u003d 0,5bhh / 4 \u003d 676,88cm 3
I x \u003d bh 3 / 12 \u003d 15 * 19 3 / 12 \u003d 8573,75 cm 4
b) verificăm rezistența prin tensiuni normale:
c) verificarea rezistentei prin eforturi de forfecare: Este asigurată rezistența pentru tensiuni normale și tangenţiale; d) verificați deviațiile: Pentru a verifica deviațiile, trebuie să cunoașteți modulul de elasticitate al lemnului de-a lungul fibrelor: E= 10 LLC MPa \u003d 1000 kN / cm 2; deformarea conform cerințelor de proiectare se determină din acțiunea întregii sarcini normative care acționează asupra grinzii,
q n \u003d 0; 0277 kN / cm Determinăm deformarea în funcție de cerințele de proiectare: f=5q n l 0 4 /384EI x =5*0,0277*478 4 /384*1000*8573,75=2,196cm limitați deformarea conform cerințelor de proiectare f u =
l/150 = 500/150 = 3,3 cm; f=2,196 cm< f u
=3,3 см - прогиб балки в пределах нормы; Deviația în funcție de cerințele estetice și psihologice determină - din acțiunea unei sarcini pe termen lung (permanentă și temporară sarcina lunga) q l n =q n etaje *l gr -p n l gr +p l n l gr + q n grinzi = 1,8*1,4-1,5*1,4+0,3*1,4+0,25=1,09kN/m f=5q n l 0 4 /384EI x =5*0,0109*478 4/384*1000*8573,75=0,86cm Deformarea maximă se determină ținând cont de interpolare, pentru o lungime a cupei de 5 m f u = l/183 = 500/183 = 2,73 cm. f=0,86 cm Concluzie: Acceptam grinda cu sectiunea de 15x19 cm din cedru siberian, lemn de clasa a II-a Calculul unei grinzi metalice de podea. Conform calculului anterior, calculați o grindă de podea făcută dintr-o grindă în I laminată. Se presupune că grinda se sprijină pe un pilastru și o coloană de oțel. Colectăm sarcina pe grindă din zona de marfă cu o lungime l gr \u003d 1,4 m. Sarcina pe metru pătrat de suprapunere q n suprapunere = 11,8 kPa; q suprapunere = 15,34 kPa. Greutatea proprie a unui metru rulant al unei grinzi este aproximativ acceptată q n grinzi = 0,50 kN / m; q grinzi = q n grinzi Schema sustinerii unei grinzi pe un pilastru si o coloana de otel; l ef - lungimea estimată a grinzii (distanța de la centrul platformei de susținere a grinzii pe suportul din stânga la centrul platformei de susținere pe suportul din dreapta) 1. Determinăm sarcina care acționează asupra contorului de rulare al grinzii: o sarcină standard q n \u003d q n etaje * l gr + q n grinzi \u003d 17,02 kN / m \u003d 0,1702 kN / cm; sarcină normativă pe termen lung - valoarea completă a sarcinii temporare pe podeaua etajelor de tranzacționare p p \u003d 4,0 kPa, valoare redusă, care este o sarcină temporară pe termen lung, p l n \u003d 1,4 kPa: q l n \u003d q n -p n l gr + p l n l gr \u003d 17,02-4 * 1,4 + 1,4 * 1,4 \u003d 13,38 kN / m \u003d 00,1338 kN / cm; q \u003d q etaje * l gr + q grinzi \u003d 15,34 * 1,4 + 0,53 \u003d 22,01 kN / m; sarcina de proiectare, luând în considerare factorul de fiabilitate pentru răspundere
2. Luăm în prealabil dimensiunile plăcii de susținere și nervura de sprijin a grinzii și determinăm lungimea estimată a acesteia: l ef \u003d l- 85 - 126 \u003d 4500 - 85 - 126 \u003d 4289 mm \u003d 4,29 m. 3. Instalați schema de calcul (Fig.) și determinați forța transversală maximă și momentul maxim. Q=ql ef /2=20,91*4,29/2=44,85kN M= ql ef 2 /8=20,91*4,29 2/8=48,1kN*m 4. Conform tabelului. 50* SNiP II-23-81* determină grupul de structuri din care aparține grinda și stabilește oțel: grup de structuri - 2; acceptăm oțel C245 din oțeluri acceptabile pentru utilizare. Rezistența calculată a oțelului în funcție de limita de curgere (ținând cont de faptul că grinda este realizată din oțel modelat și având în prealabil o grosime a laminatului de până la 20 mm) R y \u003d 240 MPa \u003d 24,0 kN / cm 2 (Tabel 2.2). Coeficientul de stare de lucru y c = 0,9. 5, Determinați modulul necesar al fasciculului W x: L x \u003d M / R y y c \u003d 48,1 / (24 * 0,9) \u003d 2,23 * 100 \u003d 223 cm 3 6. Conform sortimentului, acceptam un I-beam 20 Sh1, care are un moment de rezistenta apropiat de cel cerut. Scriem caracteristicile fasciculului I: L x \u003d 275 cm 3; I X \u003d 826 cm 4;
S X
=
153 cm 3; grosimea peretelui t= 9 mm; înălţime h=193 mm; lăţime
b =
150 mm; masa de 1 m lungime este de 30,64 kg/m, ceea ce este aproape de cea acceptată inițial - lăsăm încărcăturile neschimbate. 7. Verificăm rezistența la tensiuni de forfecare Rs R y -rezistenta la forfecare calculata); Deoarece plăcile de beton armat sunt sprijinite pe coarda superioară, care împiedică flambajul grinzii, nu calculăm flambajul total. De asemenea, nu există forțe concentrate, prin urmare, nu este necesară verificarea tensiunilor locale. 8. Verificați rigiditatea grinzii: abatere finală
conform cerinţelor estetice şi psihologice
se determină în funcție de lungimea elementului prin interpolare (deformarea maximă pentru o grindă de 4,5 m lungime este între valorile deformațiilor pentru grinzi de 3 m și 6 m lungime și este egală cu: f și = l/175=429/175=2,45 cm); deformare finală conform cerințelor de proiectare f u = l/150 = 429/150 = 2,86 cm. Modulul de elasticitate al oțelului E \u003d 2,06-10 5 MPa \u003d 2,06 * 10 4 kN / cm 2. Valoarea devierii în conformitate cu cerințele estetice și psihologice este determinată din acțiunea sarcinii normative pe termen lung q l n = 0,1338 kN/cm: f=5q l n l ef 4 / 384EI x \u003d 5 * 0,1338 * 429 ^ 4 / (384 * 2,06 * 10 ^ 4 * 826) \u003d 1,08 cm deformarea conform cerințelor de proiectare este determinată din întreaga sarcină standard q n \u003d 0,1702 kN / cm: f=5qn l ef 4 / 384EI x \u003d 5 * 0,1702 * 429 ^ 4 / (384 * 2,06 * 10 ^ 4 * 826) \u003d 0,847 cm f=1,08 cm Deviațiile fasciculului în funcție de cerințele estetice, psihologice și structurale sunt în limitele normale. Deviațiile conform cerințelor tehnologice nu sunt luate în considerare, deoarece nu există nicio mișcare a transportului tehnologic de-a lungul suprapunerii. Luarea în considerare a deviațiilor în funcție de cerințele fiziologice depășește domeniul de aplicare al cursului nostru. Concluzie: acceptăm în sfârșit o grindă I 20 Sh1 pentru fabricarea unei grindă care îndeplinește cerințele de rezistență și rigiditate. Calculul pardoselii din beton armat. Pardoseala din beton armat este afectată de sarcina qneр=13,4 la 1m 2 . determinați zona de armare necesară. Material grinzi beton greu clasa B35, armătură de lucru longitudinală clasa A-III, secțiune vezi fig. Schema de susținere a grinzilor Soluţie 1. Colectăm sarcina pe 1 metru liniar al grinzii: suprapunere q = 11,8 kPa; sarcină pe 1 m din greutatea proprie a grinzii (gravitatea specifică a betonului armat sarcină pe grindă de 1 m, ținând cont de propria greutate cu o lungime zona de marfă l gr = 1,4 m: q \u003d q se suprapun *l gr + q grinzi \u003d 11,8 * 1,4 + 5,7 \u003d 22,22 kN / m; luând în considerare factorul de fiabilitate pentru răspundere 2. Determinați lungimea estimată a grinzii: l 0 =l-
40-l op / 2
-
l op / 2
\u003d 4500-40-230 / 2- 170 / 2 \u003d 4260 mm \u003d 4,26 m. 3, Efectuăm un calcul static (construim o schemă de calcul, determinăm diagrame
Q
,
M
și găsiți valorile maxime ale forțelor transversale și ale momentului Q=ql 0 /2=21,11*4,26/2=44,96kN M= ql 02/8=21,11*4,26 2/8=47,89kN*m. 4. Solicităm materiale: acceptăm beton greu, tratat termic la presiune atmosferică în timpul călirii, clasa de rezistență la compresiune B35, y b 2 \u003d 0,9; fitinguri de bare laminate la cald din clasa A-III. Scriem caracteristicile de rezistență și deformare ale materialelor: R
b
=
19,5 MPa;
R bt =
1,30 MPa; Eb \u003d 34,5 * 10 3 MPa; Rs = 365 MPa; R SW = 285 MPa; E s \u003d 20 * 10 4 MPa. Schema de proiectare și diagrame 5. Stabiliți distanța de la centrul de greutate al armăturii până la fibra de beton extrem de întinsă a și determinați înălțimea de lucru a grinzii A 0: luați a = 5,0 cm; h 0 \u003d h- a \u003d 60-5 \u003d 55 cm. 6. Aflați valoarea coeficientului A 0: A 0 \u003d M / R b 7. Verificăm că valoarea coeficientului A 0 nu este mai mare decât valoarea la limită A 0R; A 0 \u003d 0,03< А 0R
= 0,425. 8. 9. Găsiți zona de armare necesară: A s =M/ Acceptam 6 tije cu diametrul de 8mm. 10. Verificați procentul de armare al grinzii: Procentul de armare este mai mare decât minimul, egal cu 0,05%. 11. Determinăm fitingurile de montare: A"
s\u003d 0,1 A s \u003d 0,302 cm 2 ,
accepta 1 tija cu diametrul de 8mm; 12. Determinați diametrul tijelor transversale: d sw> 0,25ds=0,25*8=2mm Acceptăm tije transversale cu diametrul de 3 A-III, A sw = 0,071 cm 2 (ar- secțiunea transversală a grinzii - vezi fig.) Armare secțiune grinda 13. Construim cadrul grinzii: determinați lungimea secțiunilor de susținere 1/4
l= 1/4 4500 = 1125 mm; determinați pasul necesar al tijelor transversale pe secțiunile de susținere
s
= h/2=300mm, care este mai mare de 150 mm; facem pasul tijelor s = 150 mm; determinați pasul tijelor transversale în mijlocul grinzii s = 3/4 h = 450 mm, care este mai mic de 500 mm; accepta un pas de 300 mm; la proiectarea cadrului, dimensiunile secțiunilor de susținere sunt ușor modificate astfel încât acestea să fie un multiplu al treptelor acceptate ale tijelor transversale. Armare secțiune grinda 14. Verificați starea: Q Verificăm dacă forța transversală a forței transversale care este percepută de beton este mai mare sau mai mică: Q \u003d 44,96 kN Concluzie: Executam o grinda de pardoseala din beton armat cu sectiunea de 350x600mm, armam conform calculului. 1. De exemplu, am folosit 4 țevi profil cu secțiunea de 100x100 mm cu grosimea peretelui de 5 mm ca grinzi pentru acoperirea unei încăperi de 4 pe 6 metri. Atunci lungimea deschiderii grinzii va fi l = 4 m, iar pasul grinzilor este de 6/5 = 1,2 m. Conform sortimentului de țevi cu profil pătrat, momentul de rezistență al unei astfel de grinzi metalice va fi Wz \u003d 54,19 cm 3. 2. Rezistența de proiectare a oțelului trebuie verificată cu producătorul, dar dacă nu se știe exact, atunci se poate lua cea mai mică posibilă, adică. R \u003d 2000 kg / cm 2. 3. Apoi momentul încovoietor maxim pe care îl poate rezista o astfel de grindă: M = W z R = 54,19 2000 = 108380 kgcm sau 1083,8 kgm. 4. Cu o deschidere de 4 m, sarcina maximă distribuită pe metru liniar este: q = 8M/l 2 = 8 1083,8/4 2 = 541,9 kg/m. 5. Cu o distanță între grinzi de 1,2 m (distanța dintre axele grinzilor), sarcina maximă plată uniform distribuită pe metru pătrat va fi: q \u003d 541,9 / 1,2 \u003d 451,6 kg / m 2(aceasta include greutatea grinzilor). Acesta este tot calculul. Dacă buștenii sunt așezați mai întâi deasupra grinzilor metalice ale podelei și apoi suprapunerea este deja făcută de-a lungul buștenilor, atunci nu o sarcină distribuită uniform, ci mai multe concentrate, vor acționa asupra unor astfel de grinzi metalice. Cu toate acestea, nu este deloc dificil să convertiți sarcini concentrate în sarcini echivalente distribuite uniform - este suficient să împărțim pur și simplu valoarea sarcinii uniform distribuite, pe care am determinat-o deja, la factorul de conversie. De exemplu, dacă am așezat bușteni pe grinzi metalice la fiecare 0,5 metri, atunci există doar 4 / 0,5 +1 = 9 bușteni - sarcini concentrate. În acest caz, întârzierile extreme pot fi în general ignorate, iar atunci numărul de forțe concentrate va fi = 7, iar coeficientul de tranziție de la sarcini concentrate la o sarcină echivalentă uniform distribuită va fi y = 1,142. Atunci sarcina maximă uniform distribuită pe care o poate suporta această grindă metalică este: q \u003d 451,6 / 1,142 \u003d 395,4 kg / m 2 Bineînțeles, grinzile metalice pot fi multi-trave sau au o fixare rigidă pe unul sau două suporturi, adică. fi static nedeterminat. În astfel de cazuri, se va modifica doar formula pentru determinarea momentului încovoietor maxim (vezi schemele de proiectare pentru grinzi static nedeterminate), dar întreg algoritmul de calcul va rămâne același. Suprapunerile în construcția clădirilor mici sunt:
?
Lemn pe grinzi din lemn sau metal; ?
Beton armat monolit pe grinzi metalice; ?
Plăci de podea prefabricate din beton armat (din moment ce sunt așezate fără calcul, nu se va mai lua în considerare). E
Elemente de calcul pentru suprapunere:
?
Placă de pardoseală; ?
Grinzi portante cantilever (au un suport in perete, pentru balcoane); ?
Blocuri portante de susținere (grinzile se sprijină pe pereții portanti cu capetele lor, tavan între etaje și pod). Pentru podele din lemn
grinzile sub formă de bară de lemn sau bușteni sunt folosite ca grinzi portante. Precum și grinzi metalice sub formă de profile laminate, cum ar fi o grindă în I, un canal, un colț. Ca placă de pardoseală, care se bazează pe grinzi portante, se utilizează pardoseală sau pilitură din scânduri. Pentru pardoseli monolit din beton armat
ca grinzi portante, grinzile metalice sunt utilizate sub formă de profile laminate, cum ar fi o grindă în I, un canal, un colț. O placă monolitică din beton armat servește drept placă de pardoseală, care este susținută de grinzi portante. Grinda de podea din lemn
sunt cea mai economica varianta. Sunt ușor de fabricat și instalat, au o conductivitate termică scăzută în comparație cu grinzile din oțel sau din beton armat. Dezavantajele grinzilor din lemn sunt rezistența mecanică mai mică, necesitând secțiuni mari, rezistența scăzută la foc și rezistența la deteriorarea de către microorganisme. Prin urmare, grinzile de podea din lemn trebuie tratate cu atenție cu antiseptice și ignifuge.Intervalul optim pentru grinzile din lemn este de 2,5-4 metri. Cea mai bună secțiune pentru o grindă de lemn este dreptunghiulară, cu un raport înălțime/lățime de 1,4:1. Grinzile sunt introduse în perete cu cel puțin 12 cm și impermeabilizate în cerc, cu excepția capătului. Este mai bine să fixați grinda cu o ancoră încorporată în perete.Atunci când alegeți o secțiune de grinzi de podea, se ia în considerare sarcina propriei sale greutăți, care pentru grinzile de tavane interplanșe, de regulă, este de 190-220 kg / m? , iar sarcina temporară (operațională), valoarea acesteia este luată egală cu 200 kg / m? . Grinzile de podea sunt așezate de-a lungul unei secțiuni scurte a travei. Se recomandă să alegeți etapa de instalare a grinzilor din lemn egală cu etapa de instalare a rafturilor de cadru.Mai jos sunt câteva tabele cu valorile secțiunilor minime ale grinzilor din lemn pentru diferite sarcini și lungimi de deschidere: Tabel cu secțiuni ale grinzilor de podea din lemn în funcție de deschidere și pas de instalare, cu o sarcină de 400 kg/m?. - se recomandă să se bazeze pe această sarcină Dacă nu utilizați izolație sau nu intenționați să încărcați podele (de exemplu, o mansardă nelocuită), atunci puteți utiliza tabelul pentru valorile de încărcare mai mici ale grinzilor de podea din lemn: Tabel cu secțiuni minime ale grinzilor de podea din lemn în funcție de deschidere și sarcină, cu sarcini de la 150 la 350 kg/m?
.
Dacă utilizați bușteni rotunzi în loc de grinzi dreptunghiulare, puteți utiliza următorul tabel:Diametrul minim admis al buștenilor rotunzi utilizați ca grinzi pentru podea, în funcție de deschidere la o sarcină de 400 kg pe 1 m?
Grinda I-grinda metalică pentru podea
are o serie de avantaje, doar cu un singur dezavantaj - costul ridicat. O grindă metalică în I poate acoperi deschideri mari cu o sarcină semnificativă, o grindă metalică din oțel nu este combustibilă și rezistentă la influențele biologice. Cu toate acestea, o grindă de metal se poate coroda în absența unui strat de protecție și în prezența unor medii agresive în cameră.În cele mai multe cazuri, în construcția de amatori, atunci când se calculează, ar trebui să se presupună că grinda metalică are suporturi articulate (adică capetele nu sunt fixate rigid ca într-o structură de cadru de oțel). Sarcina pe tavan cu grinzi în I de oțel, ținând cont de propria greutate, ar trebui calculată ca 350 kg / m?
fara sapa si 500 cu sapa kg/m?
Se recomandă ca pasul dintre grinzile I să fie egal cu 1 metru. În caz de economie, este posibil să se mărească treapta dintre grinzile metalice până la 1,2 metri.Tabelul pentru selectarea numărului de grinzi metalice cu fascicule I la diferite pasi și lungimi de rulări este prezentat mai jos: 16
16
16
12
12
10
10
10
20
20
20
12
12
12
10
10
10
20
20
20
12
12
12
Grinzi de podea din beton armat
La construirea grinzilor din beton armat, trebuie utilizate următoarele reguli: 1. Inaltimea grinzii din beton armat trebuie sa fie de cel putin 1/20 din lungimea deschiderii. Împărțiți lungimea deschiderii la 20 și obțineți înălțimea minimă a grinzii. De exemplu, cu o deschidere de 4 m, înălțimea grinzii ar trebui să fie de cel puțin 0,2 m. 2. Lățimea fasciculului este calculată pe baza raportului de 5 la 7 (5 - lățime, 7 - înălțime). 3. Grinda trebuie întărită cu cel puțin 4 bare de armătură d12-14 (poate fi mai groasă de jos) - două în sus și în jos. 4. Betonați odată, fără întreruperi, astfel încât porțiunea de mortar așezată anterior să nu aibă timp să se gripeze înainte de a pune o nouă porțiune. Betonarea grinzilor cu o betoniera este mai convenabilă decât a comanda un malaxor. Mixerul este bun pentru turnarea rapidă a unor volume mari.
\u003d M / L x \u003d 881 / 902,5 \u003d 0,98 
\u003d QS x / I x b \u003d 0,039 kN / cm 2 f = 1,05;f =1,05*0,50=0,53kN/mn=0,95.
n=0,95
:\u003d QS x / I x b \u003d 44,85 * 153 / 826 * 0,9 \u003d 2,87 kN / cm 2c = 0,58Ry c \u003d 0,58 * 24 * 0,9 \u003d 12,53 kN / cm 2 (R s \u003d 0,58= 1,12 kN/cm2< R s y c =
2,87 кН/см 2 ;
прочность обеспечена.
= 25 kN/m 3) g grinzi =bh 
f = 0,35*0,6*25*1,1=5,7kN/m;n \u003d 0,95q \u003d 22,22 * 0,95 \u003d 21,11 kN / m
b 2 bh 0 2 \u003d 4789 / 1,95 * 0,9 * 35 * 55 2 \u003d 0,03
=0.79h 0 R s \u003d 4789 / (0,79 * 55 * 36,5) \u003d 3,02 cm 2
\u003d A s * 100 / bh 0 \u003d 30,2 * 100 / (35 * 55) \u003d 0,16%
Qb, min = 
b 3 (1+ f+ n)=R bt b 2 bh 0 \u003d 1,30 * 0,9 * 35 * 55 * 55 \u003d 147420N \u003d 147,42 kN,Capacitatea portantă a unei grinzi metalice cu o singură travă sub acțiunea sarcinilor concentrate și articulată pe suporturi
Interval / pas de instalare (în metri)
2,0
2,5
3,0
4,0
4,5
5,0
6,0
0,6
75x100
75x150
75x200
100x200
100x200
125x200
150x225
1,0
75x150
100x150
100x175
125x200
150x200
150x225
175x250
Încărcături , kg/rm. m
Secțiune transversală a grinzilor cu lungimea travei, metri
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
150
50x140
50x160
60x180
80x180
80x200
100x200
100x220
200
50x160
50x180
70x180
70x200
100x200
120x220
140x220
250
60x160
60x180
70x200
100x200
120x200
140x220
160x220
350
70x160
70x180
80x200
100x220
120x220
160x220
200x220
latimea traveiîn metri
Distanța dintre bușteniîn metri
Diametrul bușteanuluiîn centimetri
2
1
13
0,6
11
2,5
1
15
0,6
13
3
1
17
0,6
14
3,5
1
19
0,6
16
4
1
21
0,6
17
4,5
1
22
0,6
19
5
1
24
0,6
20
5,5
1
25
0,6
21
6
1
27
0,6
23
6,7
1
29
0,6
25
7
1
31
0,6
27
7,5
1
33
0,6
29
?
Anvergura 6 m. Nr. Grinda I la o treaptă, mm
Anvergura 4 m. Nr. Grinda I la o treaptă, mm
Anvergura 3 m. Nr. Grinda I la o treaptă, mm
1000
1100
1200
1000
1100
1200
1000
1100
1200
300
10
400
500
10
121
12
