Domáci HF prijímač so svietidlami inurl produkt. Jednorúrkový regenerátor, dvojrúrkový superheterodyn…

Prijímač je určený na príjem signálov z rádioamatérskych staníc pracujúcich telegraficky, telefonicky a na jednom postrannom pásme v rozsahoch 10, 14, 20, 40 a 80 m Krátkovlnný prijímač na lampách má 8 subpásiem. Každé subpásmo pokrýva frekvenčné pásmo 500 kHz. amatérske kapely 14, 20, 40 a 80 metrov každé zaberá jedno podpásmo a začiatok stupnice prijímača sa zhoduje so začiatkom rozsahu. Pásmo 10 m je rozdelené na štyri čiastkové pásma. Citlivosť prijímača s pomerom signálu k šumu 3:1 nie je horšia ako 1 μV. Selektivita susedného kanála je zabezpečená kryštálovým filtrom s premenlivou šírkou pásma. Prijímač používa filter, ktorý umožňuje potlačiť signály rušiacich staníc. Prijímač je napájaný striedavým napätím 127 alebo 220 V a spotrebuje maximálne 90 wattov.

Krátkovlnný elektrónkový prijímač je vyrobený podľa superheterodynného obvodu s dvojitou frekvenčnou konverziou. Schematický diagram je znázornený na obr. 1. Vstupná časť prijímača obsahuje RF zosilňovač na lampe L1 (6K4), prvý prevodník na lampe L2 (6Zh4) a prvý lokálny oscilátor na lampe 6Zh4 (L6). Frekvencia lokálneho oscilátora je stabilizovaná kremeňom. Lokálny oscilátor pracuje pri frekvenciách pod prijímaným signálom.

Keďže frekvencia lokálneho oscilátora je pevná, prvá medzifrekvencia sa mení z 2190 na 2690 kHz. Lokálny oscilátor je vyrobený podľa schémy s elektronickou komunikáciou. Obvody v anódovom obvode lampy L6 sú naladené na frekvenciu izolovanej kremennej harmonickej. Určité rozladenie týchto kontúr je možné upraviť výstupné napätie lokálny oscilátor. Frekvencie kremeňa Kv2-Kv9 a počty vybraných harmonických sú uvedené v tabuľke. jeden

V tej istej tabuľke sú uvedené frekvencie kremenného lokálneho oscilátora v prípade, že frekvencia lokálneho oscilátora je zvolená vyššia ako frekvencia prijímaného signálu.

Prvý frekvenčný menič je zostavený podľa schémy jednej siete. V jeho anódovom obvode je zahrnutý kapacitne viazaný pásmový filter (L15 L16 C26-C32). Šírka pásma tohto filtra je približne 25 kHz. Zvolená šírka pásma umožňuje eliminovať možné chyby pri spájaní druhého prevodníka a zaisťuje vysokú selektivitu v obrazovom kanáli. Druhý konvertor na lampe 6Zh4 (L3), rovnako ako prvý, je vyrobený podľa jednomriežkového obvodu s dvojokruhovým kremenným filtrom ako anódovou záťažou. Zmena šírky pásma prijímača v rozsahu od 0,5 do 2,5 kHz sa dosiahne súčasným rozladením obvodov kremenného filtra v rôznych smeroch vzhľadom na rezonančnú frekvenciu kremeňa Kv10.

Druhý lokálny oscilátor je namontovaný na lampe 6Zh4 (L7) podľa trojbodového obvodu s indukčnou väzbou. Dokáže plynulo naladiť v rámci frekvenčného pásma 2675-3175 kHz. Anódové napätie výbojky L7 je stabilizované pomocou zenerovej diódy SG4S (L15).

Signálne napätie z druhého obvodu L18 C38 C107 sa privádza do kaskády, vyrobenej na lampe 6N8S (L4). Tento stupeň je podbudený oscilátor a jeho obvod L19C43-C45 je zapnutý tak, že potláča signál rušiacej stanice. Ekvivalentný faktor kvality tohto obvodu je veľmi vysoký, čo umožňuje získať veľmi úzke pásmo potlačenia (50-200 Hz). Vďaka tomu je možné potlačiť rušiacu stanicu pracujúcu na frekvencii bezprostredne susediacej s frekvenciou prijímanej stanice. Pomocou kondenzátora C45 je obvod L19C43-C45 vyladený, takže frekvenciu potlačenia je možné jednoducho meniť. Odrušovací filter je možné vypnúť spínačom Vk2.

Po tejto kaskáde sa signál privádza do dvojstupňového zosilňovača druhého IF, vyrobeného na lampách 6K4 (L8 a L9). Prepnutím typu prevádzky P3 možno pripojiť diódový detektor telefónnych signálov na ľavej (podľa zapojenia) diódy svietidla 6G2 (L11) alebo zmiešavací detektor signálov CW a SSB na svietidle 6N8S (L10). na výstup druhého stupňa medzifrekvenčného zosilňovača. Na ľavej (podľa schémy) trióde tejto lampy je namontovaný sledovač katódy a na pravej strane frekvenčný menič. Ten druhý funguje nasledovne. Signálne napätie prijímanej stanice z katódového sledovača je privádzané na katódu zmiešavacej triódy a napätie tretieho lokálneho oscilátora je privádzané do siete cez katódový sledovač, zostavený na ľavej (podľa schémy) trióde. svietidla 6N8S (L13) a spínača P3. V dôsledku toho sa na odpore záťaže R45 uvoľní nízkofrekvenčné napätie. Induktor Dr3 spolu s kondenzátormi C88 a C88 tvoria filter, ktorý blokuje cestu kombinačných frekvencií meniča do nízkofrekvenčnej cesty prijímača.

Tretí lokálny oscilátor je vyrobený na pravej (podľa schémy) trióde žiarovky 6N8S (L13) podľa schémy s kapacitnou spätnou väzbou. Pravá dióda svietidla 6G2 (L11) slúži ako AGC detektor. Prijímač používa schému oneskoreného AGC. Napätie AGC sa privádza do riadiacich mriežok svietidiel L8 a L9. V prípade potreby je možné systém AGC deaktivovať prepínačom Vk1.

Okrem AGC má prijímač samostatné manuálne ovládanie zosilnenia pomocou potenciometrov R1 (HF zosilňovač) ​​a R59 (druhý IF zosilňovač). Záporné napätie do týchto potenciometrov je privádzané zo spoločného záporného obvodu usmerňovača a je stabilizované dvoma silikónovými zenerovými diódami D813 (D1D2) zapojenými do série.

LF zosilňovač je zostavený podľa jednocyklového obvodu a pracuje na trióde lampy 6G2 (L11) a lampe 6P6S (L12). Schéma ULF nemá žiadne funkcie. Sekundárne vinutie výstupného transformátora Tr2 je navinuté odbočkami, aby sa k nemu dali pripojiť vysokoodporové aj nízkoodporové slúchadlá. Pre objektívne posúdenie sily prijímaného signálu je v prijímači inštalovaný S-meter, ktorého indikátorom je mikroampérmeter typu M-494 s citlivosťou 100 μA. Stupnica S-metra je blízka logaritmickej. Zmenou polohy jazdca odporu R39 sa prístroj S-metra nastaví na nulu a odporom R37 sa nastaví citlivosť S-metra.

Na lampe 6Zh8 (L5) je namontovaný kremenný kalibrátor na kontrolu odstupňovania stupnice prijímača. Režim generátora je zvolený tak, aby harmonické jeho základnej frekvencie (1000 kHz) mali vysokú úroveň. Kalibrátor sa zapína tlačidlom Kn1.

Na napájanie anódových obvodov prijímača sa používa konvenčný celovlnový usmerňovač vyrobený na žiarovke 5Ts4S (L14).

Konštrukcia a detaily. Šasi prijímača je vyrobené z duralu hrúbky 2 mm. V suteréne prijímača sú tri tienené priehradky. Obsahujú obvody preselektora, RF zosilňovača, druhého a tretieho lokálneho oscilátora. Z priestoru, kde sú umiestnené detaily druhého lokálneho oscilátora, je na predný panel pod štrbinou privedený ladený kondenzátor C70 na nastavenie stupnice prijímača. Všetky obvody prijímača sú uzavreté v hliníkových clonách. Údaje všetkých cievok sú uvedené v tabuľke. 2.

V hornej časti podvozku sa nachádza tienená priehradka, v ktorej sú umiestnené detaily odrušovacieho stupňa. Os rotora kondenzátora C45 musí byť zvýšená izolačným materiálom, aby sa eliminovalo rozladenie drvivej kaskády z prístupu ruky operátora. Hlavná ladiaca jednotka C26C32C71 má nonius s dvoma krokmi spomalenia: 1:5 a 1:30. Jadro výstupného transformátora Tr2 je zostavené z dosiek Sh-16, hrúbka súpravy je 20 mm. Primárne vinutie tohto transformátora obsahuje 1600 závitov drôtu PEV 0,15 a sekundárne vinutie obsahuje 500 závitov drôtu PEL 0,25 s odbočkou od 73 závitov. Údaje výkonového transformátora Tr1 a filtračnej tlmivky Dp4 sú uvedené v tabuľke. 3.

Pred montážou prijímača je vhodné vopred namontovať všetky tlmivky na Q-meter.

Telo prijímača je vyrobené z pozinkovaného železa hrúbky 1 mm, pokryté kladivkovým smaltom Ladenie: Najprv nastavte tretí lokálny oscilátor, z ktorého chcete získať sínusové výstupné napätie. Na tento účel je osciloskop zapojený medzi anódu a katódu pravej (podľa obvodu) triódy lampy L13. Po zapnutí prijímača sa obraz krivky pozoruje na obrazovke osciloskopu a v prípade nevyhovujúceho tvaru je snímaný odpormi v mriežkovom obvode a anóde pravej triódy L13, až kým sa nedosiahne sínusové napätie. Napätie odobraté z katódy ľavej triódy tej istej žiarovky musí byť aspoň 10 V.

Potom sa nastaví zmiešavací detektor. Na tento účel je osciloskop pripojený k mriežke triódy lampy L11. Prepínač typu práce P3 musí byť v polohe „SSB, CW“. Signál s frekvenciou 485 kHz je privádzaný z GSS-6 do mriežky pravej (podľa schémy) triódy lampy L10. Frekvencia tretieho lokálneho oscilátora je nastavená tak, aby sa líšila o 1 kHz od frekvencie GSS. Nízkofrekvenčná krivka napätia pozorovaná na obrazovke osciloskopu musí zostať sínusová, keď sa úroveň napätia signálu GSS zmení o 20 dB. V opačnom prípade je potrebné zmeniť veľkosť napätia privádzaného do detektora z tretieho lokálneho oscilátora.

Druhé medzifrekvenčné zosilňovacie stupne sú naladené na frekvenciu 485 kHz obvyklým spôsobom. Kaskáda potlačenia rušiacich staníc je nastavená nasledovne. Otáčaním potenciometra R18 sa kaskáda samobudí. Zároveň by sa v telefónoch mal ozývať zvuk frekvenčných úderov generovaných stupňom potlačenia a tretieho lokálneho oscilátora. Kondenzátor C45 je umiestnený v strednej polohe a nulové údery sa dosahujú otáčaním jadra cievky L19. Ak stupeň potlačenia nepríde, hodnota R18 sa musí znížiť. Potom sa posúvač odporu R18 plynulo pohybuje, až kým údery nezmiznú. Tým sa dokončí kaskáda potlačenia.

Nastavenie druhého lokálneho oscilátora sa vykonáva pomocou heterodynového vlnometra.

Zmenou kapacity ladeného kondenzátora C70 je zabezpečené, že frekvencie generované lokálnym oscilátorom sú v rozsahu 2675-3175 kHz. Po vytvorení druhého lokálneho oscilátora začnú ladiť obvody C26 C27C28 a L16 C30 C31 C32. Na to je potrebné priviesť signál s frekvenciou 2190 kHz z GSS na riadiacu mriežku lampy L2 a nastaviť gombík bloku variabilných kondenzátorov C26 C32 C71 do polohy na stupnici prijímač "O kHz". Otáčaním jadier cievok L15 a L16 sa dosiahne maximálny výstupný signál. Nastavenie sa kontroluje na niekoľkých ďalších bodoch v rozsahu. Vytvorenie prvého lokálneho oscilátora spočíva vo výbere kremeňa a získaní rovnakého napätia rádovo 1-2V na všetkých rozsahoch. Hodnota napätia sa mení nastavením zodpovedajúcich obvodov v anódovom obvode lokálneho oscilátora.

RF obvody sú ladené v rozsahu 3,5 MHz ladenými kondenzátormi C1 a C15, 7 MHz - C2 a C18, 14 MHz - C5 a C16, 21 MHz - C4 a C20, 28 MHz - C7 a C17. V tomto prípade je gombík bloku kondenzátorov s premenlivou kapacitou preselektora C9 C22 nastavený do stredu stupnice zodpovedajúceho rozsahu. Nastavenie kalibrátora sa vykonáva v rozsahu 10 m. Výberom odporov R20 R24R23 je signál kalibrátora najviac počuteľný.

S-meter sa kalibruje nasledovne. Z GSS sa na vstup prijímača privádza signál s napätím 100 μV a na stupnici mikroampérmetra sa urobí značka. Potom sa urobia značky pri napätí 50,25 a potom po 5 mikrovoltoch.

Týmto sa uzatvára zriadenie krátkovlnného prijímača na lampách.

Trojsvietidlo trojpásmový prijímač krátke vlny

Sergey Belenetsky (US5MSQ) Lugansk, Ukrajina

Ja, rovnako ako mnohí moji rovesníci, som prišiel do rádia v čase masového používania tranzistorov a mikroobvodov a nemal som nič spoločné s dizajnom elektrónok. Záujem o rádiové trubice sa objavil pomerne nedávno, pred niekoľkými rokmi. Po strmhlavom ponorení sa do tohto, v skutočnosti pre mňa úplne neznámeho sveta komunikačných technológií lámp, najzaujímavejších a niekedy jedinečných dizajnových a obvodových riešení, som si s nadšením zaobstaral niekoľko obľúbených vojenských prijímačov éry lámp (R-309, R -311 , RPS a dlho skúšali a počúvali R-250M a M2, ale odmietli ich kúpiť). Bohužiaľ, pôvodne navrhnuté pre iné ciele a účely, napriek veľmi dobrej mechanike a klasickému obvodu sú nedostatočne prispôsobené na amatérske rádiové pozorovania v modernom vzduchu. Dôvodom bol predovšetkým nízky DR, nadmerný zisk, a teda veľmi veľký, jednoducho ohlušujúci, vlastný hluk prijímačov a nízka selektivita v susednom kanáli, čo je pre moderný vzduch úplne nedostatočné.

Ale čarovné čaro rádiových elektrónok nepúšťa a z dnešného hľadiska, odvrhnutia niektorých zastaraných kánonov, som chcel vytvoriť celkom jednoduchý domáci elektrónkový prijímač, ktorý poskytuje pohodlné počúvanie vzduchu.

Robiť dobrú mechaniku „na kolene“ je problematické, aspoň pre mňa, pretože. Úprimne povedané, som zbytočný mechanik, takže pri výbere okruhu som sa riadil existujúcim šasi zo starého trojtrubkového domáceho prijímača. Prijímač používa 6F12P výbojky, kombinované (trióda + pentóda), ktoré majú jedinečnú kombináciu parametrov - vysoká strmosť, nízka vlastná hlučnosť, zvýšená linearita CVC a zároveň sú pomerne úsporné z hľadiska tepla. Výsledok tohto nostalgického impulzu je popísaný nižšie.

Prijímač je určený na príjem jednostranných a CW signálov na troch najpopulárnejších amatérskych rádiových pásmach.

Hlavné technické vlastnosti:

Prevádzkové frekvenčné rozsahy, MHz ................................................... ...........3,5,7,14

Šírka pásma prijímacej cesty (v zmysle –6 dB), Hz ......... 300...3300*

Citlivosť, µV (signál/šum 10 dB), nie horšia ....................... 0,5 (14 MHz)

……………….1,0 (7 MHz)

……………..2,0 (3,5 MHz)

Selektivita susedného kanála, dB, pri frekvenčnom posune

nosná pri +4,9 kHz a -1,5 kHz, nie menej ako ................................... ......................60*

Koeficient pravouhlosti prietočnej frekvenčnej odozvy na úrovniach 6/60 dB......................2,2*

Rozsah nastavenia AGC, dB, ................................................... .......................... 38

Max. výkon nízkofrekvenčnej cesty pri zaťažení 8 ohmov, W, nie menej .... 0,3

Príkon spotrebovaný zo siete, W, nie viac ako ........................ 30

* - určené parametrami kremenného filtra (CF).

Schéma zapojenia prijímača je na obr.1. Ide o klasický superheterodyn s jedným frekvenčným prevodom. Na základe prvej lampy je vyrobený frekvenčný menič (pentóda VL1.2) so samostatným lokálnym oscilátorom (trióda VL1.1). Druhá lampa má jednostupňový IF (pentóda VL2.1) a zmiešavací detektor (trióda VL2.2). na treťom - jednostupňový ULF (pentóda VL3.2) a referenčný lokálny oscilátor (trióda VL3.1). Signál z antény je privedený na komunikačnú cievku L1 prvého okruhu dvojokruhového pásma PDF (cievky L1L2 a L3L4 s vypínateľnými pásmovými kondenzátormi, prepínač dosahu je zobrazený v polohe 40m) a z komunikačnej cievky L4, zbavený mimopásmového rušenia sa privádza k zaťažovaciemu odporu R4 a riadiacej mriežke zmiešavača VL1. Pre uľahčenie opakovania je trojpásmový PDF vyrobený podľa zjednodušenej schémy (iba na 2 cievkach) s externou kapacitnou väzbou medzi obvodmi a indukčnou väzbou (cez väzobné cievky) so zdrojom a záťažou. Takáto štruktúra s dostatočne vysokým IF (4-9 MHz) poskytuje nielen dobrú selektivitu rozsahu a potlačenie obrazového kanála, ale aj zvýšený útlm vo vzdialenej zóne, čo je tiež dôležité, najmä ak má vaša oblasť výkonné vysielanie LW, MW alebo VHF vysielače. PDF je optimalizovaný pre odpor antény 50 (75) ohmov a zaťaženie 1 kOhm. Jeho prenosový koeficient sa mení úmerne s frekvenciou, minimálne na pásme 80 m (0,8), maximálne na 20 m (2,0), čím sa do určitej miery kompenzuje zvýšenie hladiny hluku a rušenia ovzdušia na nízke pásma. Použitý spínací obvod rozsahu PDF so spínacími kontaktmi zapojenými do série umožňuje znížiť ich počet a v prípade potreby aj diaľkové (elektronické) ovládanie, možno ho realizovať len s 2 relé.

Zmiešavač je vyrobený podľa schémy s jednou mriežkou (so signálom GPA aplikovaným na katódu) na nízkošumovej pentóde VL1.2. Hodnota katódového odporu R7 je zvolená tak, aby bol pracovný bod posunutý k spodnému ohybu anódovej mriežky CVC (približne 1,7 + -0,2 V). Na získanie maximálnej strmosti prevodu (približne ¼ Smax) sa amplitúda napätia GPA musí rovnať napätiu predpätia katódy a efektívne napätie (ktoré nameriame voltmetrom) je zodpovedajúcim spôsobom 1,41-krát menšie, t.j. približne 1,2-+0,15Veff. Úroveň vlastného hluku prvého meniča je približne 0,3 μV (to je súčet približne rovnakého príspevku hluku samotného mixéra a GPA, vyrobeného na trióde s nízkym šumom), čo zodpovedá citlivosti 0,9 μV (pri c/šum = 10 dB). Na získanie danej hodnoty - aspoň 0,5 μV z anténneho vstupu, čo je viac než dosť aj na dosah 20 m, sa koeficient prenosu PDF volí asi 2x, už sa to neoplatí, inak citeľne stratíme v odolnosť proti hluku. Napríklad, ak použijeme úplné zahrnutie výstupného obvodu PDF, získame citlivosť asi 2-krát (6dB), ale stratíme DD2 asi 4 (12dB) a DDZ 8-krát (18dB) , čo je pre moderné preťažené nízkofrekvenčné rozsahy vysoko nežiaduce.

GPA na trióde VL1.1 je vyrobený podľa indukčnej trojbodovej schémy založenej na vysoko stabilnej cievke L5. Vzhľadom na vysokú strmosť lampy sa ukázalo, že je možné aplikovať nie úplné pripojenie mriežky k obvodu, ale k odbočke cievky L5, čo znižuje destabilizačný účinok lampy a je priaznivé pre zvýšenie frekvenčná stabilita. Frekvenčné ladenie sa vykonáva kondenzátorom s premenlivou kapacitou C13 (CPE), ktorého rozsah zmeny kapacity je obmedzený a je nastavený rozsahovými rozťahovacími kondenzátormi (pri 20 m rozsah C6, C18, pri 40 m - C1, C17 a 80 m - C2, C3). Schéma spínania napínacích kondenzátorov, ktoré som si vybral, je pre oko trochu nezvyčajná (rozsahy, za ktoré sú zodpovedné za pokládku, sú v diagrame označené modrou farbou), ale umožňuje znížiť trčanie a zlepšiť frekvenčnú stabilitu, pretože . pri prepínaní rozsahov zostáva značná časť kapacity slučky pripojená trvalo.

Záťaž meniča tvorí rezonančný transformátor Tr1C25, ktorý plní viacero funkcií - predbežný výber užitočného signálu, galvanické oddelenie a prispôsobenie veľkého výstupného odporu meniča na pentóde s kremenným filtrom (CF). Výstup CF je v súlade s relatívne veľkým vstupná impedancia IF VL2.1 cez rezonančný transformátor Tr2C28. Vďaka tomu je v našom prijímači možné použiť a optimálne zladiť takmer akýkoľvek kremenný filter, domáci alebo priemyselný.

Pozrime sa na tento bod bližšie. Na zabezpečenie stabilnej prevádzky (zosilnenia) UHF / UHF by rezonančné odpory v anódových a mriežkových obvodoch nemali prekročiť určitú hodnotu, ktorá závisí predovšetkým od pomeru priechodnej kapacity k sklonu v pracovnom bode CVC. konkrétnu lampu. Viac podrobností o teórii stability a metódach návrhu pre kaskády UHF / UHF sú popísané v mnohých referenčných knihách a učebniciach o rádiových prijímačoch, s ktorými sa môžete zoznámiť, ak si to želáte, ale použijeme hotovú tabuľku (pozri prílohu) , ktorý udáva prípustné záťažové odpory pre obľúbené svietidlá a prevádzkové frekvencie.

Ako vidíte, pre pentódu 6F12P na frekvencii 5 MHz by odpor v mriežkových a anódových obvodoch nemal prekročiť 3,7 kOhm. Vyberáme s rezervou - 3 kOhm.

Pre konvertor sa rezonančné frekvencie mriežkových a anódových obvodov spravidla výrazne líšia, takže hodnota zaťaženia anódy môže byť zvolená mnohokrát alebo dokonca rádovo viac. Vyberieme si 12kΩ a tu je dôvod. Konštrukčný faktor kvality cievky v závislosti od rámu a kvality jadra môže byť v rozsahu od 60 do 160, a preto je rezonančný odpor obvodu vopred nepredvídateľný a môže sa značne líšiť (niekoľkokrát ) z vypočítaného. Napríklad pri indukčnosti 6,4 μH a IF 5,047 MHz môže byť rezonančný odpor od 12 do 32 kOhm - to bude výstupný odpor meniča (výstupný odpor pentódy je stovky kOhm a môže byť ignorované v našich výpočtoch). Takže s akou hodnotou by sa mal CF upraviť, ak je hodnota tohto odporu nepredvídateľná? Tu, aby sme zabezpečili dobrú opakovateľnosť návrhu, vypočítame KF prispôsobovací obvod a zvolíme výstupný odpor meniča (v skutočnosti rezonančný odpor anódového obvodu) čo najmenší vo výrobe, a ak je cievka získaná s vyššieho kvalitatívneho faktora zabezpečíme v obvode bočníkový obvod Tr1C25 rezistor R32, ktorým je v prípade potreby možné eliminovať rozptyl a optimalizovať prispôsobenie CF. Rovnakú funkciu (privedenie odporu mriežkového obvodu Tr2 a anódového odbočovača Tr3 na vypočítané 3 kOhm, čo, pripomínam, zabezpečuje stabilnú prevádzku nášho IF) vykonávajú R31 a R33. Ako Tr1,2,3 som použil IF transformátory rovnakej konštrukcie, navinuté na SB-12a - slučkové cievky 16 závitov PEV 0,17-0,25, umiestnené v dvoch sekciách trojdielneho štandardného rámu, komunikačná cievka -8 závity PELSHO, vinuté v tretej sekcii (to všetko pre spoľahlivú izoláciu od vysokonapäťových anódových obvodov).

V tomto obvode je možné použiť akékoľvek vlastné alebo priemyselné CF pri frekvenciách od 4 do 10-12 MHz s charakteristickým odporom od desiatok ohmov do niekoľkých kΩ. Aby ste to dosiahli, musíte prepočítať IF obvody na vašu frekvenciu a určiť stupeň zahrnutia (počet závitov spojovacej cievky) vášho KF do anódového obvodu zmiešavača Tr1 a mriežkového obvodu IF Tr2.

Ešte raz zdôrazňujem, že rozhodujúcim faktorom pre kaskády UHF / UHF je podmienka zabezpečenia stabilného zosilnenia, preto rezonančné odpory anódových a mriežkových obvodov UHF vyberáme z platne v závislosti od hodnoty IF, a pre mixér asi 10-12 kOhm. Toto budú pôvodné údaje. Charakteristický odpor IF obvodov (ide o indukčný alebo kapacitný odpor slučkovej cievky a kondenzátora pri rezonančnej frekvencii) je žiaduce zvoliť blízko 200 ohmov, pre ktoré sú uvedené hodnoty kapacity slučky a indukčnosti v diagrame pre 5,047 MHz IF sa musí zmeniť nepriamo úmerne vašej IF frekvencii. Miera zaradenia CF do okruhu, t.j. pomer počtu závitov slučkovej cievky k spojovacej cievke sa rovná druhej odmocnine pomeru vypočítaného slučkového odporu k charakteristickému odporu KF. Veľmi jednoduchá aritmetika. Niekoľko praktických príkladov

1. V mojom prípade bol použitý hotový priemyselný KF na 5,047 MHz, ktorý má charakteristickú impedanciu 3 kOhm. Za predpokladu, že odpor anódového obvodu zmiešavača je 12 kOhm, určíme, že pomer počtu závitov spojovacej cievky je ½. Cievka slučky 6,4 μH má teda 16 závitov (jadro SB12a). spojovacia cievka by mala mať 8 závitov. Sieťový obvod s 3 kΩ môže byť pripojený priamo k CF bez spojovacej cievky.

2. Prepočítajme obrysy na obľúbenú frekvenciu PAL (8865 kHz), zameriame sa na KF vyrábané AVERS (pri vlastnoručne vyrobených je poradie odporu rovnaké). 8-čipový CF má vstupnú/výstupnú impedanciu približne 240 ohmov. Podľa tabuľky určíme, že pre 9 MHz IF odpor mriežky a anódových obvodov IF nemôže presiahnuť 2,8 kOhm. Akceptujeme s malou rezervou 2,5 kOhm a anódové zaťaženie mixéra je -10 kOhm. Kapacita a indukčnosť slučky sa musia znížiť o 8,865 MHz / 5,047 MHz = 1,75 krát, t.j. pri IF \u003d 8865 kHz by mala byť indukčnosť cievky \u003d 3,6 μG (13 zapnutí SB-12a), zatiaľ čo kondenzátor je 82 pF (zvyšok sa pridá montážnymi kapacitami a výstupnou kapacitou lampy) . Teraz vypočítajme cievky spojky transformátora: pre Tr1, koreň (10 kOhm / 240 Ohm) \u003d 6,5, t.j. spojovacie cievky by mali mať 13 / 6,5 = 2 otáčky a pre koreň Tr2 (2,5 kOhm / 240 Ohm) \u003d 3,2, t.j. spojovacie cievky by mali mať 13 / 3,2 = 4 otáčky.

3, Máme doma vyrobený štvorkryštálový CF na frekvencii 5,25 MHz, ktorý má Rf \u003d 490 ohmov, podobný tomu, ktorý sa používa v. V tomto prípade zostávajú hodnoty obrysových prvkov rovnaké a pomer počtu závitov spojovacích cievok pre 1. IF transformátor sa rovná koreňu (12 kOhm / 490) = 5-krát a pre druhý IF transformátor sa rovná koreňu (3 kOhm / 490) = 2,5 krát.

Filtrovaný signál z výstupu KF cez zodpovedajúci mriežkový obvodový transformátor Tr2C28 sa privádza do prvej mriežky IF, vyrobenej na pentóde VL2.1 podľa štandardného obvodu s OK. Režim podľa priamy prúd sa nastavuje automaticky v dôsledku poklesu napätia na katódovom rezistore R13 (katódové auto-bias), ktorého hodnota je zvolená tak, aby poskytoval anódový prúd rádovo 11-13mA. Ako anódová záťaž bol použitý rezonančný rezonančný transformátor Tr3S36 (napäťový faktor 2), ktorý umožnil zvýšiť napätie signálu na vstupe detektora rovnako 2-krát s odporom anódovej záťaže obmedzeným na 3 kΩ.

Detektor na trióde VL2.2 je tiež vyrobený podľa schémy jednomriežkového mixéra s prívodom na katódu striedavé napätie referenčný generátor. Signál generátora sa dodáva cez kondenzátory C37 a C38 zapojené paralelne. Je to spôsobené tým, že v obvode zmiešavacieho detektora nepôsobia len signály IF, ale aj signály LF. V druhom prípade katódový rezistor R19 tvorí OOS, ktorý znižuje zisk pri nízkych frekvenciách 2-3 krát, preto je pri nízkych frekvenciách R19 posunutý elektrolytickým kondenzátorom s dostatočne veľkou kapacitou (cez tlmivku L6 , ktorý je žiaduce navinúť na krúžok s priemerom 7-10 mm s priepustnosťou 1000-2000, pre IF 5 MHz stačí 15-20 otáčok, pre 500 kHz - 2-3 krát viac).

Referenčný frekvenčný kremenný oscilátor je vyrobený na trióde VL3.1 podľa štandardného kapacitného trojbodového obvodu. Typ reaktivity (kondenzátor alebo indukčnosť) zapojený do série s kremeňom sa volí pre konkrétny kremeň, aby sa dosiahla požadovaná frekvencia generovania. Pre moju kópiu kremeňa (ktorú som podkopal na frekvenciu asi 5046 kHz) bola potrebná kapacita rádovo 80 pF, aby som sa posunul na nižší sklon frekvenčnej odozvy CF.
V skutočnosti, kde a ako zapnúť ladiaci prvok, nie je rozhodujúce - môže byť v sérii s kremeňom, ale aj paralelne s ním alebo s jedným z kondenzátorov kapacitného deliča. Keď je kondenzátor zapojený do série, napätie cez kremeň bude väčšie v pomere k koeficientu. delenie kapacitného deliča (spravidla 3-5 krát, ale môže to byť aj viac, t.j. VF napätie na kremeni môže dosiahnuť 5-7 Veff), nie každý kremeň vydrží (moderné malé dovážané sú v tomto ohľade obzvlášť dôležité) a zachovať si stabilitu, preto som uprednostnil druhú možnosť.

Užitočný signál izolovaný v anódovej záťaži R22 sa cez dvojčlánkový dolnopriepustný filter C40R25C41 s medznou frekvenciou asi 3 kHz privádza na vstup jednostupňového ULF, vyrobeného na pentóde VL3.2 podľa typický obvod zosilňovača výkonu transformátora.

Ako výstupný transformátor môžete použiť takmer akýkoľvek výstupný transformátor z domácich trubicových prijímačov a televízorov, ktoré majú spravidla koeficient. transformácia rádovo 30-40 krát, a reproduktor s odporom aspoň 8 ohmov (najlepšie 16 ohmov). Existujú tri dôležité body v prospech reproduktora s väčším odporom -
1. Zosilnenie napätia ULF Kus=S*Ktr*Rn, t.j. sa zvyšuje priamo úmerne s odporom zaťaženia.

2. Neskreslená amplitúda napätia na pentódovej anóde je asi 100V pri amplitúde prúdu asi 12-13mA, t.j. pri realizácii maximálneho DD ULF musí byť odpor anódovej záťaže minimálne 8 kOhm.
3. Spodná hranica frekvenčnej odozvy domácich výstupných transformátorov pri menovitom zaťažení (so štandardnými reproduktormi, ktoré majú spravidla odpor 4-6 ohmov) je asi 63-80 Hz, zvýšenie záťažového odporu (reproduktor) o 2-4 krát od nominálnej zvýši medznú frekvenciu na 160 -300Hz, čo je vítané pre pripojený prijímač.

Výstupné vinutie transformátora Tr4 je paralelne zapojené s nízkoodporovým (prípustným v rozsahu 100-500 ohmov) premenlivým odporom regulátora hlasitosti a odporom R27, ktorý stabilizuje zaťaženie transformátora na hornej hodnote maximálne 25 ohmov. , čo je potrebné na udržanie spodnej medznej frekvencie transformátora na prijateľnej úrovni pri nižšej (podľa schémy) polohe motora R28.

AGC je vyrobený podľa najjednoduchšej schémy založenej na diódovom detektore VD1, VD2 so zdvojnásobením riadiaceho napätia zápornej polarity, ktoré je privádzané cez horný výstup rezonančného transformátora Tr2 podľa schémy do prvej mriežky VL2.1 IF. Napriek tomu, že ide o pentódu s krátkou charakteristikou, hĺbka nastavenia sa ukázala byť asi 38-40 dB (málo, ale šetríte uši!), Začiatok prevádzky je asi 25 μV (S8). Pri 3mV na anténnom vstupe je IF takmer úplne uzavretý, ale nedochádza k viditeľnému skresleniu signálu až do úrovní vstupného signálu cca 10-15mV, t.j. Ukázalo sa, že DD signálu vo vnútri priepustného pásma je asi 90 dB - veľmi dobrý výsledok.

Zdroj. Je žiaduce stabilizovať napájacie napätie prijímača (anóda a vlákno). To umožní získať dobrú stabilitu frekvencie GPA, radikálne vyriešiť problém pozadia, ale, a to je tiež dôležité, zabezpečiť stabilné režimy lampy, čo znamená ich normálnu prevádzku a životnosť, keď sa sieťové napätie mení v priebehu široký sortiment, ktorý nie je v našich podmienkach ničím neobvyklým, najmä v zimný čas. Moderné komponenty umožňujú vytvárať efektívne, spoľahlivé a zároveň celkom jednoduché obvodové a kompaktné konštrukčné riešenia pre anódové a vláknové stabilizátory.

Napájací obvod je znázornený na obr. Anódový stabilizátor je vyrobený na vysokonapäťových tranzistoroch s efektom poľa VT2, VT3. Riadiaci tranzistor je zapojený podľa obvodu s OI, čo poskytuje nielen veľké zosilnenie v riadiacej slučke, a teda dostatočne veľký stabilizačný faktor (asi 150), ale aj veľmi malý prípustný úbytok napätia na riadiacom tranzistore. (asi 0,5V), čo viedlo k jeho relatívne vysokej účinnosti a hospodárnosti.

Rezistor R31 privádza záporné otváracie napätie do brány VT3, čím sa stabilizátor v okamihu zapnutia uvedie do prevádzkového režimu. V počiatočnom momente je zenerova dióda VD8 zatvorená a posunovací efekt záťažových obvodov je prerušený diódou VD7, ktorá zaisťuje spoľahlivé spustenie stabilizátora s pomerne vysokým odporom odporu R1 (1MΩ) a súčasne prakticky nezhoršuje parametre stabilizátora, pretože v prevádzkovom režime je prúd cez tento odpor účinne uzavretý nízky diferenciálny odpor otvorenej zenerovej diódy VD8.

Tranzistory sú proti preťaženiu chránené jednak hradlovým napätím (pre VT2 - VD9R38, pre VT3 - VD10R33), jednak prúdom (obvod VD9R38VT2 tvorí spolu s R35 klasický stabilizátor prúdu, s prvkami naznačenými v schéme je limit prúdu nastavený na asi 200 mA - určené ako Ik.z [A]. = 4,5V / R35 [ohm] a dá sa ľahko zmeniť podľa vašich potrieb, napríklad pri 47 ohmoch bude prúdový limit asi 100 mA), vďaka čomu je tento stabilizátor má veľmi vysokú spoľahlivosť a zároveň je samozrejme chránený proti nadprúdu a skratu. a usmerňovač so sieťovým transformátorom. Maximálny výstupný prúd stabilizátora je určený len prípustným rozptylovým výkonom VT2 a pre zachovanie spoľahlivosti ho treba zvoliť tak, aby priemerný rozptýlený výkon nepresiahol polovicu (lepšie ako tretinu) maximálneho prípustného. Napríklad pre IRF710 Pmax = 36W bude v našom zapojení napätie usmerňovača cca +175V, pri výstupe +140V je úbytok napätia na tranzistore 35V, t.j. maximálny výstupný prúd je možné nastaviť nie viac ako 0,5A. ak potrebujete viac, vložíme ďalší tranzistor, takže s IRF740 (125W) je možné zvýšiť prúd o 1,5A (predpokladá sa, že usmerňovač je schopný dodať taký prúd).

Výstupné napätie je určené súčtom napätí zenerových diód VD8, VD11, presnejšie Ustab \u003d Uvd8 + Uvd11 - 1 ... 2v (otváracie napätie BSP254a). Na získanie + 140 V sú prijateľné akékoľvek sady zenerových diód, ktoré poskytujú požadované množstvo napätia. Ak ich je niekoľko, musia byť rozdelené do skupín, ktoré poskytujú približne rovnaké stabilizačné hodnoty (70v + -30v). Skupina s nižšou hodnotou stabilizačného napätia by sa mala použiť ako VD8 a s väčšou - VD11.
Hodnota rezistorov nastavenia prúdu je zvolená tak, aby sa znížil rozptýlený výkon na základe zabezpečenia toku prúdu zenerovou diódou o 1-2mA viac ako je minimálny stabilizačný prúd, pričom R32=Uvd11/(IminVD8+1 ..2mA) a R39=Uvd8/(IminVD11+1..2mA).
Tu môžete použiť široko používané Zenerove diódy radu D816, D817, napríklad pre 140V D817G + D816G, ale ak plánujete umiestniť hlavnú časť napájacích prvkov na dosku plošných spojov, mali by ste si kúpiť malé Dimenzované Zenerove diódy radu KS (alebo podobné importované) - sú vhodnejšie na plošné zapojenie ako séria D816,D817. Pre 140V, okrem toho, čo je uvedené v schéme, ešte jeden dobrá možnosť KS568 + KS582, ale môžu to byť aj reťazce niekoľkých ďalších podobných KS539,547,551,591,596, ktoré spolu dávajú požadovaných 140V, napríklad KS568v (VD8) a KS568v + malá zenerova dióda typu D814D (VD KS5115a).

Výberom týchto zenerových diód môže byť stabilizátor naladený na takmer akékoľvek napätie v rozsahu od +12 do +200 a ešte viac (maximálne napätie z usmerňovača, ktoré je možné použiť na tento stabilizátor, je určené prípustným napätím pre VT3 tranzistora a pri zachovaní vysokej spoľahlivosti pre BSP254 indikovanej na obvode nesmie prekročiť + 250 V. Minimálny úbytok napätia na riadiacom tranzistore je 0,5 V + amplitúda zvlneného napätia, čo je zvyčajne niekoľko voltov, t.j. pri stabilnom sieťovom napätí môže horná hranica výstupného napätia dosiahnuť + 240 V). Takmer ekvivalentnou možnosťou na nahradenie vysokonapäťového tranzistora s efektom poľa BSP254 p-kanálom v anódovom stabilizátore je bipolárny BF421, BF423 (lacný - 8 centov každý).

Akýkoľvek IRF7xx, IRF8xx môže byť použitý ako VT2. S nižším napätím usmerňovača (nie viac ako 200 V) IRF6xx. Vývod regulačného tranzistora VT2 je napojený na spoločný vodič, takže nevyžaduje samostatný izolovaný chladič a možno ho použiť ako chladič kovového šasi.

doska plošných spojov PSU

Stabilizátor napätia vlákna + 6,3 V sa vyrába aj na tranzistoroch s efektom poľa VT1, VT4 podľa rovnakej štruktúry. Ukázalo sa však, že obvod je oveľa jednoduchší ako predchádzajúci, pretože neexistujú žiadne napätia nebezpečné pre bránu a nie sú potrebné vhodné ochranné prvky a použitie p-n prechodu a nenulového počiatočného prúdu ako tranzistor s riadiacim poľom eliminoval potrebu štartovacieho obvodu. Napriek výnimočnej obvodovej jednoduchosti má tento stabilizátor celkom slušné parametre: stabilizačný koeficient cca 150, teplotná a časová stabilita nie je horšia ako 0,1% (možno lepšie - na 3 hodiny pozorovania pri záťaži 1,5A - môj laboratórny PSU už nepovoľuje - napätie je takmer nezmenené - iba periodicky bliká v rozmedzí + -3 ... 5 mV posledná (štvrtá) číslica môjho B7-16), veľmi nízky výstupný odpor (nie viac ako 0,05 ohm - to je s IRF510 a pri IRF540 to bude ešte menej) , ale hlavné je, že maximálny výstupný prúd tohto stabilizátora je obmedzený iba výkonom zdroja energie a schopnosťami regulačného tranzistora. Napríklad, ak vložíte IRF540 (alebo podobný, ako IRFZ44, IRFZ48 atď.), môžete jednoducho napájať legendárny UW3DI-1 so stabilizovaným teplom. Zároveň nie je potrebný ani samostatný žiarič pre regulačný tranzistor (samozrejme puzdro alebo šasi je kovové). Nainštaloval som IRF540. Pri takomto tranzistore je žhaviaci stabilizátor aj napriek chýbajúcej prúdovej ochrane vo všeobecnosti nezničiteľný - toto bolo náhodne odskúšané v praxi (ahoj!) - pri testovaní som omylom dal kvapku spájky medzi spoločný vodič a + 6,3V, úplný skrat. Na minútu všetko fungovalo v tejto forme - kým som si neuvedomil, čo sa stalo a prečo sa anódové napätie náhle znížilo (asi + 30 V). Všetko je živé, tranzistor je sotva teplý, len transformátor sa trochu zahrial.

Výstupné napätie je určené súčtom napätí Uout=Uvd12+Uvd13+Uvt1 (medzné napätie VT1). Jej nastavenie spočíva v nastavení potrebného výstupného napätia - zhruba výberom zenerovej diódy na požadované napätie (môže byť z viacerých - teda zenerovu diódu 5,1V som nenašiel a diódu som dal do priameho zapojenia do série s KS147A) a presne (v rámci desatín voltu) trimerový odpor R4. Ako VT1 môžete použiť KP103 s akýmkoľvek písmenom a medzným napätím nie väčším ako 2,5 V, z dovážaných - J (SST) 177. Minimálny pokles napätia na riadiacom tranzistore VT4 v stabilizačnom režime je približne 0,5 V (1,5 A, IRF510), ale pozoruhodné je, že pri ďalšom poklese vstupného napätia sa stabilizátor nevypne, zostáva v činnosti. , iba výstupné napätie je o niečo menšie ako vstupné napätie (o saturačné napätie poľa, približne 0,1-0,2V) - to znamená, že žiarovky budú fungovať normálne, aj keď je vstupné napätie nižšie ako menovité. Zároveň, akonáhle vstupné napätie stúpne na + 6,8 V, stabilizátor automaticky prevezme svoju prácu. Ako VD3, VD4, na zníženie strát, je žiaduce použiť Schottkyho diódy, navrhnuté pre maximálny prúd 3-5 krát väčší ako pracovný (napríklad 1N5820-22. SR5100 atď.) - tým sa znížia straty napätia na usmerňovacích diódach. Pretože napäťová rezerva usmerňovača (so štandardným vinutím vlákna) je malá, má zmysel tu súťažiť aj o desatiny voltu, to zabezpečí normálnu činnosť stabilizátora pri nižšom sieťovom napätí, čo nie je v žiadnom prípade neobvyklé v zime.
Na diódy VD5, VD6 a kondenzátor C52 je namontovaný +14V usmerňovač na napájanie pomocných obvodov (napájanie relé, digitálna stupnica atď.).

Konštrukcia a detaily. Autorská verzia prijímača, ktorej fotografia je zverejnená na fóre, je namontovaná na šasi zo starého trojtrubkového prijímača pre domácnosť a väčšina častí zdroja je umiestnená na doske plošných spojov s rozmermi 80x80 mm. 3, a na strane tlačených vodičov na Obr. 4 je znázornený výkres. Vďaka malému zosilneniu v RF / IF cestách nie je prijímač náchylný na samobudenie, stačí kaskády usporiadať do radu a zbytočne dlhé RF spojenia sú vylúčené. Preto je v dizajne možná veľká voľnosť a viacerí kolegovia, ktorí prijímač opakovali, sa k tejto problematike kreatívne postavili. Krásne a veľmi štýlovo vyzerá prijímač od Nikolaja Shcherbaka (Lörrach, Nemecko), ktorého fotografia je na obr. 5.

V PDF sú použité rámiky z rozšírených IF obvodov (farebných blokov) farebných televízorov 3 (4) generácie s priemerom 7,5-8,5mm s karbonylovým ladiacim jadrom typu SCR. L2, L3 sú navinuté dookola a obsahujú 18 závitov PEV 0,17-0,25. Horný koniec slučkovej cievky je uzemnený a v jej blízkosti sú hromadne navinuté komunikačné cievky - L1 obsahuje 3 závity, L4 - 9 závitov drôtu akéhokoľvek typu s rovnakým priemerom 0,17-0,25. V prípade absencie takýchto rámov z HF cievok alebo 10,7 MHz IF obvodov bude, samozrejme, potrebné upraviť počet závitov, aby sa získala indukčnosť rádovo 2,3 μH. GPA používa hotovú cievku L1-18 z vojenskej rádiostanice R-123 s indukčnosťou asi 1,6 μH. Obsahuje 12 závitov na keramickom ráme s priemerom 18 mm a je uzavretý v mosadznom zástene s priemerom 39 mm. Závitníky sa vyrábajú z 3 a 9 otáčok. V skutočnosti hodnota indukčnosti nie je kritická a môže byť v rozsahu 1-3 μH. Pre získanie dobrej frekvenčnej stability je dôležitejšia kvalita cievky, preto ak je to možné, je žiaduce použiť niečo podobné ako vo vojenskom priemysle - na keramiku. A špecifické hodnoty rozťahovacích kondenzátorov pre existujúce KPI a špecifickú indukčnosť cievky je možné vypočítať pomocou jednoduchej dosky Kontur3S.
Filter hluku C48, L7, C49 (z počítačových zdrojov). Pri nezávislej výrobe odrušovacieho filtra môžu byť kondenzátory C48, C49 kovové papierové, filmové, kovové fólie (z domácich napríklad série K40-xx, K7x-xx, importované MKT, MKP atď.) s kapacitou 10-22nF pre prevádzkové napätie minimálne 400V. Cievka je vyrobená na feritovom krúžku s priemerom 16-20 mm s priepustnosťou menšou ako 2000 s dvojitým drôtom v dobrej izolácii (tenký MGTF, telefón alebo "počítač" krútený pár atď.) - 20-30 otáčok .

Namiesto TAN1 je možné použiť akýkoľvek unifikovaný alebo z iného transformátora, ktorý poskytuje požadované napätie podľa striedavý prúd(125-150v pri prúde aspoň 80mA a 2x6,3 pri prúde aspoň 0,8A). Diódový mostík Br1 môže byť akýkoľvek, ktorý umožňuje spätné napätie najmenej 300 V pri prúde viac ako 100 mA, napríklad domáci KD402-405, importovaný 2W10 atď., Doska poskytuje možnosť inštalácie samostatných diód typu 1 namiesto mosta N 4007 atď.

Pevné odpory malých rozmerov radu MLT, MT alebo podobných dovážaných odporov, navrhnuté pre rozptylový výkon nie menší, ako je uvedené na diagrame. Vysokonapäťové blokovacie kondenzátory - sľudové KSO alebo SGM, pre IF 500 kHz môžete pokojne použiť moderné fólie, metalízy zo série K7x-xx alebo podobné importované MKT, MKR a pod., ale neviem ako. správať sa pri frekvenciách 5-9 MHz musíte vyskúšať - aj keď bolo pár návrhov, kde sa používali na blokovanie vysokonapäťových RF obvodov len tak. Keramické slučkové kondenzátory sú nevyhnutne termostabilné (s nízkym teplotným koeficientom kapacity (TKE) - skupiny PZZ, M47 alebo M75) KD, KT, KM, KLG, KLS, K10-7 alebo podobné dovážané (disk oranžový s čiernou bodkou resp. viacvrstvové s nulovou TKE - MP0). Elektrolytické kondenzátory akéhokoľvek typu sa dovážajú v malých rozmeroch pre prevádzkové napätie aspoň také, ktoré je uvedené na diagrame. Ladiaci kondenzátor C13 - najlepšie so vzduchovým dielektrikom s maximálnou kapacitou aspoň 240pF. Užitočné je vybaviť ho aspoň najjednoduchším noniusom so spomalením 1:3 ... 1:10.

Ostatné požiadavky sú uvedené v popise.

Obvodová doska prijímača

Založenie prijímač začnite napájaním. Po skontrolovaní správnej inštalácie vykonávame prvé zaradenie bez zaťaženia. Ak sa výstupné napätia pri voľnobehu výrazne líšia od požadovaných, zenerove diódy sa vyberú presnejšie, ako je uvedené vyššie. Skontrolujte nosnosť stabilizátorov. Krátkym pripojením odporu 1,5kΩ so stratovým výkonom aspoň 2W do obvodu + 140V zabezpečíme, že výstupné napätie nekleslo o viac ako 2-3V. Na výstup stabilizátora vlákna pripojíme drôtový odpor 5,1 ohm s výkonom aspoň 5W a trimrom R34 nastavíme výstupné napätie na 6,25-6,3V.

Potom k nemu pripojíme prijímač a skontrolujeme, či sú režimy lampy pre jednosmerný a striedavý prúd v súlade s tými, ktoré sú uvedené v diagrame. Tu venujte pozornosť dôležitému bodu. V dnešnej dobe nie je ľahké nájsť nové žiarovky 6F12P. Masívne sa používali vo farebných televízoroch radu 700, ktoré sú v prevádzke už desiatky rokov, a hoci je 6F12P na našich „blších“ trhoch neúrekom, spravidla sú s veľmi silnou stratou katódovej emisie. Kondicionované žiarovky 6F12P je vhodné vybrať priamo v zostavenom prijímači ich inštaláciou do zásuvky VL3 a riadením poklesu jednosmerného napätia na katódovom odpore pentódy VL3.2 (tento kontakt som dokonca vyviedol ako samostatný konektor - na obrázku je vidno jeho šasi - modrý drôt, na tomto mieste nie sú žiadne striedavé napätia, preto nehrozia žiadne zdvihy). Svietidlá možno považovať za podmienené, ak je toto napätie aspoň 0,75 V.

Prijímacie zmiešavače pracujú bez sieťových prúdov. Hodnota jednosmerného napätia na katódach oboch zmiešavačov sa meria odpojenými väzbovými kondenzátormi s lokálnymi oscilátormi a volí sa v prípade potreby katódovým odporom a premenná je optimálna - 1Veff (volí sa v GPA výberom odbočky cievky alebo pomerom kapacít vo vrtuli a v prípade potreby, ak to nie je možné (napríklad konštrukčné cievky sú hermeticky utesnené tienidlom) v malom rozsahu možno nastaviť výberom anódových rezistorov), ale je celkom prijateľné 0,6 - 1,2 Veff.

Režimy mixéra v mojom prijímači sú nasledovné - konštantné na katóde VL1.2 + 1.6V, napätie GPA v tomto bode je 40m (1.05Eff), 20m (0.72Veff) a 80m (0.65Veff)
konštanta na katóde VL2,2 + 1,0V, napätie propornika 0,8 Veff (príliš veľa, samozrejme, detektor pracuje s malým mriežkovým prúdom (na oscilograme je viditeľné mierne sploštenie v spodnej časti sínusu), ale v tomto prípade to nie je kritické).
Jednosmerné napätie sa meralo digitálnym multimetrom s odpojenými lokálnymi oscilátormi a premenné napätia sa merali trubicovým voltmetrom VK7-9. Pri absencii priemyselného voltmetra možno na ovládanie striedavého napätia použiť jednoduchý detektor germánových diód. Ďalšia úprava je celkom tradičná a dobre popísaná v rádioamatérskej literatúre. Preto stručne popíšeme hlavné etapy.

Pri fungujúcom ULF by dotyk mriežky (kolík 6) VL3.2 mal spôsobiť, že sa v reproduktore objaví hlasné vrčanie. Dotyk mriežky (pin 1) VL2.2 vedie k výraznému zvýšeniu šumu a často k hlasitému príjmu najvýkonnejšej lokálnej rozhlasovej stanice (AM, FM), čo znamená, že referenčný oscilátor a zmiešavací detektor fungujú. Dotknutím sa mriežky (pin 6) VL1.2 rukou sa ubezpečíme, že prvý mixér a GPA fungujú – malo by to viesť k prudkému zvýšeniu hladiny hluku s jasnými znakmi prítomnosti rádiových signálov.

Aby sa predišlo chybám pri meraní frekvencie lokálnych oscilátorov, je lepšie k nim merač frekvencie pripojiť pomocou pomocného vyrovnávacieho zosilňovača (obr. 6) na tranzistore KP307 (možno nahradiť ktorýmkoľvek zo série KP303, KP307, BF245 atď.), ktoré sa nachádzajú v blízkosti miestnych oscilátorov, na rovnakom mieste na podvozku. Pripojením vstupu vyrovnávacieho zosilňovača na katódu (pin2) VL3.1 nastavíme frekvenciu referenčného lokálneho oscilátora na 300 Hz pod spodnú hranicu šírky CF pásma. Ak limity na zmenu kapacity trimra C30 nestačia, bude potrebné presnejšie zvoliť kapacity C33, C34 a prípadne zapnúť malú indukčnosť v sérii s kremeňom.

Potom prepnutím vstupu vyrovnávacieho zosilňovača na katódu (pin2) VL1.1 pristúpime k položeniu rozsahov ladenia GPA. Najprv určíme vypočítané (orientačné) hodnoty ťahových kondenzátorov pre každý rozsah pomocou programu Circuit 3C, pre ktorý je potrebné zadať hodnoty indukčnosti cievky obvodu GPA. , limity pre zmenu kapacity KPI a frekvenčné hranice rozsahov v jeho tabuľke.

Na pásmach 80m a 40m bude frekvencia VFO vyššia ako frekvencia signálu na IF frekvenciu a na 20m pásme bude nižšia. Takže pre autorskú verziu s IF 5047 kHz budú ladiace frekvencie GPA (s malým okrajom na okrajoch) v rozsahoch 8530-8867 kHz (80m), 12030-12260 kHz (40m) a 8940-9320 kHz. Nahradením týchto hodnôt do tabuľky dostaneme vypočítané hodnoty kapacity napínacích kondenzátorov. Hodnoty C17, C18 sa budú rovnať vypočítaným hodnotám a C3, C6 by mali byť menšie ako vypočítané hodnoty o hodnotu kapacity kondenzátora C17 trvalo zahrnutého v obvode, a teda C1, C2 by mali byť menšie ako vypočítané o kapacitu kondenzátora C18 trvalo zaradeného do obvodu. Po nainštalovaní kondenzátorov vypočítaných hodnôt v GPA skontrolujeme rozsahy ladenia GPA a v prípade potreby presnejšie vyberieme kapacitu ťahových kondenzátorov. Po prvotnom položení rozsahov skontrolujeme a upravíme stabilitu frekvencie GPA. Toto je najťažšia a najkritickejšia časť nastavenia. Frekvenčná stabilita prijímača závisí od dôkladnosti jeho implementácie. Mali by ste začať s pásmom 40 m (kapacita slučky VFO tohto pásma zostáva zapnutá na zostávajúcich pásmach). Po čakaní 5...10 minút po zapnutí prijímača je potrebné začať s rovnomerným zahrievaním častí GPA, pričom ich teplota sa zvýši z izbovej teploty na -50...60°C za 10...30 minút. Táto operácia sa pohodlne vykonáva zahrievaním časti podvozku vzdialenej od GPA pomocou lekárskeho reflektora. Po zahriatí sa frekvencia na výstupe GPA môže meniť o jednotky alebo dokonca desiatky kilohertzov, čo je spôsobené nedostatočnou tepelnou kompenzáciou častí obvodu generátora. Ak sa frekvencia po zahriatí zvýši, teplotný koeficient kondenzátorov uzla 7 je negatívny a príliš veľký v absolútnej hodnote, a ak sa zníži, tento koeficient je buď kladný alebo záporný, ale v absolútnej hodnote malý. Po úplnom vychladnutí uzla vymeňte kondenzátory, ktoré tvoria C17, zmeňte ich teplotný koeficient správnym smerom a zachovajte celkovú kapacitu (nezabudnite skontrolovať nastavenie začiatku rozsahu). Opakovaním týchto operácií je potrebné dosiahnuť posun frekvencie GPA po zvýšení teploty jeho častí o 30...40°C najviac o 1 kHz. V tomto prípade je frekvenčný drift prijímača v procese normálna operácia neprekročí 100-Hz po dobu 10 ... 15 minút, čo možno považovať za uspokojivé. Ak by bolo možné dosiahnuť stabilitu frekvencie GPA na 40 metrovom pásme, potom je určite dosiahnuteľná tepelná kompenzácia na zvyšných pásmach, ale všetky práce na výbere teplotných koeficientov kondenzátorov sa budú musieť pravdepodobne opakovať na každom z nich. V autorskej verzii, ako napínacie kondenzátory KSO, bola dobrá frekvenčná stabilita vo všetkých rozsahoch dosiahnutá inštaláciou iba jedného tepelne kompenzačného kondenzátora do C17, t.j. pozostáva z dvoch kondenzátorov KTK-1 6,8pF M700 + KSO 82pF.

Nastavenie cesty IF. Priložením horného výstupu spojovacej cievky L 4 Signál GSS s frekvenciou rovnajúcou sa stredu šírky pásma CF, nastavte transformátory Tr 1-Tr 3 do rezonancie pri maximálnom signáli na výstupe ULF. Aby AGC neovplyvňovalo presnosť merania, úroveň signálu GSS by sa mala udržiavať tak, aby napätie na výstupe ULF neprekročilo 0,3-0,4 Veff.

Prejdime k nastaveniu PDF. Ak indukčnosť vašich cievok zodpovedá tej, ktorá je uvedená v diagrame (s nainštalovanými obrazovkami a strednou polohou jadier), potom by nemali existovať významné rozdiely v kapacitách. Indukčnosť môžete skontrolovať pomocou jednoduchého nástavca priamo v prijímači, bez spájkovania cievok. Druhým dôležitým bodom je, že cievky musia byť dobre tienené, aby sa vylúčili indukčná väzba medzi nimi.
PDF môžete ladiť priamo v obvode (prirodzene bez napätia) pripojením 50-ohmového zdroja signálu (GKCh, GSS) na vstup a diódovej sondy (detektora) na germániovej dióde k spojovacej cievke L4. Začať treba v rozsahu 80 m, požadovanú frekvenčnú odozvu dosahujú cievkové trimre a cievky sa už nedotýkame - na naladenie na rozsah 20 a 40 m používame trimre C12C16 a C7C14. Je však celkom prijateľné upraviť obrysy DFT podľa zjednodušenej metódy uvedenej v tomto dokumente. Pri dostatočne veľkej anténe je možné nastavenie PDF podľa vyššie uvedeného spôsobu vykonať priamo zo šumu (signálov) vzduchu, pričom treba mať na pamäti, že najlepší prenos, a teda silnejšie signály, na pásmach 80 a 40 m budú v v tme a na 20 m - na svetle.

Pre bežnú prevádzku prijímača (najmä na pásme 80m) je vhodné pripojiť externú anténu s dĺžkou aspoň 10-15m. pri prevádzke prijímača na batérie je účelné pripojiť rovnako dlhý zemniaci alebo protipólový vodič.

Dobré výsledky sa dosahujú použitím kovových rúr na zásobovanie vodou, kúrenia alebo armatúr balkónových zábradlí v prefabrikovaných železobetónových budovách ako uzemnenie.

Literatúra

1.Nové širokopásmové lampy. - Rozhlas, 1969, č. 2, s. 30-34

2.V.Sidorenko. Vstupné obvody komunikačný prijímač. - Rozhlas, 1973, č. 4, s. 24-26

3.V.Poľakov. O skutočnej selektivite KV prijímačov. - Rozhlas, 1981, č. 3, s.18, č.4, s..21
4. Belenetsky S. Dvojpásmový HF prijímač "Kid". - Rozhlas, 2008, č. 4, s. 51, č. 5, s. 72.

5. Materiály fóra "Trojrúrkový trojpásmový prijímač na 6F12P" http://www.cqham.ru/forum/showthread.php?t=16373

6. Stepanov B. HF hlavou do digitálny multimeter. - Rádio, 2006, č. 8, s.58,59.

7. Belenetsky S. Amatérske prijímače na dvojbránových tranzistoroch s efektom poľa. – Rozhlas, 2012, č. 2, s. 60-63

8. Belenetsky S. Predpona na meranie indukčnosti v praxi rádioamatéra. - Rádio, 2005, č. 5, s.26

1 2 režimy lampy

AM vysielač s CLC moduláciou

28 MHz jednorúrkový transceiver

Transceiver je veľmi jednoduchý a obsahuje minimálny počet dielov. Príjem a vysielanie prebieha na rovnakej frekvencii. Naladenie na danú frekvenciu sa vykonáva variabilným kondenzátorom C1. Spínač "RX-TX" S1 - dvojitý prepínač.

S1.1 zapne telefón T a S1.2 skratuje mikrofón. V prijímacej polohe lampa funguje ako super-regeneračný detektor. C3 a R3 sa používajú na nastavenie spätnej väzby potrebnej pre normálnu prevádzku RF generátora.

Komunikácia s anténou sa volí zmenou vzdialenosti medzi cievkami L1 a L2 tak, aby pri zapnutí antény nedošlo k narušeniu superregenerácie. V transceiveri je možné použiť akékoľvek triódy alebo pentódy pripojené k triódam.

Údaje o cievkach, tlmivkách a transformátoroch.

L1 - 10-20 otáčok drôtu PEL-0,8 na ráme Ø 18 mm.
L2 - 7 závitov toho istého drôtu na rovnakom ráme.
Dr1-Dr2 - 80-100 otáčok drôtu PEL-0,12 na odporoch VS-1 s odporom najmenej 100 K.
Dr3 a Tr1 - z elektrónkového vysielacieho prijímača triedy 3-2

Z prijímača UW3DI-1

Obvod prijímača

"Pouličný orgán"

Legenda hovorí, že hnutie „rádiových chuligánov“ vzniklo na prelome šesťdesiatych rokov, počas chruščovského topenia, a vrcholilo v rokoch 1965-75. Pre ich vysielanie a experimenty bol vybraný rozsah stredných vĺn ...

Obsadené frekvencie

1600-3000; 3900 - 3950; 5750 - 5840; 6195 - 6400; 6900 - 6985; 7400 - 7500; 9200 - 9300 kHz - 10460 kHz....

Sudový organ s ULF

Sudový variant

Stabilné oscilátory

 možnosť 1

V prípade ťažkostí s generovaním pomôže zaradenie tlmivky medzi R katódy a šasi. Pre 6N15P Rk - 5,1 com, pre 6N16B - 6,2 com. Keď sa odpor 10k v anóde L2 nahradí 51k a U anódy sa zvýši na 150 voltov, spotreba prúdu na anóde L1 sa zvýši na 1 mA a celkový prúd katódy dosiahne 1,5 mA.

Možnosť 2

Rám obrysu je vysokofrekvenčný materiál. L1 a L2 sú navinuté v rovnakom smere a L2 je akoby pokračovaním L1, jeho závity sú umiestnené na strane "studeného" konca L1 vo vzdialenosti jedného priemeru drôtu, t.j. takmer blízko. Je vhodné vziať drôt vo verzii 28 MHz s priemerom 2 ... 2,5 mm a lepšie postriebrený. Vzdialenosť medzi závitmi sa rovná (pri 28 a 21 MHz) priemeru drôtu, ale musí byť rovnaká pre obe cievky. Počet závitov (pre 28 MHz) je L1-6 a pre L2-2,5 s priemerom rámu 22 mm. Cievka spätnej väzby L2 by v žiadnom prípade nemala obsahovať viac ako 1/3 závitu od cievky L1.

Transceiver "Rubin-M"

Prijímač ovládania lovu líšok

Prijímač má dva rozsahy: 3,5 - 3,65 MHz a 28 - 29,7 MHz. Citlivosť prijímača nie je horšia ako 2-3 mikrovolty. Modulácia-AM

 „Na pomoc rádioamatérovi“ č. 16 s. 10

Priamy konverzný elektrónkový transceiver

I.Grigorov UZ3ZK

V časopise anglického QRP klubu SPRAT č.67 bola uverejnená schéma elektrónkového prijímača priamej konverzie. Po zložení a uistení sa, že funguje perfektne, som tento prijímač prerobil na transceiver. Jeho nastavenie je také jednoduché, že ho z „haraburdia“, ktoré je zvyčajne vždy po ruke, zvládne poskladať aj nováčik rádioamatér.

Prevádzka transceivera

Vysokofrekvenčný zosilňovač je namontovaný na lampe L1. Z neho cez obvod L4 L5 C9 sa signál privádza do mixéra, vyrobeného na lampe L4. Z tohto mixéra vstupuje nízkofrekvenčný signál cez filter C18 R11 C19 do ULF, vyrobený na L7. Zosilnenie výšok a basov je možné nastaviť pomocou potenciometrov R5 a R16.

Lokálny oscilátor je zostavený podľa indukčného trojbodového obvodu na lampe L2. Obvod L3 C3 C2 je naladený na frekvenciu polovičnú oproti pracovnej frekvencii, na obvode L6 C7 je zvýraznená druhá harmonická.

Budič na lampe L5 zosilňuje signál lokálneho oscilátora na hodnotu potrebnú na vytvorenie koncového stupňa na lampe L6 až do 10 wattov.
Transceiver pracuje v polovičnom duplexe, t.j. pre prepnutie do režimu prenosu stačí stlačiť tlačidlo . V tomto prípade sú katódy lámp L5 a L6 uzemnené jednosmerným prúdom cez jazýčkový spínač G1, ktorý uzemní aj anténu prijímača.

Nastavenie transceivera

Vysielač a prijímač správne zostavený z opraviteľných dielov nevyžaduje nastavovanie. Je potrebné iba nastaviť frekvencie obvodov pomocou GIR alebo iným spôsobom. Keď je UHF excitovaný, zvolí sa odpor R4. Pri nedostatočnom zosilnení ULF je paralelne k R19 pripojený elektrolytický kondenzátor s kapacitou 5 - 10 mikrofarád. Ak budete pracovať na niekoľkých rozsahoch, potom je kondenzátor C * vybraný tak, aby pri prechode z jedného rozsahu na druhý nebol viditeľný rozdiel v citlivosti.
Tento transceiver nepoužíva vyhradený obvod na posun frekvencie pre RX/TX. K takémuto posunu dochádza automaticky v dôsledku rozdielu v kapacite zapnutých a vypnutých svietidiel L5. V mojej verzii bol posun RX / TX 200 - 300 Hz na 160 a 80 metroch a takmer 1000 Hz alebo viac na 28 MHz.

Podrobnosti o vysielači

Ako lampu L1 môžete použiť 6Zh2P, 6Zh38P, 6Zh9P, 6Zh8. Najlepšia lampa pre lokálny oscilátor - 6ZH2P. Ale 6Zh1P, 6Zh38, 6Zh9P, 6Zh7, 6Zh8 pracujú aj s horšími výsledkami. Namiesto L3 môžete použiť akúkoľvek inú lampu alebo polovodičovú zenerovu diódu pre napätie 100 - 150 V. Najlepšia lampa do mixéra L4 je 6N2P, ale možno použiť aj 6N1P, 6N14P, 6N15P. Ako lampu L6 môžete použiť 6P9. Výkonné tetrody môžete použiť aj bez antidynatrónovej mriežky prepnutím antény v režime RX / TX pomocou relé. V nízkofrekvenčnom zosilňovači (L7) bude 6N1P fungovať dobre.

1 - Cievky sú vyrobené na odporoch MLT-2 s odporom nad 100 kOhm, vinutia po celej dĺžke;
2 - Cievky sú vyrobené na rezistoroch VS-2 s odporom nad 100 kOhm;
* - Nad - počet závitov, pod - dĺžka vinutia v mm;
L1 je navinutá cez L2, L4 - cez L5;
L1 a L4 tvoria približne 30 % závitov L2 a L5;
Použitý jazýčkový spínač mal dĺžku 30 mm a priemer 3,5 mm. Bolo na ňom navinutých 300 závitov drôtu PEL-0,1.
Ak vaša anténa nie je konštantná, potom musia byť konštantné kondenzátory C31 a C32 nahradené premennými. Rozmery transceivera sa v tomto prípade zväčšia. Všetky blokovacie kondenzátory boli typu SGM. Slučkové a prechodové kondenzátory typu KT. Kondenzátory C28, C29, C30 typ MBM.

Dizajn transceivera

Transceiver bol zostavený na šasi z obojstranného sklolaminátu s rozmermi 200 x 240 x 40 mm. Priestorová poloha častí sa zhodovala s ich polohou na diagrame. Odnímateľné tlmivky, vyrobené na podložkách z rádiových elektrónok osmičkového radu, umožňovali pomerne rýchlu zmenu rozsahu. Inštalácia rádiových prvkov bola vykonaná kĺbovým spôsobom.
Pri výmene C31, C32 za variabilné kondenzátory, inštalácii meracieho zariadenia do anódového obvodu lampy L6 sa rozmery transceivera zväčšia, ale bude pohodlnejšie pracovať.

Prijímač pre "lov líšok" na 144 MHz

Časopis "Rádio" 1961/№04

Príklad použitia lámp 6zh1b v amatérskom zariadení

p.s. Raz, keď neboli po ruke lampy 6zh4, 6k4, odstránil som z nich železné uzávery, prispájkoval 6zh1b do stredu a zostavil lampu do pôvodného stavu. Uisťujem vás, že zariadenia nefungovali horšie ako s ich pôvodnými "železnými".

1,45-3,8 MHz elektrónkový prijímač

L.Babaev UR5MSC