Devijim trare çeliku në internet. Kapaciteti mbajtës i një trau metalik me një hapje të vetme me ngarkesë të shpërndarë në mënyrë të njëtrajtshme dhe fiksim me varëse në mbështetëse

Mbivendosjet në ndërtimin e ndërtesave të ulëta janë:

? Dru mbi trarë druri ose metali;

? Beton i përforcuar monolit në trarë metalikë;

? parafabrikuara pllaka betoni të armuar mbivendosje (meqenëse ato janë hedhur pa llogaritje, nuk do të ketë shqyrtim të mëtejshëm).

E Elementet e llogaritjes për mbivendosje:

? Pllakë dyshemeje;

? Konsol trarët mbajtës(kanë një mbështetje në mur, për ballkone);

? Blloqe mbajtëse (trarët mbështeten në muret mbajtëse me skajet e tyre, tavanin midis dyshemeve dhe papafingo).

Për dysheme druri si trarë mbajtëse përdoren trarët në formën e një shufre druri ose trungu. Si dhe trarët metalikë në formën e profileve të mbështjellë, të tilla si një rreze I, një kanal, një qoshe. Si një pllakë dyshemeje, e cila mbështetet në trarët mbajtëse, përdoret dyshemeja ose mbushja nga dërrasat.

Për monolit dysheme prej betoni të armuar si trarë mbajtëse, trarët metalikë përdoren në formën e profileve të mbështjellë, të tilla si një rreze I, një kanal, një qoshe. Një pllakë betoni e përforcuar monolit shërben si pllakë dyshemeje, e cila mbështetet nga trarët që mbajnë ngarkesë.

Trari i dyshemesë prej druri janë opsioni më ekonomik. Ato janë të lehta për t'u prodhuar dhe instaluar, kanë përçueshmëri të ulët termike në krahasim me trarët prej çeliku ose betoni të armuar. Disavantazhet e trarëve prej druri janë forca më e ulët mekanike, që kërkojnë seksione të mëdha, rezistencë të ulët ndaj zjarrit dhe rezistencë ndaj dëmtimit nga mikroorganizmat. Prandaj, trarët e dyshemesë prej druri duhet të trajtohen me kujdes me antiseptikë dhe retardantë zjarri.Hapësira optimale për trarët prej druri është 2,5-4 metra. Seksioni më i mirë për tra druri- drejtkëndëshe me një raport lartësi-gjerësi 1.4:1. Trarët futen në mur me të paktën 12 cm dhe hidroizolohen në një rreth, me përjashtim të fundit. Është më mirë të rregulloni rrezen me një spirancë të ngulitur në mur.Kur zgjidhni një seksion të trarëve të dyshemesë, merret parasysh ngarkesa e peshës së vet, e cila për trarët e tavaneve të dyshemesë, si rregull, është 190-220 kg / m? , dhe ngarkesa e përkohshme (operative), vlera e saj merret e barabartë me 200 kg / m? . Trarët e dyshemesë vendosen përgjatë një seksioni të shkurtër të hapësirës. Rekomandohet të zgjidhni hapin e instalimit të trarëve prej druri të barabartë me hapin e instalimit të rafteve të kornizës.Më poshtë janë disa tabela me vlerat e seksioneve minimale të trarëve prej druri për ngarkesa të ndryshme dhe gjatësi të hapësirës:

Tabela e seksioneve të trarëve të dyshemesë prej druri në varësi të hapësirës dhe hapit të instalimit, me një ngarkesë prej 400 kg / m?. - rekomandohet të mbështeteni në këtë ngarkesë

Hapësira / hapi i instalimit (në metra)	2,0	2,5	3,0	4,0	4,5	5,0	6,0
0,6	75x100	75x150	75x200	100x200	100x200	125x200	150x225
1,0	75x150	100x150	100x175	125x200	150x200	150x225	175x250

Nëse nuk përdorni izolim ose nuk planifikoni të ngarkoni dyshemetë (për shembull, një dysheme papafingo e pabanuar), atëherë mund të përdorni tabelën për vlerat më të ulëta të ngarkesës së trarëve të dyshemesë prej druri:

Tabela e seksioneve minimale të trarëve të dyshemesë prej druri në varësi të hapësirës dhe ngarkesës, me ngarkesa nga 150 në 350 kg / m? .

Ngarkesat , kg/rm. m	Prerje tërthore të trarëve me gjatësi hapësire, metra
	3,0	3,5	4,0	4,5	5,0	5,5	6,0
150	50x140	50x160	60x180	80x180	80x200	100x200	100x220
200	50x160	50x180	70x180	70x200	100x200	120x220	140x220
250	60x160	60x180	70x200	100x200	120x200	140x220	160x220
350	70x160	70x180	80x200	100x220	120x220	160x220	200x220

Nëse përdorni trungje të rrumbullakëta në vend të trarëve drejtkëndëshe, mund të përdorni tabelën e mëposhtme:Diametri minimal i lejueshëm i trungjeve të rrumbullakëta të përdorura si trarë dyshemeje në varësi të hapësirës me një ngarkesë prej 400 kg për 1 m?

gjerësia e hapësirësnë metra	Distanca midis shkrimevenë metra	Diametri i regjistritnë centimetra
2	1	13
	0,6	11
2,5	1	15
	0,6	13
3	1	17
	0,6	14
3,5	1	19
	0,6	16
4	1	21
	0,6	17
4,5	1	22
	0,6	19
5	1	24
	0,6	20
5,5	1	25
	0,6	21
6	1	27
	0,6	23
6,7	1	29
	0,6	25
7	1	31
	0,6	27
7,5	1	33
	0,6	29

I-trare metalike dyshemeje ka një numër avantazhesh, vetëm me një pengesë - kosto të lartë. metalike I-rrezeështë e mundur të bllokohen hapësira të mëdha me një ngarkesë të konsiderueshme, metal tra prej çeliku jo të ndezshme dhe rezistente ndaj ndikimeve biologjike. Megjithatë, një rreze metalike mund të gërryhet në mungesë të një shtrese mbrojtëse dhe pranisë së mjediseve agresive në dhomë.Në shumicën e rasteve, në ndërtimet amatore, gjatë llogaritjes, duhet të supozohet se trau metalik ka mbështetëse të artikuluara(d.m.th., skajet nuk janë të fiksuara fort si në kornizë strukturë çeliku). Ngarkesa në tavan me trarë çeliku I, duke marrë parasysh peshën e tyre, duhet të llogaritet si 350 kg / m? pa mallë dhe 500 me mallë kg/m? Hapi midis rrezeve I rekomandohet të jetë i barabartë me 1 metër. Në rast ekonomie, është e mundur të rritet hapi midis trarëve metalikë deri në 1.2 metra.Tabela për zgjedhjen e numrit të rrezes I tra metalik në hapa dhe gjatësi të ndryshme vrapimesh është paraqitur më poshtë:

?	Hapësirë ​​6 m. Nr. I-trare në një hap, mm			Hapësirë ​​4 m. Nr. I-trare në një hap, mm			Hapësirë ​​3 m. Nr. I-trare në një hap, mm
	1000	1100	1200	1000	1100	1200	1000	1100	1200
300	16	16	16	10	12	12	10	10	10
400	20	20	20	12	12	12	10	10	10
500	20	20	20	12	12	12	10	121	12

Trarët e dyshemesë prej betoni të armuar Gjatë ndërtimit të trarëve të betonit të armuar, duhet të përdoren rregullat e mëposhtme:

1. Lartësia tra betoni i armuar duhet të jetë së paku 1/20 e gjatësisë së hapjes. Ndani gjatësinë e hapjes me 20 dhe merrni lartësinë minimale të rrezes. Për shembull, me një hapje prej 4 m, lartësia e rrezes duhet të jetë së paku 0.2 m.

2. Gjerësia e traut llogaritet në bazë të raportit 5 me 7 (5 - gjerësi, 7 - lartësi).

3. Trari duhet të përforcohet me të paktën 4 shufra përforcimi d12-14 (mund të jetë më i trashë nga poshtë) - dy në krye dhe në fund.

4. Betoni njëherësh, pa ndërprerje, në mënyrë që pjesa e hedhur më parë e llaçit të mos ketë kohë për t'u kapur përpara se të shtrohet një pjesë e re. Betonimi i trarëve me një mikser betoni është më i përshtatshëm sesa porositja e një mikser. Mikseri është i mirë për derdhje të shpejtë të vëllimeve të mëdha.

MINISTRIA E SHKENCËS DHE ARSIMIT E FEDERATËS RUSE

FGBOU VPO "UNIVERSITETI SHTETËROR-UNPK"

INSTITUTI ARKITEKTUROR DHE NDËRTIMOR

Departamenti: "Arkitekturë"

Disiplina: “Bazat e arkitekturës

dhe strukturat e ndërtimit"

Vendbanim dhe punë grafike

"Llogaritja e dyshemeve prej druri, metali, betonarme"

E kryer:

Studenti gr. 41-Pas Krishtit

Kulikova A.V.

Kontrolluar:

Gvozkov P. A.

Llogaritja e një dysheme druri

Zgjidhni një pjesë të një trau druri për të mbuluar një ndërtesë banimi. Ngarkesa në 1m 2 kate q n (trans) \u003d 1,8 kPa, q n \u003d 2,34 kPa, Distanca midis mureve është 5 m. Skema dhe plani janë paraqitur në figurën 1. Hapi i trarëve është a = 1400mm.

1. Ne pranojmë paraprakisht peshën e vet prej një metri të rrezes q n trarë \u003d 0,25 kN / m; f=1.1

q trarë = q n trarë * f =0,25*1,1=0,275kN/m;

2. Ne mbledhim ngarkesën për metër linear të rrezes, duke marrë parasysh peshën e vet:

q n \u003d q n kate * l gr + q n trarë \u003d 1,8 * 1,4 + 0,275 \u003d 2,77 kN / m;

q \u003d q mbivendosje * l gr + q trarë \u003d 2,34 * 1,2 + 0,275 \u003d 3,083 kN / m.

Duke marrë parasysh faktorin e besueshmërisë për detyrimin n \u003d 1 (për një ndërtesë banimi) ngarkesa e llogaritur për metër linear të rrezes është q \u003d 3.083 kN / m.

3. Gjatësia e vlerësuar e traut l 0 =5000-40-180/-180/2=4780mm.

4. Përcaktoni vlerat maksimale të forcës tërthore dhe momentit të përkuljes:

Q=ql 0 /2=3,083*4,78/2=7,37kN;

M= ql 0 2 /8=3,083*4,78 2/8=8,81kN*m.

5. Ne pranojmë lloje të drurit të kedrit siberian; klasa 2; kushtet e funksionimit të temperaturës dhe lagështisë - A2, koeficienti i kushteve të funksionimit tnë= 1,0 (shih Tabelën 1.5 të SNiP P-25-80); së pari supozojmë se dimensionet e seksionit do të jenë më shumë se 13 cm, dhe përcaktojmë rezistencën e llogaritur të lakimit R dhe \u003d 15 MPa \u003d 1,5 kN / cm 2; rezistenca e copëtimit të projektimit Rsk \u003d 1,6 MPa \u003d 0,16 kN / cm 2 (Tabela 2.4); sipas tabelës 2.5 ne përcaktojmë koeficientin e kalimit nga druri i pishës, bredhi në dru kedri m p \u003d 0.9.

Rezistencat e llogaritura, duke marrë parasysh koeficientin m p, janë të barabarta me:

R dhe \u003d 15 * 0,9 \u003d 13,5 MPa \u003d 1,35 kN / cm²

R sk \u003d 1,6 * 0,9 \u003d 1,44 MPa \u003d 0,144 kN / cm²

6. Përcaktoni momentin e kërkuar të rezistencës

W x \u003d M / R dhe \u003d 881 / 1,35 \u003d 652,6 cm 3

7. Duke pranuar gjerësinë e rrezes b = 15 cm, përcaktojmë lartësinë e kërkuar të rrezes:

h=

=

=16.15cm

Ne pranojmë seksionin kryq të traut, duke marrë parasysh dimensionet e rekomanduara nga asortimenti i lëndës drusore: b = 15 cm; h=19cm

8. Ne kontrollojmë seksionin e pranuar :

a) përcaktoni vlerat aktuale: momentin e rezistencës, momentin statik të inercisë dhe momentin e inercisë së rrezes:

W x \u003d bh 2 / 6 \u003d 15 * 19 2 / 6 \u003d 902,5 cm 3

S x \u003d 0,5 bhh / 4 \u003d 676,88 cm 3

I x \u003d bh 3 / 12 \u003d 15 * 19 3 / 12 \u003d 8573,75 cm 4

b) ne kontrollojmë forcën nga sforcimet normale:

\u003d M / P x \u003d 881 / 902,5 \u003d 0,98

c) kontrollimi i rezistencës me anë të sforcimeve prerëse:

\u003d QS x / I x b \u003d 0,039 kN / cm 2

Sigurohet qëndrueshmëria për sforcimet normale dhe tangjenciale;

d) kontrolloni devijimet:

Për të kontrolluar devijimet, duhet të dini modulin e elasticitetit të drurit përgjatë fibrave: E= 10 LLC MPa \u003d 1000 kN / cm 2; devijimi sipas kërkesave të projektimit përcaktohet nga veprimi i të gjithë ngarkesës normative që vepron në rreze, q n \u003d 0; 0277 kN / cm

Ne përcaktojmë devijimin sipas kërkesave të projektimit:

f=5q n l 0 4 /384EI x =5*0.0277*478 4 /384*1000*8573.75=2.196cm

kufizoni devijimin sipas kërkesave të projektimit

f u = l/150 = 500/150 = 3,3 cm;

f=2.196cm< f u =3,3 см - прогиб бал­ки в пределах нормы;

Devijimi sipas kërkesave estetike dhe psikologjike përcakton -

nga veprimi i një ngarkese afatgjatë (të përhershme dhe të përkohshme

ngarkesë e gjatë)

q l n =q n kate *l gr -p n l gr +p l n l gr + q n trarë =

1,8*1,4-1,5*1,4+0,3*1,4+0,25=1,09kN/m

f=5q n l 0 4 /384EI x =5*0.0109*478 4/384*1000*8573.75=0.86cm

Devijimi maksimal përcaktohet duke marrë parasysh interpolimin, për një gjatësi kovë prej 5 m

f u = l/183 = 500/183 = 2,73 cm.

f=0,86 cm

Përfundim: Ne pranojmë një rreze me një seksion 15x19 cm nga kedri siberian, druri i klasës së dytë

Llogaritja e një trau metalik dyshemeje.

Sipas llogaritjes së mëparshme, llogaritni një rreze dyshemeje të bërë nga një rreze I i mbështjellë. Supozohet se trari mbështetet në një pilaster dhe një kolonë çeliku. Ne mbledhim ngarkesën në tra nga zona e ngarkesave me një gjatësi l gr \u003d 1.4 m Ngarkesa për metër katror të mbivendosjes q n mbivendosje = 11.8 kPa; q mbivendosje = 15,34 kPa. Pesha e vet e nje njehsorit drejtues te nje trare pranohet afersisht q n trare = 0,50 kN / m; f = 1,05;

q trarë = q n trarë f =1,05*0,50=0,53kN/m

n=0.95.

Skema e mbështetjes së një trau në një pilaster dhe një kolonë çeliku; l ef - gjatësia e vlerësuar e rrezes (distanca nga qendra e platformës mbështetëse të rrezes në mbështetësen e majtë deri në qendrën e platformës mbështetëse në mbështetësen e djathtë)

1. Përcaktojmë ngarkesën që vepron në matësin e rrjedhës së traut: o ngarkesë standarde

q n \u003d q n kate * l gr + q n trarë \u003d 17,02 kN / m \u003d 0,1702 kN / cm;

Ngarkesa normative afatgjatë - vlera e plotë e ngarkesës së përkohshme në dyshemenë e kateve të tregtimit p p \u003d 4.0 kPa,

vlerë e reduktuar, e cila është një ngarkesë e përkohshme afatgjatë, p l n \u003d 1.4 kPa:

q l n \u003d q n -p n l gr + p l n l gr \u003d 17,02-4 * 1,4 + 1,4 * 1,4 \u003d 13,38 kN / m \u003d 00,1338 kN / cm;

q \u003d q kate * l gr + q trarë \u003d 15,34 * 1,4 + 0,53 \u003d 22,01 kN / m;

ngarkesa e projektimit, duke marrë parasysh faktorin e besueshmërisë për detyrimin

n=0.95

2. Marrim paraprakisht dimensionet e pllakës mbështetëse dhe brinjës mbështetëse të rrezes dhe përcaktojmë gjatësinë e parashikuar të saj:

l ef \u003d l- 85 - 126 \u003d 4500 - 85 - 126 \u003d 4289 mm \u003d 4,29 m.

3. Instaloni skemën e llogaritjes (Fig.) dhe përcaktoni forcën maksimale tërthore dhe momentin maksimal.

Q=ql ef /2=20.91*4.29/2=44.85kN

M= ql ef 2 /8=20.91*4.29 2/8=48.1kN*m

4. Sipas tabelës. 50* SNiP II-23-81* përcaktoni grupin e strukturave të cilave i përket trau dhe vendosni çelikun: grupi i strukturave - 2; ne pranojmë çelikun C245 nga çeliqet e pranueshme për përdorim. Rezistenca e llogaritur e çelikut sipas forcës së rendimentit (duke marrë parasysh që trau është prej çeliku në formë dhe pasi ka marrë më parë një trashësi të mbështjellë deri në 20 mm) R y \u003d 240 MPa \u003d 24.0 kN / cm 2 (Tabela 2.2). Koeficienti i gjendjes së punës y c = 0,9.

5, Përcaktoni modulin e kërkuar të rrezes W x:

W x \u003d M / R y y c \u003d 48,1 / (24 * 0,9) \u003d 2,23 * 100 \u003d 223 cm 3

6. Sipas asortimentit pranojmë një I-beam 20 Sh1, i cili ka një moment rezistence afër atij të kërkuar. Ne shkruajmë karakteristikat e rrezes I: W x \u003d 275 cm 3; I X \u003d 826 cm 4; S x = 153 cm 3; trashësi muri

t= 9 mm; lartësia h=193 mm; gjerësia b = 150 mm; masa prej 1 m gjatësi është 30.64 kg/m, e cila është afër asaj të pranuar fillimisht - ne i lëmë ngarkesat të pandryshuara.

7. Kontrollojmë forcën për sforcimet prerëse :

\u003d QS x / I x b \u003d 44,85 * 153 / 826 * 0,9 \u003d 2,87 kN / cm 2

Rs c = 0,58Ry c \u003d 0,58 * 24 * 0,9 \u003d 12,53 kN / cm 2 (R s \u003d 0,58

R y -rezistenca në prerje e llogaritur); = 1,12 kN/cm2< R s y c = 2,87 кН/см 2 ; прочность обеспечена.

Meqenëse në kordonin e sipërm mbështeten pllakat e betonit të armuar, të cilat e mbajnë traun nga përkulja, ne nuk e llogarisim përkuljen totale. Gjithashtu nuk ka forca të përqendruara, prandaj nuk është e nevojshme të kontrollohen streset lokale.

8. Kontrolloni ngurtësinë e rrezes:

devijimi përfundimtar sipas kërkesave estetike dhe psikologjike përcaktohet në varësi të gjatësisë së elementit me interpolim (devijimi maksimal për një rreze 4,5 m të gjatë është midis vlerave të devijimeve për trarët 3 m dhe 6 m të gjatë dhe është i barabartë me: f dhe = l/175=429/175=2,45 cm);

devijimi përfundimtar sipas kërkesave të projektimit f u = l/150 = 429/150 = 2,86 cm.

Moduli i elasticitetit të çelikut E \u003d 2,06-10 5 MPa \u003d 2,06 * 10 4 kN / cm 2.

Vlera e devijimit në përputhje me kërkesat estetike dhe psikologjike përcaktohet nga veprimi i ngarkesës normative afatgjatë q l n = 0,1338 kN/cm:

f=5q l n l ef 4 / 384EI x \u003d 5 * 0,1338 * 429 ^ 4 / (384 * 2,06 * 10 ^ 4 * 826) \u003d 1,08 cm

devijimi sipas kërkesave të projektimit përcaktohet nga e gjithë ngarkesa standarde q n \u003d 0,1702 kN / cm:

f=5qn l ef 4 / 384EI x \u003d 5 * 0,1702 * 429 ^ 4 / (384 * 2,06 * 10 ^ 4 * 826) \u003d 0,847 cm

f=1.08cm

Devijimet e trarëve sipas kërkesave estetike, psikologjike dhe strukturore janë brenda intervalit normal. Devijimet sipas kërkesave teknologjike nuk merren parasysh, pasi nuk ka lëvizje të transportit teknologjik përgjatë mbivendosjes. Shqyrtimi i devijimeve sipas kërkesave fiziologjike është përtej qëllimit të kursit tonë.

Përfundim: më në fund pranojmë një rreze I 20 Sh1 për prodhimin e një trau që plotëson kërkesat e forcës dhe ngurtësisë.

Llogaritja e dyshemesë prej betoni të armuar.

Dyshemeja prej betoni të armuar ndikohet nga ngarkesa qneр=13.4 për 1m 2 . përcaktoni zonën e kërkuar të përforcimit. Materiali i trarit të betonit të rëndë të klasës B35, klasi i armaturës punuese gjatësore A-III, seksioni shih fig.

Skema e mbështetjes së trarëve

Zgjidhje

1. Ne mbledhim ngarkesën për 1 metër linear të rrezes:

mbivendosje q = 11,8 kPa;

ngarkesa për 1 m nga pesha e vetë traut (pesha specifike e betonit të armuar = 25 kN/m 3) g trarë =bh

f =0,35*0,6*25*1,1=5,7kN/m;

ngarkesa për rreze 1 m, duke marrë parasysh peshën e vet me një gjatësi

zona e ngarkesave l gr = 1.4 m:

q \u003d q mbivendosje *l gr + q trarë \u003d 11,8 * 1,4 + 5,7 \u003d 22,22 kN / m;

duke marrë parasysh faktorin e besueshmërisë për detyrimin

n \u003d 0,95q \u003d 22,22 * 0,95 \u003d 21,11 kN / m

2. Përcaktoni gjatësinë e vlerësuar të rrezes: l 0 =l- 40-l op / 2 - l op / 2 \u003d 4500-40-230 / 2- 170 / 2 \u003d 4260 mm \u003d 4,26 m.

3, Ne kryejmë një llogaritje statike (ne ndërtojmë një skemë llogaritjeje, përcaktojmë diagramet P , M dhe gjeni vlerat maksimale të forcave dhe momentit tërthor

Q=ql 0 /2=21.11*4.26/2=44.96kN

M= ql 0 2 /8=21,11*4,26 2/8=47,89kN*m.

4. Kërkojmë materiale: pranojmë beton të rëndë, të trajtuar me nxehtësi në presionin atmosferik gjatë forcimit, klasës së rezistencës në shtypje B35, y b 2 \u003d 0.9; pajisje shufrash të mbështjellë të nxehtë të klasës A-III. Ne shkruajmë karakteristikat e forcës dhe deformimit të materialeve:

R b = 19,5 MPa; R bt = 1.30 MPa; Eb \u003d 34,5 * 10 3 MPa; R s = 365 MPa;

R SW = 285 MPa; E s \u003d 20 * 10 4 MPa.

Skema e projektimit dhe diagramet

5. Vendosni distancën nga qendra e gravitetit të armaturës në fibrën e betonit të shtrirë ekstreme a dhe përcaktoni lartësinë e punës së traut A 0: merrni a = 5,0 cm; h 0 \u003d h- a \u003d 60-5 \u003d 55 cm.

6. Gjeni vlerën e koeficientit A 0:

A 0 \u003d M / R b b 2 bh 0 2 \u003d 4789 / 1,95 * 0,9 * 35 * 55 2 \u003d 0,03

7. Kontrollojmë që vlera e koeficientit A 0 të mos jetë më shumë se vlera kufitare A 0R; A 0 \u003d 0.03< А 0R = 0,425.

8.=0.79

9. Gjeni zonën e kërkuar të përforcimit:

A s =M/ h 0 R s \u003d 4789 / (0,79 * 55 * 36,5) \u003d 3,02 cm 2

Ne pranojmë 6 shufra me një diametër prej 8 mm.

10. Kontrolloni përqindjen e përforcimit të traut:

\u003d A s * 100 / bh 0 \u003d 30,2 * 100 / (35 * 55) \u003d 0,16%

Përqindja e përforcimit është më e madhe se minimumi, e barabartë me 0.05%.

11. Ne përcaktojmë pajisjet e montimit:

A" s\u003d 0,1 A s \u003d 0,302 cm 2 , pranoni 1 shufër me diametër 8 mm;

12. Përcaktoni diametrin e shufrave tërthore:

d sw> 0,25ds=0,25*8=2mm

Ne pranojmë shufra tërthore me diametër 3 A-III, A sw = 0,071 cm 2 (ar-

seksion kryq i rrezes - shih fig.)

Përforcimi i seksionit të trarit

13. Ne ndërtojmë kornizën e traut:

përcaktoni gjatësinë e seksioneve mbështetëse 1/4 l= 1/4 4500 = 1125 mm;

përcaktoni hapin e kërkuar të shufrave tërthore në seksionet mbështetëse s = h/2=300mm, që është më shumë se 150 mm; marrim hapin e shufrave s = 150 mm;

përcaktoni hapin e shufrave tërthore në mes të rrezes s = 3/4 h = 450 mm, që është më pak se 500 mm; pranoni një hap prej 300 mm; gjatë projektimit të kornizës, dimensionet e seksioneve mbështetëse ndryshojnë pak në mënyrë që ato të jenë një shumëfish i hapave të pranuar të shufrave tërthore.

Përforcimi i seksionit të trarit

14. Kontrolloni gjendjen:

P Qb, min = b 3 (1+ f + n)=R bt b 2 bh 0 \u003d 1,30 * 0,9 * 35 * 55 * 55 \u003d 147420N \u003d 147,42 kN,

Ne kontrollojmë nëse forca tërthore e forcës tërthore që perceptohet nga betoni është më e madhe apo më pak: Q \u003d 44,96 kN

Përfundim: Ne kryejmë një tra të dyshemesë prej betoni të armuar me një seksion 350x600 mm, ne përforcojmë sipas llogaritjes.

1. Për shembull, ne përdorëm 4 tuba profili me seksion 100x100 mm me trashësi muri 5 mm si trarë për mbulimin e një dhome me përmasa 4 me 6 metra. Atëherë gjatësia e hapësirës së rrezes do të jetë l = 4 m, dhe hapi i trarëve është 6/5 = 1,2 m Sipas asortimentit për gypat e profilit katror, ​​momenti i rezistencës së një trau të tillë metalik do të jetë Wz \u003d 54,19 cm 3.

2. Rezistenca e projektimit të çelikut duhet të kontrollohet me prodhuesin, por nëse nuk dihet saktësisht, atëherë mund të merret më e vogla e mundshme, d.m.th. R \u003d 2000 kg / cm 2.

3. Pastaj momenti maksimal i përkuljes që mund të përballojë një rreze e tillë:

M = W z R = 54,19 2000 = 108380 kgcm ose 1083,8 kgm.

4. Me një hapësirë ​​prej 4 m, ngarkesa maksimale e shpërndarë për metër linear është:

q = 8M/l 2 = 8 1083,8/4 2 = 541,9 kg/m.

5. Me një hapësirë ​​trarësh prej 1.2 m (distanca ndërmjet akseve të trarëve), ngarkesa maksimale e sheshtë e shpërndarë në mënyrë uniforme për metër katror do të jetë:

q \u003d 541,9 / 1,2 \u003d 451,6 kg / m 2(kjo përfshin peshën e trarëve).

Kjo është e gjithë llogaritja.

Kapaciteti mbajtës i një trau metalik me një hapje të vetme nën veprimin e ngarkesave të përqendruara dhe i varur në mbështetëse

Nëse trungjet vendosen fillimisht në majë të trarëve të dyshemesë metalike, dhe më pas mbivendosja është bërë tashmë përgjatë trungjeve, atëherë jo një ngarkesë e shpërndarë në mënyrë uniforme, por disa të përqendruara, do të veprojë në trarë të tillë metalikë. Sidoqoftë, nuk është aspak e vështirë të shndërroni ngarkesat e përqendruara në ngarkesa ekuivalente të shpërndara uniformisht - mjafton thjesht të ndani vlerën e ngarkesës së shpërndarë në mënyrë uniforme, të cilën e kemi përcaktuar tashmë, me faktorin e konvertimit.

Për shembull, nëse vendosim trungje në trarë metalikë çdo 0,5 metra, atëherë ka vetëm 4 / 0,5 +1 = 9 trungje - ngarkesa të përqendruara. Në këtë rast, vonesat ekstreme mund të injorohen përgjithësisht, dhe atëherë numri i forcave të përqendruara do të jetë = 7, dhe koeficienti i kalimit nga ngarkesat e përqendruara në një ngarkesë ekuivalente të shpërndarë në mënyrë uniforme do të jetë γ = 1,142.

Atëherë ngarkesa maksimale e shpërndarë në mënyrë uniforme që mund të përballojë kjo rreze metalike është:

q \u003d 451,6 / 1,142 \u003d 395,4 kg / m 2

Natyrisht, trarët metalikë mund të jenë me shumë hapje ose të kenë një fiksim të ngurtë në një ose dy mbështetëse, d.m.th. të jetë statikisht e papërcaktuar. Në raste të tilla, vetëm formula për përcaktimin e momentit maksimal të përkuljes do të ndryshojë (shih skemat e projektimit për trarët statikisht të papërcaktuar), por i gjithë algoritmi i llogaritjes do të mbetet i njëjtë.