Të dhënat fillestare për llogaritjet. Objektivat e punës së lëndës: - sistematizimi, konsolidimi dhe zgjerimi i njohurive teorike dhe praktike në këto disiplina; - përvetësimi i aftësive praktike dhe zhvillimi i pavarësisë në zgjidhjen e problemeve inxhinierike dhe teknike; - përgatitja e studentëve për punë në projekte të mëtejshme të kursit dhe diplomës PAJISJA E PAJISJES DHE PËRZGJEDHJA E MATERIALEVE STRUKTURORE Përshkrimi i pajisjes dhe parimi i funksionimit të aparatit Aparati i reagimit quhet enë të mbyllura të destinuara për kryerjen e ...

Ndani punën në rrjetet sociale

Nëse kjo punë nuk ju përshtatet, ekziston një listë me vepra të ngjashme në fund të faqes. Ju gjithashtu mund të përdorni butonin e kërkimit

Prezantimi ...................................................................................................................................

1. Pajisja e pajisjes dhe...............................
   1. …………………………
   2. ……
   3. Zgjedhja e materialeve të ndërtimit………………………………………..

1. Qëllimi i llogaritjeve dhe të dhënat fillestare……………………………………………………
   1. Qëllimi i llogaritjeve ……………………………………………………………………
   2. Skema e llogaritjes së pajisjes……………………………………………………..
   3. Të dhënat fillestare për llogaritjet……………………………………………….
   4. …………………………………………

1. Llogaritja e forcës së elementeve kryesore të aparatit……………………………….
   1. ………………………………………………
      1. Llogaritja e trashësisë së murit të guaskës së shtresës së jashtme të ngarkuar me presion të brendshëm të tepërt……………………………………………………………..
      2. Llogaritja e trashësisë së murit të guaskës së veshjes së ngarkuar me presion të jashtëm
      3. Llogaritja e një guaskë xhakete të ngarkuar me presion të brendshëm
   2. Llogaritja e poshtme ……………………………………………………………………..
      1. Llogaritja e pjesës së poshtme të bykut të ngarkuar me presion të tepërt të brendshëm…………………………………………………………………………….
      2. Llogaritja e trashësisë së murit të pjesës së poshtme të trupit të ngarkuar me presion të jashtëm…………………………………………………………………………….
      3. Llogaritja e pjesës së poshtme të një këmishe të ngarkuar me presion të tepërt të brendshëm…………………………………………………………………………….
   3. ………………………………………………..
   4. ………………………...
   5. Përzgjedhja dhe llogaritja e mbështetjes…………………………………………………………...

konkluzionet ………………………………………………………………………………………..

Bibliografi.......................................................................................

PREZANTIMI

Prodhimi kimik modern me kushte specifike funksionimi të pajisjeve, shpesh i karakterizuar nga parametra të lartë të funksionimit (temperatura dhe presioni) dhe, në përgjithësi, produktiviteti i lartë, kërkon krijimin e aparateve me cilësi të lartë.

Cilësia e lartë e pajisjeve karakterizohet nga: efikasitet i lartë; qëndrueshmëri (jeta e shërbimit të paktën 15 vjet); ekonomia; besueshmëria; siguria; komoditeti dhe lehtësia e mirëmbajtjes, në varësi të cilësisë dhe punimit.

Objektivat e punës së kursit:

Sistematizimi, konsolidimi dhe zgjerimi i njohurive teorike dhe praktike në këto disiplina;

Përvetësimi i aftësive praktike dhe zhvillimi i pavarësisë në zgjidhjen e problemeve inxhinierike dhe teknike;

Përgatitja e studentëve për punë në projekte të mëtejshme kursesh dhe diplomash

1. PAJISJA E PAJISJES DHE ZGJEDHJA E MATERIALEVE STRUKTURORE

1. Përshkrimi i pajisjes dhe parimi i funksionimit të pajisjes

Aparati i reagimit quhet enë të mbyllura të krijuara për të kryer procese të ndryshme fizike dhe kimike. Aparat reaktor në të cilin zhvillohet procesi kryesor i teknologjisë kimike; duhet të funksionojë në mënyrë efektive, d.m.th. ofrojnë një thellësi dhe selektivitet të caktuar të shndërrimit kimik të substancave. Reaktori duhet të plotësojë kërkesat e mëposhtme: të ketë vëllimin e kërkuar të reagimit; për të siguruar produktivitetin e specifikuar dhe mënyrën hidrodinamike të lëvizjes së reaktantëve, për të krijuar sipërfaqen e kërkuar të kontaktit të fazës, për të ruajtur transferimin e nevojshëm të nxehtësisë, nivelin e aktivitetit të katalizatorit, etj.

Dizajni i aparatit të reaksionit përcaktohet nga një sërë faktorësh: temperatura, presioni, intensiteti i kërkuar i transferimit të nxehtësisë, konsistenca e materialeve të përpunuara, gjendja e përgjithshme e materialeve, etj.

Në kapakun dhe trupin e aparatit ka dy tuba degëzues për furnizimin dhe shkarkimin e produkteve. Me ndihmën e një përzierësi përzihen substancat. Për të mbajtur një temperaturë të caktuar brenda reaktorit, aparati është i pajisur me një xhaketë, në të cilën ka dy tuba degë për furnizimin e një agjenti ngrohjeje dhe kullimin e kondensatës.

1. Zgjedhja e dizajnit të elementeve kryesore të aparatit

Elementet që do të përzgjidhen dhe projektohen janë: guaska (trupi), fundi, mbulesa, këmisha, mikseri, lidhjet me fllanxha, suportet.

Zgjedhja e dizajnit të elementeve kryesore të aparatit bëhet në përputhje me përdorimin.

Për predha cilindrike çeliku, predhat e të cilave janë prej fletë metalike, aplikohet GOST 9617-76.

Ne zgjedhim pjesën e poshtme të një forme eliptike me një fllanxhë në cilindër (GOST 6533-78) [f. 112, fig. 7.1 (a), 1]. Dimensionet e pjesës së poshtme të kutisë janë marrë sipas tabelës 7.2, faqe 116:

; ; .

Mbulesat e aparateve mund të jenë të shkëputshme dhe të gjitha të salduara me aparaturën. Aparatet e tilla të gjitha të salduara zakonisht janë të pajisura me kapele, të cilat janë të standardizuara. Dizajni i pusetave me mbulesë pranojmë me mbulesë sferike, versioni 1 me vulë në parvazin lidhës.

Xhaketat janë të dizajnuara për ngrohjen ose ftohjen e jashtme të produkteve të lëngshme të përpunuara dhe të ruajtura në aparat. Nga dizajni, këmisha janë një copë dhe të ndashme. Këmisha me një copë janë më të thjeshta dhe më të besueshme në funksionim. Prandaj, ne pranojmë një xhaketë një copë çeliku për një aparat vertikal çeliku të tipit 1 me një fund eliptik dhe një dalje më të ulët faqe 164:

; ; ; .

Emërtimi: Këmishë 1-3000-3563-2-O OST 26-01-984-74.

Këmisha me fund eliptik përdoren kur dhe, që korrespondon me kushtet e specifikuara në këmishë (,).

Në pajisjet për lidhjen e shkëputshme të kutive të përbëra dhe pjesëve individuale, përdoren lidhjet me fllanxha, kryesisht të formës së rrumbullakët. Dizajni i lidhjes me fllanxha përdoret në varësi të parametrave të funksionimit të aparatit. Kur dhe përdorni fllanxha të sheshta të salduara .

Ne pranojmë dizajnin e turbinës së hapur të mikserit. Përzierësit me turbina sigurojnë përzierje intensive në të gjithë vëllimin e punës të mikserit kur përzihen lëngje me viskozitet deri në, si dhe pezullime të trashë.

Instalimi i pajisjeve në themele ose struktura të veçanta mbështetëse kryhet kryesisht me ndihmën e mbështetësve. Njësitë vertikale zakonisht instalohen në këmbët e pezullimit kur njësia vendoset midis tavaneve në një dhomë ose në struktura të veçanta. Ne pranojmë dizajnin e putrave mbështetëse.

1. Zgjedhja e materialeve të ndërtimit

Kur zgjidhni materiale ndërtimi, është e nevojshme të merren parasysh:

Kushtet e funksionimit të pajisjes, d.m.th. vetitë e korrozionit dhe erozionit të mediumit, temperatura dhe presioni i mediumit;

Karakteristikat teknologjike të materialit të përdorur: saldueshmëria, plasticiteti dhe të tjera;

Konsideratat e fizibilitetit

Për trupin e aparatit zgjedhim çelikun 12X18H10T GOST 5632-72. Çeliku 12Kh18N10T është një çelik korrozioni austenitik me aliazh të lartë. Ky çelik është shumë i zakonshëm në industrinë kimike dhe nuk ka mungesë. Çeliku nuk do të ndikojë në mediumin e lëngshëm në trupin e aparatit.

Sipas gjendjes, xhaketa përmban një medium jo agresiv (avujt e ujit). Duke pasur parasysh këtë, për këmishën zgjedhim çelikun e karbonit të cilësisë së zakonshme Vst3sp5 GOST 380-71.

Përzierësi dhe boshti, të cilët janë në kontakt me mjedisin e punës, janë prej çeliku me rezistencë ndaj korrozionit jo më të ulët se çeliku nga i cili është bërë trupi i aparatit. Ne gjithashtu zgjedhim çelikun 12X18H10T GOST 5632-72.

Meqenëse aparati ka një mjedis jo toksik dhe jo shpërthyes, si dhe presioni i punës nuk e kalon vlerën, përdoren vulat e kutisë së mbushjes.

Materiali i zbrazët ose lidhësit e përfunduar duhet të trajtohen me nxehtësi. Dadot dhe bulonat e çiftëzimit duhet të jenë prej materialesh me fortësi të ndryshme, ndërsa preferohet të pranohen bulonat (studhat) si më të forta. Sipas materialit të fiksuesve, zgjedhim St 35 GOST 1050-74 HB=229 (bulona) dhe HB=187 (arra).

Ne zgjedhim materialin e guarnicioneve paronite GOST 480-80.

Saldimet me prapanicë drejtvizore dhe rrethore të aparatit të bërë nga fletë çeliku kryhen me saldim gjysmë automatik nën një shtresë fluksi. Ne zgjedhim materialet e saldimit të përdorura për saldimin gjysmë automatik:

1. për çelik me aliazh të lartë 12X18H10T:

Klasa e telit 05X20N9FBS GOST 2246-70

1. për çelikun e karbonit Vst3sp5:

Klasa e telit SV-08A GOST 2246-70

Marka Fluks OSC-45 GOST 9087-69

1. për çelik me aliazh të lartë 12X18H10T me karbon VSt3sp5:

Klasa e telit 07X25N12G2T GOST 2246-70

Klasa e fluksit AN-26S GOST 9087-69

Në prodhimin dhe saldimin e pajisjeve të brendshme të aparatit, strukturat mbështetëse, përdoret saldimi me hark manual. Ne zgjedhim materialet e mëposhtme të saldimit:

1) për pajisje të bëra prej çeliku me aliazh të lartë 12X18H10T, me trup:

Lloji i elektrodës E08Kh20N9G2B GOST 10052-75;

2) për pajisje dhe mbështetëse të bëra prej çeliku karboni VSt3sp5 me një xhaketë:

Lloji i elektrodës E50A GOST 9467-75.

1. QËLLIMI I LLOGARITJEVE DHE TË DHËNAT FILLESTARE
   1. Qëllimi i llogaritjeve

Qëllimi i punës është:

Përcaktimi i trashësisë së mureve të predhave, fundeve të bykut dhe xhaketave;

Përcaktimi i dimensioneve kryesore të elementeve përforcuese të vrimave;

Zgjedhja e një lidhjeje me fllanxha, përcaktimi i diametrit dhe numri i bulonave të një lidhjeje fllanxha;

Përzgjedhja dhe llogaritja e mbështetjes

1. Skema e llogaritjes së pajisjes

Dizajni i një mikser për media të lëngshme me një përzierës është paraqitur në figurën 1. Në përputhje me figurën 1, elementët kryesorë të mikserit janë: një guaskë me një xhaketë, një mbulesë, një makinë me një mbajtës, një mikser rrotullues i montuar në një bosht, kuti mbushëse dhe vulë fundore, një pajisje për heqjen e produkteve të reagimit.

Oriz. 1 Skema e llogaritjes së pajisjes.

1. Të dhënat fillestare për llogaritjet

Të dhënat fillestare:

Vëllimi i aparatit

në reaktor
e mërkurë	Temperatura, C	Presioni, MPa
Glicerinë, 30%
Në një këmishë
e mërkurë	Temperatura, C	Presioni, MPa
Avulli		0,33

Vlerat e diametrit

Të nxisë peshë

Vendosni mbështetëset në murin e këmishës;

Makina në vizatim tregohet me kusht. Merrni lartësinë e makinës të barabartë me lartësinë e reaktorit.

1. Përcaktimi i parametrave të projektimit

Temperatura e projektimit përcaktohet në bazë të një llogaritjeje termike ose rezultateve të testit. Nëse është e pamundur të kryhet një llogaritje termike, temperatura e projektimit është e barabartë me temperaturën e funksionimit, por jo më pak se 20 0 C, pra:

Temperatura e funksionimit: Mbulesa

këmisha

Temperatura e projektimit: rrethime

këmisha

Presioni i projektimit për trupin e aparatit merret i barabartë me:

(2.1)

Le të kontrollojmë nevojën për të marrë parasysh presionin e kolonës hidrostatike të lëngut duke kontrolluar gjendjen:

; (2.2)

; (2.3)

ku është dendësia e mediumit në strehë në temperaturën e punës. Mediumi në strehë është një zgjidhje 30% glicerol. Dendësia e tretësirës përcaktohet nga formula:

; (2.4)

ku W lagështia, prano W=90%;

T=275 295 0 K, pranoj T=290 0 K;

Lartësia e nivelit të lëngut në trupin e aparatit;

Kushti është plotësuar, prandaj duhet të merret parasysh presioni i kolonës së lëngut hidrostatik në aparat. Pastaj presioni i projektimit përcaktohet nga formula:

; (2.5)

Ne zgjedhim sforcimet e lejuara të materialit të kasës sipas tabelës 1.4 në temperaturën e projektimit

Ne zgjedhim sforcimet e lejuara të materialit të këmishës sipas tabelës 1.3 në temperaturën e projektimit

Presioni i dizajnit për xhaketën:

(2.6)

Le të kontrollojmë nevojën për të marrë parasysh kolonën hidrostatike të lëngut në xhaketë. Sipas formulës (2.3):

Pastaj me formulën (2.2) marrim:

Meqenëse kushti nuk plotësohet, presioni i kolonës së lëngut hidrostatik në aparat nuk merret parasysh. Prandaj.

Presioni i provës gjatë testimit hidraulik të trupit përcaktohet nga formula për:

; (2.7)

Presioni i provës gjatë testimit hidraulik të xhaketës përcaktohet nga formula për:

; (2.8)

Sforcimet e lejuara gjatë testimit hidraulik përcaktohen me formulën:

; (2.9)

ku është një faktor korrigjimi që merr parasysh llojin e pjesës së punës. Për fletë çeliku

Forca e rrjedhjes së çelikut në 20 0 C. Për çelikun 12X18H10T; për çelikun Vst3sp5;

Për materialin e trupit;

Për materialin e këmishës.

Le të kontrollojmë nevojën për të llogaritur aparatin për presionin e brendshëm të provës duke kontrolluar gjendjen:

; (2.10)

ku - presioni i hidrotestit përcaktohet nga formula:

; (2.11)

ku është dendësia e ujit;

Lartësia e kolonës së lëngshme (uji);

Me formulën (2.10) marrim:

Kushti nuk plotësohet;

Ne kontrollojmë gjendjen (2.10) për këmishën:

ku është lartësia e nivelit të ujit në xhaketë gjatë hidrotestimit;

Me formulën (2.10) marrim:

Kushti nuk plotësohet, prandaj kërkohet llogaritja e forcës së xhaketës së aparatit në kushte hidrotestimi.

1. LLOGARITJA E FUQISËS SË ELEMENTEVE KRYESORE TË APARATIT

1. Llogaritja e predhave cilindrike

Le të fillojmë me llogaritjen e guaskës cilindrike të trupit.

Në guaskë veprojnë dy presione: presioni i tepërt i brendshëm (brenda reaktorit) dhe presioni i jashtëm (presioni në xhaketë), kështu që, kur llogaritni guaskën cilindrike të shtresës së jashtme, do të ketë dy opsione të trashësisë, nga të cilat duhet të zgjidhni maksimumin.

Vëllimi i zënë nga guaska përcaktohet si ndryshimi midis vëllimit të aparatit dhe vëllimit të pjesës së poshtme:

; (3.1)

Lartësia e guaskës:

; (3.2)

Gjatësia e vlerësuar e guaskës cilindrike të trupit:

; (3.3)

ku është gjatësia e guaskës mbi të cilën vepron presioni i jashtëm;

Lartësinë e pjesës cilindrike të pjesës së poshtme të çiftëzimit, e marrim sipas f.118;

Lartësia e pjesës eliptike të pjesës së poshtme;

3.1.1 Llogaritja e trashësisë së murit të guaskës së bykut të ngarkuar me presion të tepërt të brendshëm

Ne përcaktojmë trashësinë e llogaritur të guaskës së bykut, llogaritja kryhet sipas dhe:

; (3.4)

ku është presioni i brendshëm;

Diametri i guaskës;

Trashësia e vlerësuar e guaskës për kushtet e testimit hidraulik:

; (3.5)

Kontrollimi i gjendjes:

; (3.6)

Prandaj, kushti nuk plotësohet.

Trashësia efektive e murit përcaktohet nga formula:

; (3.7)

prej nga vlera totale e rritjes në trashësitë e llogaritura të murit. Vlera Me përcaktohet nga formula:

; (3.8)

ku nga 1 rritje për të kompensuar korrozionin dhe erozionin;

Nga 2 një rritje për të kompensuar tolerancën negative;

Nga 2 rritje teknologjike;

Rritja nga 1 përcaktohet nga formula:

; (3.9)

ku është shkalla e korrozionit të materialit të trupit prej çeliku 12X18H10T

Т=20 vjet jetëgjatësi e pajisjes;

vlerat c 2 , c 3 janë të barabarta me zero.

Me formulën (3.7) marrim:

Zgjidhni vlerën standarde më të afërt më të madhe.

3.1.2 Llogaritja e trashësisë së murit të mbështjellësit të ngarkuar me presion të jashtëm

Trashësia e përafërt e murit përcaktohet nga formula:

; (3.10)

ku përcaktohet koeficienti sipas figurës 6.3 në varësi të vlerave të koeficientëve dhe:

; (3.11)

ku - faktori i qëndrueshmërisë për kushtet e punës, i pranuar sipas f.105;

Faktori i qëndrueshmërisë për kushtet e hidrotestit, i pranuar sipas f.105;

Moduli i elasticitetit për çelikun 12X18H10T;

Moduli i elasticitetit për çelikun Vst3sp5;

Presioni i jashtëm i vlerësuar i barabartë me presionin e ujit në xhaketë;

për kushtet e punës: ;

për hidrotestim: .

Koeficienti i vlerësuar K 3 përcaktohet nga formula:

; (3.12)

Përcaktojmë: për kushtet e punës

Për kushtet e hidrotestimit.

Sipas formulës (3.10) për kushtet e funksionimit:

Për kushtet e hidrotestit:

Trashësia e murit të projektuar të guaskës së veshjes së ngarkuar me presion të brendshëm dhe të jashtëm merret nga gjendja maksimale:

; (3.13)

; (3.14)

Forca aksiale shtypëse F përcaktohet nga formula:

për kushtet e punës; (3.15)

për kushtet e hidrotestit (3.16)

Le të kontrollojmë qëndrueshmërinë e guaskës së trupit. Duhet të plotësohet kushti:

për kushtet e punës; (3.17)

për kushtet e hidrotestimit; (3.18)

ku dhe - presioni në kushtet e funksionimit dhe hidrotestimi, përkatësisht;

Dhe - presioni i jashtëm i lejueshëm në kushtet e punës dhe në kushtet e hidrotestimit;

Dhe - forca e lejueshme kompresive aksiale në kushtet e funksionimit dhe në kushtet e testimit hidraulik;

Presioni i jashtëm i lejueshëm nga gjendja e forcës:

Në kushte pune; (3.19)

në kushte hidrotestimi; (3.20)

Në kushte pune; (3.21)

ku B 1 përkufizohet si më poshtë:

; (3.22)

pranoj B 1 =1;

Në kushte hidrotesti (3.23)

Presioni i jashtëm i lejueshëm, duke marrë parasysh forcën dhe stabilitetin:

Në kushte pune; (3.24)

Në kushte hidrotestimi; (3.25)

Le të kontrollojmë gjendjen e forcës së guaskës:

Në kushte pune; (3.26)

Në kushte hidrotestimi; (3.27)

Kushtet e forcës janë plotësuar.

Forca e lejueshme shtypëse boshtore nga gjendja e forcës:

Për kushtet e punës; (3.28)

për kushtet e hidrotestimit; (3.29)

Forca e lejueshme shtypëse boshtore nga kushti i qëndrueshmërisë brenda kufijve të elasticitetit në; (3.30)

; (3.31)

Për kushtet e punës;

për kushtet e hidrotestimit.

Forca e lejueshme shtypëse boshtore duke marrë parasysh të dy kushtet:

Për kushtet e punës; (3.32)

për kushtet e hidrotestimit; (3.33)

Ne kontrollojmë gjendjen (3.17):

Ne kontrollojmë gjendjen (3.18):

Të dyja kushtet e stabilitetit janë të kënaqur.

3.1.3 Llogaritja e guaskës së xhaketës së ngarkuar me presion të brendshëm

Trashësia e guaskës së projektimit të xhaketës përcaktohet nga formula:

; (3.34)

ku është presioni në xhaketë;

diametri i këmishës;

Faktori i forcës së saldimit për saldimet me prapanicë të xhaketës me depërtim të ngurtë të dyanshëm, i kryer me saldim automatik;

Për kushtet e hidrotestit:

; (3.35)

Si trashësia e projektimit

Trashësia e murit ekzekutiv:

; (3.36)

ku c përcaktohet me formulën:

; (3.37)

ku është shkalla e korrozionit të materialit të trupit të çelikut VSt3sp5

Ne pranojmë një vlerë standarde më të madhe.

Për kushtet e punës; (3.38)

për kushtet e hidrotestimit; (3.39)

Kontrollimi i gjendjes së forcës

Për kushtet e punës; (3.40)

Për kushtet e hidrotestimit; (3.41)

1. Llogaritja e poshtme

Ne e fillojmë llogaritjen nga fundi i rastit. Dy presione veprojnë mbi të: teprica e jashtme dhe e brendshme.

3.2.1 Llogaritja e pjesës së poshtme të bykut të ngarkuar me presion të brendshëm të tepërt

Në kushte pune; (3.42)

ku është presioni i brendshëm;

diametri i poshtëm;

Sforcimet e lejuara për çelikun 12X18H10T në;

Faktori i forcës së saldimit në saldimin me hark automatik elektrik, e pranojmë sipas;

në kushte hidrotestimi; (3.43)

Nga dy vlerat zgjedhim më të madhen, d.m.th. .

3.2.2 Llogaritja e trashësisë së murit të pjesës së poshtme të bykut të ngarkuar me presion të jashtëm

Trashësia e murit të pjesës së poshtme eliptike llogaritet me formulën:

Në kushte pune; (3.44)

ku K E faktori i reduktimit për rrezen e lakimit të pjesës së poshtme eliptike. Për llogaritjen paraprake, ne pranojmë K E \u003d 0,9;

Në kushte pune

ose;

për kushtet e hidrotestimit; (3.45)

ose;

Trashësia e llogaritur e murit të pjesës së poshtme të kutisë, e ngarkuar me presion të tepërt të brendshëm dhe të jashtëm, merret nga kushti:

; (3.46)

8.5 mm.

Trashësia e murit ekzekutiv:

; (3.47)

Ne pranojmë një vlerë standarde më të madhe.

Presioni i lejueshëm i brendshëm:

; (3.48)

Le të kontrollojmë gjendjen e forcës:

; (3.49)

Presioni i lejueshëm i jashtëm përcaktohet nga formula:

Për kushtet e punës; (3.50)

Presioni i lejuar nga gjendja e forcës:

; (3.51)

Presioni i lejuar nga gjendja e stabilitetit:

; (3.52)

Koeficienti K e përcaktohet nga formula:

; (3.53)

; (3.54)

Për kushtet e hidrotestimit; (3.55)

; (3.56)

Presioni i lejuar nga gjendja e stabilitetit:

; (3.57)

Kontrollimi i gjendjes së forcës

Për kushtet e punës; (3.58)

Për kushtet e hidrotestimit; (3.59)

Të dy kushtet e forcës janë plotësuar.

3.2.3 Llogaritja e pjesës së poshtme të një xhakete të ngarkuar me presion të brendshëm të tepërt

Trashësia e murit të projektimit të pjesës së poshtme eliptike përcaktohet nga formula:

Në kushte pune; (3.60)

ku është presioni i brendshëm;

diametri i këmishës;

Sforcimet e lejuara për çelikun Vst3sp5 në;

Faktori i forcës së saldimit në saldimin me hark automatik elektrik, e pranojmë sipas;

në kushte hidrotestimi; (3.61)

Nga dy vlerat zgjedhim më të madhen, d.m.th. .

Trashësia e murit ekzekutiv:

; (3.62)

Ne pranojmë një vlerë standarde më të madhe.

Presioni i lejueshëm i brendshëm:

Për kushtet e punës; (3.63)

për kushtet e hidrotestimit; (3.64)

Kontrollimi i gjendjes së forcës

Për kushtet e punës; (3.65)

Për kushtet e hidrotestimit; (3.66)

Të dy kushtet e forcës janë plotësuar.

1. Llogaritja dhe forcimi i vrimave

Le të llogarisim vrimën që nuk kërkon forcim:

; (3.67)

Ku; (3.68)

; (3.69)

Kontrollojmë gjendjen: ; (3.70)

Kushti plotësohet, prandaj kjo vrimë nuk duhet të forcohet. Kjo vlen edhe për vrimat e tjera.

1. Zgjedhja e lidhjes me fllanxha dhe llogaritja e bulonave të saj

Materiali i bulonave, arra çeliku 35 GOST 1050-74;

Materiali i fllanxhave 20K ;

Materiali i copëzimit GOST 480-80 paronite;

Presioni i projektimit brenda aparatit 0,136 MPa;

Temperatura e projektimit -

Diametri i brendshëm i lidhjes me fllanxha;

trashësi muri;

Parametrat kryesorë të lidhjes me fllanxha:

Diametri i brendshëm i fllanxhës;

Diametri i jashtëm i fllanxhës;

Diametri i rrethit të bulonave;

Dimensionet gjeometrike të sipërfaqes së vulosjes;

Trashësia e fllanxhave;

Diametri i vrimës së bulonave;

Numri i vrimave;

diametri i bulonave;

Parametrat kryesorë të copëzave:

Diameter i Jashtem;

Diametri i brendshëm;

Gjerësia e shtrimit;

Ngarkesa që vepron në lidhjen me fllanxha nga presioni i tepërt i brendshëm:

; (3.71)

ku është diametri mesatar i copë litari;

; (3.72)

Reagimi i copë litari në kushtet e funksionimit:

; (3.73)

ku është gjerësia efektive e copë litari;

për guarnicione të sheshta; (3.74)

Koeficienti, i pranuar nga ;

Forca që lind nga deformimet e temperaturës. Për fllanxhat e saldimit të të njëjtit material:

; (3.75)

ku është numri i bulonave;

; (3.76)

ku është hapi i bulonave;

; (3.77)

Koeficienti pa dimension. Për lidhjet me fllanxha të salduara:

; (3.78)

Ku; (3.79)

ku është përputhshmëria lineare e copë litari;

(3.80)

ku është moduli përfundimtar i elasticitetit të materialit të guarnicionit, i marrë sipas;

Fleksibiliteti linear i bulonave:

; (3.81)

ku është gjatësia e vlerësuar e bulonës:

; (3.82)

ku është gjatësia e bulonit midis sipërfaqeve mbajtëse të kokës së bulonës dhe dados;

; (3.83)

- ;

Zona e vlerësuar e seksionit kryq të bulonës në diametrin e brendshëm të fillit, ;

Moduli gjatësor i elasticitetit të materialit të bulonave;

Pajtueshmëria këndore e fllanxhës:

; (3.83)

ku w parametër pa dimension;

Koeficient;

Parametër pa dimensione;

Trashësia e vlerësuar e fllanxhave;

Moduli gjatësor i elasticitetit të materialit të fllanxhave;

; (3.84)

ku është një parametër pa dimension;

; (3.85)

për fllanxha të sheshta të salduara; ; (3.86)

Ne pranojmë sipas;

; (3.87)

Ku; (3.88)

Trashësi ekuivalente e gomës së fllanxhave për fllanxha të sheshta të saldimit;

Trashësia më e vogël e tufës së fllanxhës konike;

Por; (3.89)

Ne pranojmë sipas;

Ne pranojmë sipas;

Koeficienti i zgjerimit linear termik të materialit të fllanxhave;

Koeficienti i zgjerimit linear termik të materialit të bulonave;

Sipas ;

Sipas ;

; (3.90)

ku është një parametër, ne pranojmë sipas ;

Faktori i ngurtësisë së lidhjes me fllanxha;

; (3.91)

Ku; (3.92)

për fllanxha të sheshta të salduara.

Ne pranojmë sipas;

; (3.93)

Momentet e reduktuara të përkuljes në drejtimin diametral të seksionit të fllanxhës:

; (3.94)

; (3.95)

; (3.96)

Kushtet e forcës së bulonave:

; (3.97)

; (3.98)

; ;

; .

Çift rrotullimi në çelës kur shtrëngoni bulonat (studhat) përcaktohet nga.

Gjendja e forcës së copë litari:

; (3.99)

; .

Kushti i forcës së guarnicionit plotësohet.

Fllanxha s 1:

; (3.100)

në - pranoj sipas

Stresi maksimal në seksion Fllanxha s 0:

; (3.101)

ku - pranojmë sipas;

Stresi në unazën e fllanxhës nga veprimi i momentit M 0 :

; (3.102)

Stresi në mëngën e fllanxhës për shkak të presionit të brendshëm:

; (3.103)

; (3.104)

Gjendja e forcës së fllanxhave:

; (3.105)

në; (3.106)

Këndi i fllanxhës:

; (3.107)

për fllanxha të sheshta ;

. (3.108)

1. Përzgjedhja dhe llogaritja e mbështetjes

Llogaritja kryhet sipas.

Ne përcaktojmë ngarkesat e llogaritura. Ngarkesa në një mbështetje përcaktohet nga formula:

; (3.109)

ku, - koeficientët në varësi të numrit të mbështetësve;

P pesha e anijes në kushtet e funksionimit dhe në kushtet e hidrotestimit;

M momenti i përkuljes së jashtme;

D diametri i këmishës;

e distanca midis pikës së aplikimit të forcës dhe fletës mbështetëse.

Meqenëse momenti i përkuljes së jashtme është zero, formula (3.109) merr formën:

; (3.110)

Me numrin e mbështetësve;

Pesha e anijes në kushtet e punës;

Pesha e anijes në kushte hidrotesti;

për kushtet e punës;

për kushtet e hidrotestimit;

Stresi boshtor nga presioni i brendshëm dhe momenti i përkuljes:

; (3.111)

ku është trashësia e murit të aparatit në fund të jetës së tij të shërbimit;

; (3.112)

ku s trashësia efektive e murit të pajisjes;

Rritja e C për të kompensuar korrozionin;

Nga 1 rritje shtesë;

për kushtet e punës;

për kushtet e hidrotestimit.

Stresi rrethues nga presioni i brendshëm:

; (3.113)

për kushtet e punës;

për kushtet e hidrotestimit.

Stresi maksimal i membranës nga ngarkesat kryesore dhe reagimi mbështetës:

; (3.114)

për kushtet e punës;

për kushtet e hidrotestimit.

Stresi maksimal i membranës nga ngarkesat kryesore dhe reagimi mbështetës përcaktohet nga formula:

; (3.115)

[1, f.293, fig.14.8];

për kushtet e punës;

për kushtet e hidrotestit

Stresi maksimal i përkuljes nga reagimi mbështetës:

; (3.116)

ku është një koeficient në varësi të parametrave dhe.[1, f.293, fig.14.9];

për kushtet e punës;

për kushtet e hidrotestimit.

Gjendja e forcës ka formën:

; (3.117)

ku - për kushtet e funksionimit;

Për kushtet e hidrotestimit;

për kushtet e punës;

për kushtet e hidrotestimit;

Kushti i forcës plotësohet.

Trashësia e fletës së mbivendosjes përcaktohet nga formula:

ku është koeficienti, pranojmë sipas;

për kushtet e punës;

për kushtet e hidrotestimit;

Më në fund pranojmë.

KONKLUZIONET

Rezultati i hartimit të kursit është një llogaritje e detajuar e aparatit dhe elementeve të tij bazuar në kushtet e funksionimit të tij. Në veçanti, janë llogaritur trashësitë e guaskës, xhaketës, pjesës së poshtme; llogaritja e lidhjes me fllanxha; llogaritja e forcimit të vrimave; llogaritja e mbështetjes. Përzgjedhja e materialeve është bërë edhe duke marrë parasysh treguesit tekniko-ekonomikë. Shumica e trashësive të elementeve të pajisjes janë marrë me një diferencë bazuar në llogaritjet e forcës, gjë që bën të mundur përdorimin e pajisjes në kushte më të rënda se ato të specifikuara.

Pra, bazuar në llogaritjen, mund të konkludojmë se aparati i projektuar është i përshtatshëm për funksionim në kushtet e dhëna.

BIBLIOGRAFI

1. Lashinsky A.A. Projektimi i aparateve kimike të salduara: një manual. L.: Inxhinieri mekanike. Leningrad. departamenti, 1981. 382 f., ill.

2. Mikhalev M.F. "Llogaritja dhe projektimi i makinerive dhe pajisjeve për prodhimin kimik";

3. Shënime leksionesh mbi CREO

Punime të tjera të lidhura që mund t'ju interesojnë.vshm>
5103.		Llogaritja e shkëmbyesit të nxehtësisë	297.72 KB
	Përcaktimi i parametrave të përzierjes së gazit që janë të njëjta për të gjitha proceset termodinamike. Në instalimet dhe pajisjet kryesore teknologjike të industrisë së naftës dhe gazit, gazrat më të zakonshëm janë hidrokarburet ose përzierjet e tyre me komponentët e ajrit dhe një sasi e vogël e papastërtive të gazrave të tjerë. Qëllimi i llogaritjes termodinamike është të përcaktojë parametrat kryesorë të përzierjes së gazit në ...
14301.		LLOGARITJA E ZBUTESIT TE UJIT	843.24 KB
	Qëllimi i këtij projekti kursi është të kryejë llogaritjen e një stacioni zbutës të ujit me kapacitet 100 metra kub. Llogaritja e aparatit të membranës konsiston në përcaktimin e numrit të kërkuar të elementeve të membranës, hartimin e diagrameve të bilancit për lëvizjen e ujit dhe një komponenti, zgjedhjen e pajisjeve të pompimit për të siguruar presionin e kërkuar të funksionimit kur uji furnizohet në aparatin e membranës, duke përcaktuar. .
1621.		Llogaritja e elementeve të diskut (pajisja, pajisja)	128.61 KB
	Kur përfundon një projekt kursi, studenti kalon vazhdimisht nga zgjedhja e një diagrami mekanizmi përmes multivariancës së zgjidhjeve të projektimit në zbatimin e tij në vizatimet e punës; bashkimi me krijimtarinë inxhinierike, zotërimi i përvojës së mëparshme.
20650.		Llogaritja e forcës së elementeve kryesore të aparatit	309.89 KB
	Të dhënat fillestare për llogaritjet. Objektivat e punës së lëndës: - sistematizimi, konsolidimi dhe zgjerimi i njohurive teorike dhe praktike në këto disiplina; - përvetësimi i aftësive praktike dhe zhvillimi i pavarësisë në zgjidhjen e problemeve inxhinierike dhe teknike; - përgatitja e studentëve për punë në projekte të mëtejshme të kursit dhe diplomës PAJISJA E PAJISJES DHE PËRZGJEDHJA E MATERIALEVE STRUKTURORE Përshkrimi i pajisjes dhe parimi i funksionimit të aparatit Aparati i reagimit quhet enë të mbyllura të destinuara për kryerjen e ...
6769.		Pajisja e aparatit të të folurit	12.02 KB
	Gjatë frymëmarrjes, mushkëritë e njeriut janë të ngjeshura dhe të zhveshur. Kur mushkëritë tkurren, ajri kalon përmes laringut, nëpër të cilin kordat vokale janë të vendosura në formën e muskujve elastikë. Nëse një rrymë ajri del nga mushkëritë, dhe kordat vokale lëvizin dhe tensionohen, atëherë kordat dridhen - shfaqet një tingull (ton) muzikor.
13726.		Anatomia e sistemit musculoskeletal	46.36 KB
	Në kockë vendin kryesor e zë: indi kockor lamelar, i cili formon një substancë kompakte dhe substancë kockore sfungjerore. Përbërja kimike dhe vetitë fizike të kockave. Sipërfaqja e kockës është e mbuluar me periosteum. Periosteumi është i pasur me nerva dhe enë gjaku nëpërmjet tij kryhet ushqimi dhe inervimi i kockës.
20237.		Çrregullime muskuloskeletore tek fëmijët	156.13 KB
	Përkundër faktit se sistemi musculoskeletal është, siç duket, struktura më e fortë e trupit tonë, ai është më i prekshmi në fëmijëri. Pikërisht në foshnjëri dhe adoleshencë konstatohen patologji të tilla si tortikoli, këmbët e sheshta, skolioza, kifoza dhe çrregullime të tjera të qëndrimit. Dhe nëse nuk merren masat e duhura në kohë për të eliminuar defektet e lindura ose defektet që janë shfaqur tek fëmija.
17394.		Analiza e aktivitetit të aparatit Golgi në qelizë	81.7 KB
	Aparati Golgi është një komponent i të gjitha qelizave eukariote (praktikisht përjashtimi i vetëm janë eritrocitet e gjitarëve). Është organeli më i rëndësishëm i membranës që kontrollon proceset e transportit ndërqelizor. Funksionet kryesore të aparatit Golgi janë modifikimi, grumbullimi, klasifikimi dhe drejtimi i substancave të ndryshme në ndarjet përkatëse ndërqelizore, si dhe jashtë qelizës.
11043.		LLOGARITJA DHE PËRZGJEDHJA E LIDHJEVE TË LIDHJEVE TIPIKE. LLOGARITJA E ZINXHIREVE DIMENSIONALE	2.41 MB
	Gjendja e ekonomisë moderne vendase përcaktohet nga niveli i zhvillimit të industrive që përcaktojnë përparimin shkencor dhe teknologjik të vendit. Këto industri përfshijnë kryesisht kompleksin e makinerive, i cili prodhon automjete moderne, ndërtim, ngritës dhe transport, makina rrugore dhe pajisje të tjera.
18482.		Projektimi i një shkëmbyesi nxehtësie me guaskë dhe tub të një lloji vertikal	250.25 KB
	Në ngrohësin PSV, uji i ftohtë nga rrjeti rrjedh përmes tubave të shkëmbimit të nxehtësisë, në të njëjtën kohë, avulli i ngrohjes hyn përmes tubit të furnizimit me avull në hapësirën unazore të brendshme, ku në kontakt me tubat e shkëmbimit të nxehtësisë, ngroh ujë. Kondensata e formuar gjatë këtij procesi shkarkohet përmes një tubi të veçantë në fund të strehës.

Faqja kryesore > Ligji

prodhimi i eksplozivëve dhe përmbajtjes produktet e tyre 1. Pajisjet duhet të projektohen duke marrë parasysh vetitë fiziko-kimike dhe shpërthyese të eksplozivëve dhe produkteve të destinuara për përdorim: ndjeshmëria ndaj ndikimit dhe fërkimit, ekspozimi ndaj temperaturave pozitive dhe negative, aktiviteti kimik dhe aftësia për të formuar produkte të reja, elektrifikimi, prirja për pluhurosja, grimca, shtresimi, përshtatshmëria për transport pneumatik ose pompim nëpër tuba dhe veçori të tjera që ndikojnë drejtpërdrejt ose tërthorazi në sigurinë e sistemit të "pajisjeve shpërthyese". 2. Dizajni i pajisjes duhet të sigurojë sigurinë e personelit operativ, si dhe karakteristikat teknike dhe mënyrat e funksionimit që plotësojnë kërkesat e dokumentacionit rregullator dhe teknik për eksplozivët dhe produktet e destinuara për përdorim, duke përfshirë: mundësinë e aksesit të lirë për inspektim. dhe pastrimin e nyjeve ku eksplozivët dhe produktet shpërthyese i nënshtrohen stresit mekanik, si dhe në vendet ku është i mundur akumulimi i mbetjeve të eksplozivëve, lubrifikantëve dhe produkteve të tjera; kufizimi i ngarkesave mekanike në eksplozivë dhe produkte në kufij të sigurt; mbrojtja e mëngëve, përçuesit e tokëzimit të tubacioneve, shufrave, instalimeve elektrike nga gërryerja gjatë funksionimit; pajtueshmëria me parametrat e regjimit termik të specifikuar, përfshirë. përjashtimi i mbinxehjes në njësitë dhe pjesët në kontakt me eksplozivët dhe produktet, dhe, nëse është e nevojshme, kontrolli i temperaturës; doza e komponentëve shpërthyes; shtypja e instaluar e pluhurit; bllokimi nga një shkelje e rrezikshme e sekuencës së operacioneve; kontrolli në distancë i operacioneve të rrezikshme; kontroll i besueshëm dhe në kohë i proceseve teknologjike në vazhdim; sinjalizimi i besueshëm i dritës dhe (ose) zërit të shfaqjes ose afrimit të mënyrave të rrezikshme (emergjencave). 3. Gjatë zgjedhjes së materialeve për prodhimin e enëve dhe aparateve, merren parasysh temperatura e murit (minimumi negativ dhe maksimumi i llogaritur), përbërja kimike, natyra e mediumit (gërryes, shpërthyes, i ndezshëm, etj.) dhe vetitë teknologjike të substancave. Materialet nuk duhet të hyjnë në ndërveprim me masën e reaksionit, avujt ose pluhurin e substancave të përpunuara. 4. Për prodhimin e pjesëve individuale, mund të përdoren plastika përçuese elektrike rezistente ndaj nxehtësisë me forcë të mjaftueshme. 5. Montimet me pjesë fërkuese dhe përplasëse që nuk kanë kontakt të drejtpërdrejtë me eksplozivët dhe produktet, por janë prej materialesh që prodhojnë shkëndija, duhet të jenë të izoluara në mënyrë të besueshme nga eksplozivët dhe produktet ose të mbulohen me plastikë, ose të mbyllen hermetikisht me një shtresë materialesh. që nuk prodhojnë shkëndija. 6. Në të gjitha rastet, nëse kjo nuk përcaktohet nga kushtet e funksionimit të rregulluara posaçërisht të njësive, dizajni i pajisjes duhet të përjashtojë hyrjen e lëndëve plasëse në zbrazëtirat midis pjesëve që fërkohen dhe përplasen. Kjo e fundit mund të arrihet duke përdorur vula të përshtatshme, kushineta në distancë, gërvishtje rrotulluese dhe zgjidhje të ngjashme. 7. Në shtigjet e kalimit të eksplozivëve nuk duhet të ketë mbërthyes (bulona, ​​stufa, kunja, kunja, gjilpëra). 8. Në lidhjet me fileto jashtë shtegut të kalimit të lëndëve plasëse, është e nevojshme të parashikohet një gjilpërë ose një metodë tjetër e fiksimit të fiksuesve. 9. Pajisjet në të cilat prodhohen ose përpunohen lëndë plasëse që janë në gjendje të dekompozohen kur qëndrojnë në një enë ose aparaturë për një kohë të gjatë, nuk duhet të kenë zona të ndenjura ku mund të grumbullohen substanca.10. Dizajni i njësive të pajisjeve duhet të përjashtojë mundësinë e futjes së lubrifikantëve në eksplozivë. 11. Gjatë funksionimit të pajisjes, ngrohja e sipërfaqeve të montimeve dhe pjesëve, në të cilat mund të vendoset pluhuri shpërthyes, nuk duhet të kalojë 60 ° C. Kjo duhet të sigurohet duke zgjedhur mënyrat e duhura të funksionimit dhe vetëm në raste të jashtëzakonshme (tubacionet dhe xhaketa me ujë të nxehtë, gypat e shkarkimit të motorëve të brendshëm me djegie, ngrohëset, këmbyesit e nxehtësisë) duke aplikuar termoizolim. 12. Sipërfaqet e jashtme të enëve dhe aparateve që kanë një temperaturë më të madhe se 45 ° C duhet të jenë të izoluara termikisht. Izolimi termik fiksohet në vendin e instalimit, për të cilin dizajni i enëve dhe aparateve duhet të pajiset me pajisje për fiksimin e izolimit termik. Materialet termoizoluese duhet të jenë jo të djegshme dhe të mos ndërveprojnë me substancat e përpunuara. Enët dhe aparatet duhet të kenë pajisje që parandalojnë depërtimin e lëndëve plasëse midis termoizolimit dhe sipërfaqes së tyre të jashtme. 13. Lubrifikantët e përdorur duhet të tregohen në pasaportën (formularin) për pajisjet dhe në dokumentacionin përkatës operativ të miratuar në mënyrën e përcaktuar. 14. Projektimi i anijeve dhe aparateve duhet të përjashtojë mundësinë e shfaqjes në detalet dhe njësitë e montimit të ngarkesave që mund të shkaktojnë shkatërrimin e tyre, gjë që është e rrezikshme për punëtorët, në të gjitha mënyrat e synuara të funksionimit. 15. Projektimi i enëve dhe aparateve dhe pjesëve të tyre individuale duhet të përjashtojë mundësinë e rënies, përmbysjes së tyre në të gjitha kushtet e parashikuara të funksionimit dhe instalimit (çmontimit). 16. Projektimi i shtrëngimit, kapjes, ngritjes, ngarkimit etj. pajisjet ose disqet e tyre duhet të përjashtojnë mundësinë e një rreziku në rast të një ndërprerje të plotë ose të pjesshme spontane të furnizimit me energji elektrike, si dhe të përjashtojnë një ndryshim spontan në gjendjen e këtyre pajisjeve kur rikthehet furnizimi me energji elektrike. 17. Elementet strukturore të enëve dhe aparateve nuk duhet të kenë qoshe të mprehta, skaje, gërvishtje dhe sipërfaqe të tjera me parregullsi që paraqesin rrezik për dëmtimin e punëtorëve, nëse prania e tyre nuk përcaktohet nga qëllimi funksional i këtyre elementeve. 18. Pjesët e pajisjeve, duke përfshirë tubacionet e avullit, sistemet hidraulike, pneumatike, valvulat e sigurisë, kabllot, etj., dëmtimet mekanike të të cilave mund të shkaktojnë rrezik, duhet të mbrohen nga mbrojtëse ose të vendosen në mënyrë që të parandalojnë dëmtimin aksidental nga punëtorët ose mjetet e mirëmbajtjes. 19. Dizajni i enëve dhe aparateve duhet të përjashtojë lirimin ose ndarjen spontane të fiksimeve të njësive dhe pjesëve të montimit, si dhe të përjashtojë lëvizjen e pjesëve lëvizëse përtej kufijve të parashikuar nga projekti, nëse kjo mund të çojë në krijimin e një situate të rrezikshme. . 20. Në projektimin e pajisjeve mund të përdoren disqet elektrike dhe mekanike pneumatike, hidraulike, rezistente ndaj shpërthimit. 21. Duke marrë parasysh qëllimin, dizajni i pajisjeve dhe metodat e punës të rregulluara në dokumentacionin operativ duhet të përjashtojë: hyrjen e objekteve dhe substancave të huaja në eksplozivë dhe produkte, si dhe reshjet atmosferike, dëmtimin e telave elektrikë, shpërthimin. kordonët, valëzuesit dhe mjetet e tjera të inicimit gjatë procesit të ngarkimit. 22. Mbulesat dhe rrjetat prej çeliku, të hequra gjatë funksionimit, në nyjet me kornizën e kapakut të bunkerit duhet të përforcohen me një material që zbut goditjen dhe nuk jep shkëndija (gome, plastikë elastike), me zbatimin. të masave për mbrojtjen nga akumulimi i potencialeve të elektricitetit statik. 23. Për të parandaluar hyrjen e objekteve të huaja në rrugën e lëndës plasëse, duhet të vendosen rrjeta në kapakët e ngarkimit dhe hapjet e kontejnerëve. Përmasat e rrjetës së rrjetës nuk duhet të kalojnë 15x15 mm për gramonitet, granulotolin, alumotolin, 10x10 mm për eksplozivët e tjerë dhe nitratin e amonit, në rastet e vrimave të shpuara (të rrumbullakëta), përkatësisht diametrat: 18 dhe 12 mm. Për të shmangur formimin e prizave gjatë karikimit pneumatik, është e nevojshme të respektohet kushti që madhësia e qelizave të sitës të mos jetë më shumë se 1/2 e diametrit nominal të tubacionit të karikimit. 24. Dizajni i pajisjes duhet të përjashtojë varjen e materialeve në bunkerë, dhoma dhe njësi të tjera akumulimi dhe anashkalimi. Nëse është e pamundur të përmbushet kjo kërkesë, pajisja duhet të pajiset me mjete efektive dhe të sigurta për të eliminuar ose parandaluar ngrirjen e eksplozivëve. 25. Në transportuesit me vidhos, duhet të përjashtohet mundësia e shtypjes së eksplozivëve ose përbërësve të tyre në pjesët fundore të vidhave, hyrja e produkteve në kushineta dhe fërkimi i vidhos në muret e brendshme të kafazit. Për të përjashtuar shtypjen e eksplozivëve në pjesët fundore të vidhos, dizajni i vidhos duhet të parashikojë ndërprerjen e rrjedhës së eksplozivëve duke përdorur kthesat e mbytjes në fund të vidës. Gjatësia e vidhave në të gjitha rastet duhet të merret në mënyrë të tillë që të përjashtohet fërkimi i brinjëve të saj kundër shtresës së jashtme, përfshirë edhe për shkak të devijimit. 26. Ushqyesit vibrues mund të përdoren vetëm për eksplozivët që nuk delaminohen në procesin e ekspozimit ndaj dridhjeve. 27. Për lëvizjen e komponentëve të lëngshëm dhe derdhjen e lëndëve plasëse përgjatë shtigjeve të pajisjeve, lejohet përdorimi i pompave me zorrë dhe me vida.28. Rripat transportues për furnizimin e eksplozivëve dhe produkteve duhet të jenë të mbrojtur nga rrëshqitja dhe të pajisur me një sistem që siguron mbyllje të dyfishtë në çdo pikë përgjatë gjatësisë. Gjerësia e rripit transportues duhet të korrespondojë me modelin e transportuesit dhe të jetë jo më shumë se një gjerësi e gjysmë e një qese me eksploziv (nitrat amoniumi). Kur transportoni eksplozivë të grimcuar me shumicë, gjerësia e rripit duhet të jetë të paktën 3 herë më e gjerë se pjesa më e madhe e eksplozivëve në brez. Dizajni i shiritave transportues duhet të përjashtojë hyrjen e eksplozivëve në bateritë e tensionit dhe në rrotullat mbështetëse, si dhe të sigurojë pastrimin e rripit transportues nga grimcat shpërthyese ngjitëse duke përdorur pajisje speciale. Transportuesit mund të përdorin vetëm rripa të bërë nga materiale rezistente ndaj flakës që përputhen me rregulloret aktuale. 29. Në rastet kur boshti drejton aktivizuesit e pajisjeve bluarëse, përzierëse, transportuese ose dozuese të vendosura në dhoma ose zgavra ku mund të vendosen eksplozivët, kushinetat e boshtit duhet të jenë në distancë. Hendeku i dukshëm midis kushinetave dhe murit që ndan shtegun e eksplozivit duhet të jetë së paku 40 mm. Rregullimi i kushinetave të jashtme të vendosura brenda rrjedhës së eksplozivit nuk lejohet. Grumbullimet duhet të vendosen në vendin ku boshti kalon nëpër murin që ndan rrugën e lëvizjes së eksplozivit. 30. Kushinetat në distancë duhet të mbyllen duke instaluar gjëndra në kapakët e kushinetave. Reduktuesit dhe montimet e kushinetave duhet të projektohen për të mbrojtur me siguri nga rrjedhja e vajit dhe për të përjashtuar hyrjen e lagështirës, ​​papastërtisë dhe pluhurit në to. 31. Në të gjitha rastet, materialet gasket dhe mbushëse (mbytës) nuk duhet të hyjnë në një reaksion kimik me eksplozivët dhe përbërësit e tyre. 32. Kontejnerët për lëngjet e ndezshme në makinat karikuese duhet të kenë ndarje fikëse, ndenja ajri ose valvola sigurie në formën e membranave të projektuara për të shtrydhur përmbajtjen me një presion prej 0,05 MPa mbi maksimumin e lejuar ose një element të shkrirë që shembet në një temperaturë prej 110 -–115 ° C. Valvulat e sigurisë duhet të vendosen në krye të rezervuarit. Duhet pasur kujdes për të mbrojtur valvulat nga çdo dëmtim. 33. Shkalla e mbushjes së kontejnerëve për lëngjet e djegshme të djegshme dhe tretësirat e agjentëve oksidues nuk duhet të kalojë 90% të kapacitetit të tyre. 34. Për mirëmbajtjen e kapave të ngarkimit të vendosura në një lartësi prej më shumë se 1,5 m nga niveli i dyshemesë (platformat), është e nevojshme të sigurohen platforma pune të pajisura me shkallë për ngritje, gardhe dhe parmakë. 35. Përpara ngarkimit të lëndëve plasëse dhe përbërësve në aparate, duhet të merren masa për të përjashtuar mundësinë e hyrjes së objekteve të huaja në këto aparate (filtrimi i përbërësve të lëngshëm, skanimi ose ndarja magnetike e materialeve me shumicë). Nevoja për të kombinuar këto operacione kontrolli përcaktohet nga procesi teknologjik i direktivës. Madhësitë e rrjetës së sitave për shoshitjen e komponentëve duhet të specifikohen në planin e procesit. 36. Të gjitha pajisjet, pajisjet, montimet, pjesët, pajisjet, veglat dhe sendet e tjera që janë bërë të papërdorshme dhe kanë qenë në kontakt me lëndët plasëse, që i nënshtrohen përdorimit ose shkatërrimit të mëtejshëm, duhet të pastrohen paraprakisht, të lahen dhe, nëse është e nevojshme, të shkrepen. 37. Pajisja e pikave për prodhimin dhe përgatitjen e lëndëve plasëse dhe artikujve që përdoren drejtpërdrejt për prodhimin dhe përpunimin e lëndëve plasëse dhe artikujve duhet të jenë në përputhje me kërkesat e dokumentacionit të projektimit të zhvilluar në përputhje me këtë rregullore dhe kërkesat e standardeve përkatëse. 38. Ndryshimet në dizajnin e pajisjes në funksion lejohen vetëm nëse dokumentacioni përkatës i projektimit është i disponueshëm, i miratuar në mënyrën e përcaktuar nga organizata dhe i rënë dakord me zhvilluesin e kësaj pajisjeje. 39. Për të gjitha pajisjet e vëna në punë duhet të hartohen pasaportat (formularët) që përshkruajnë kërkesat bazë për funksionimin e tyre. Pajisjet e importuara ose pajisjet e prodhuara me licenca të huaja duhet të sigurojnë kërkesat e sigurisë të parashikuara nga kjo rregullore teknike. Neni 22 Kërkesat për mjetet e mekanizimit të transportit operacionet teknologjike, transporti, ngarkimi dhe shkarkimi dhe magazinimi

1. Kërkesat kryesore të veçanta për makinat ngritëse dhe transportuese dhe pajisjet ndihmëse të përdorura në dhomat e rrezikshme nga shpërthimi dhe zjarri dhe instalimet e jashtme për të punuar me mallra shpërthyese dhe të ndezshme duhet të jenë:

Eliminimi i ndikimit të shkëndijave dhe shkarkimeve elektrike, shkëndijave nga fërkimi dhe ndikimi, sipërfaqet e nxehta në mjedisin shpërthyes që rrethon pajisjet dhe ngarkesën e transportuar;

përjashtimi i vendeve të paarritshme për pastrim në mënyrë që të parandalohet ngecja, grumbullimi, koreja dhe ngjeshja e produktit;

përdorimi i materialeve për prodhimin e elementeve strukturorë të makinerive, duke marrë parasysh natyrën e efekteve agresive të substancave të transportuara, veçoritë e proceseve teknologjike dhe kërkesat e sigurisë;

përjashtimi i ndërveprimit të produktit të transportuar me lubrifikantët, lëngjet e punës të sistemeve hidraulike, nëse një ndërveprim i tillë çon në zjarr ose shpërthim.

2. Për kryerjen e veprimeve të ngritjes dhe transportit në mjedise industriale, magazinash, ngarkimi dhe shkarkimi, në kamionë hekurudhor me lëndë shpërthyese dhe të ndezshme në ambalazhe, kuti, kuti, lejohet përdorimi i makinerive ngritëse e transporti të prodhimit në masë dhe pajisje ndihmëse të një. destinacioni i përgjithshëm që i nënshtrohet kërkesave të pjesës 1 dhe kapaciteti mbajtës i të cilit është më i madh se masa nominale bruto e paketimit të lëndëve plasëse dhe produkteve të tyre. 3. Mekanizmat e ngritjes së ngarkesës për makineritë ngritëse që përdoren për transportin e lëndëve plasëse, mallrave të ndezshme, duhet të jenë të pajisur me dy frena dhe të kenë një faktor sigurie në litar ngarkese të paktën gjashtë.4. Lëndët shpërthyese në gjendje të lëngshme ose në formën e një pezullimi duhet të transportohen, si rregull, me metodën e injektimit, si dhe duke përdorur diafragmë, membranë dhe pompa të tjera të krijuara posaçërisht për këtë qëllim. 5. Gjatë transferimit të substancave dhe produkteve të ndezshme me transport të vazhdueshëm nga një dhomë (ndërtesë) në një dhomë (ndërtesë) tjetër të izoluar prej saj, duhet të vendosen pajisje automatike për të parandaluar përhapjen e djegies. 6. Gjatë transferimit të lëndëve plasëse nga një ndërtesë në tjetrën me transport të vazhdueshëm, duhet të përjashtohet kalimi i shpërthimit përgjatë zinxhirit të transportit ndërmjet ndërtesave, si dhe përhapja e flakës në rast zjarri. Përdorimi i transportit me pneumovakuum për transportin e lëndëve plasëse midis objekteve të magazinimit dhe ndërtesave teknologjike nuk lejohet. Transportuesit që transportojnë lëndë të ndezshme dhe shpërthyese duhet të kenë pajisje mbyllëse që sigurojnë ndalimin në rast rrëshqitjeje, thyerjeje të organeve tërheqëse kur helika bllokohet. Transportuesit me seksione të pjerrëta dhe vertikale të rrugës duhet të kenë pajisje sigurie që parandalojnë lëvizjen spontane të trupit tërheqës ose ngarkesës së transportuar. 7. Operatorët që ushtrojnë kontroll lokal ose në distancë të funksionimit të makinerive ngritëse dhe transportuese në ambiente shpërthyese dhe të rrezikshme nga zjarri duhet t'u sigurohet mundësia e evakuimit. Kontrolli i lëvizjes së makinerive ngritëse dhe mekanizmave të përdorur për lëvizjen e mallrave shpërthyese dhe të ndezshme duhet të jetë në dysheme. Neni 23 . Kërkesat për furnizim me ngrohje, furnizim me ujë dhe kanalizime 1. Furnizimi me ngrohje dhe ujë për prodhimin e lëndëve plasëse dhe produkteve duhet të kryhet duke marrë parasysh sigurimin e nevojave teknologjike, mbylljen pa probleme të proceseve në rast të kufizimeve të papritura të furnizimit me ngrohje dhe ujë, si dhe nevojat për eliminimi i situatave emergjente. 2. Furnizimi me avull i konsumatorëve teknologjikë të industrive kryesore duhet të kryhet nëpërmjet dy tubacioneve kryesore me një ngarkesë projektimi për çdo 70% të konsumit total. 3. Degëzimet e tubacioneve të ngrohjes nga rrjeti duhet të kryhen me dy tuba në ato ndërtesa në të cilat nuk lejohen ndërprerjet në furnizimin me ngrohje të konsumatorëve të procesit për shkak të masave paraprake të sigurisë ose humbjes së cilësisë së produktit. 4. Nuk lejohet hyrja në rrjetet e ngrohjes në dhomat me lëndë shpërthyese dhe të rrezikshme nga zjarri, si dhe gërryese. Hyrjet e bartësve të nxehtësisë, pikat e ngrohjes, instalimet e ngrohjes së ujit që shërbejnë për industri eksplozive dhe të rrezikshme nga zjarri duhet të vendosen në dhoma të izoluara me hyrje të pavarura nga jashtë, nga kafaze lokale ose nga korridore të sigurta. Lejohet vendosja e pikave të ngrohjes dhe instalimeve të ngrohjes së ujit në dhomat e dhomave të ventilimit të furnizimit. Për ngrohjen e ambienteve industriale në të cilat lëshohet pluhuri i eksplozivëve, duhet të përdoret ngrohja e ajrit të kombinuar me ventilimin e furnizimit, ose ngrohjen e ujit, ose ngrohjen e kombinuar ajër-ujë me një temperaturë në sipërfaqen e pajisjeve ngrohëse jo më të larta se 80 ° C. 5 Rrjeti i ujësjellësit të ndërtesës duhet të sigurojë shumën e kostove maksimale për sistemin automatik të shuarjes së zjarrit, hidrantët e zjarrit dhe shuarjen e zjarrit të jashtëm. 6. Konsumi i vlerësuar i ujit për shuarjen e zjarrit të jashtëm të ndërtesave të kategorive A, Al, B, C, G supozohet të jetë së paku 25 l/s. 7. Kapaciteti i furnizimit me ujë zjarrfikës në rezervuarët e ujësjellësit të ndërmarrjes zgjidhet duke marrë parasysh kohën e funksionimit të sistemeve automatike të fikjes së zjarrit sipas shtojcës 11. më shumë se 200 m ose nga hidrantët e vendosur në ujin e unazës. rrjeti i furnizimit. Në këtë rast, merret parasysh një zjarr, pavarësisht nga zona e territorit, me një rrjedhje uji prej 20 l/s.

9. Strukturat kapacitative të sistemit të furnizimit me ujë (rezervuarët, dhomat e pritjes) duhet të jenë të pajisura me pajisje për marrjen e ujit nga makinat zjarrfikëse dhe të kenë hyrje të lira me sipërfaqe të fortë.

10. Për të kursyer ujin e ëmbël, ujësjellësi i ndërmarrjeve duhet të projektohet me instalimin e sistemeve të mbyllura për qëllime ftohjeje, si dhe sistemet e ripërdorimit të mbetjeve të ujërave të pandotura dhe ujërave të zeza të neutralizuara të trajtuara.

11. Përveç hidrantëve në rrjetin e ujësjellësit të zjarrit, është i nevojshëm edhe instalimi i hidrantëve në rrjetet e tubacioneve të ujit të ftohtë të sistemeve qarkulluese që kalojnë pranë ndërtesave shpërthyese dhe të rrezikshme nga zjarri.

12. Ujërat e zeza industriale që përmbajnë produkte të prodhimit, si rregull, derdhen në impiantet lokale të trajtimit nga një sistem kanalizimi i pavarur (industrial).

13. Gjatë shkarkimit të ujërave të ndotura industriale së bashku me ujërat e ndotura shtëpiake nëpërmjet sistemit të integruar të kanalizimeve, në varësi të mundësisë së transportimit dhe trajtimit të përbashkët të tyre, përmbajtja e ndotësve në ujërat e zeza nuk duhet të kalojë përqendrimet e lejuara për objektet e trajtimit biologjik.

14. Ujërat e ndotura që përmbajnë nitroestere shkarkohen nga një rrjet special i pavarur në impiantin e dekompozimit dhe neutralizimit. Ujërat e zeza të neutralizuara dërgohen në impiantet e trajtimit biologjik së bashku me ujërat komunale të ndërmarrjes. 15. Ujërat e ndotura nga prodhimi i IVV, prodhim që përmbajnë substanca të klasës së parë të rrezikut, duhet të kapen plotësisht dhe të neutralizohen drejtpërdrejt në ndërtesë, pas së cilës mund të lëshohen në pusin e kontrollit, e më pas në rrjetin e kanalizimeve. 16. Nevoja për trajtimin e kanalizimeve dhe ujërave të rrëmbyeshëm përcaktohet në varësi të dendësisë së territorit, natyrës së sipërfaqes së rrugës dhe shkallës së mundshme të ndotjes.

Neni 24 Kërkesat e ventilimit

1. Prodhimi i eksplozivëve, ku lirohen avuj të dëmshëm, gazra, pluhur në ajër, duhet të pajiset me pajisje ajrimi, ndërsa ajrimi duhet të kryhet sipas një sistemi që parandalon mundësinë e transmetimit të zjarrit nga një dhomë në tjetrën nëpërmjet kanaleve të ajrit. dhe parandalon shfaqjen e zjarrit në to.2. Në fazat e tharjes, skanimit dhe mbulimit të prodhimit të eksplozivëve, me përjashtim të TNT, dintronaftalinës dhe të tjera të pandjeshme ndaj ndikimeve mekanike, ventilimi i shkarkimit duhet të kryhet duke përdorur ejektorë, produkte me këto substanca, ku, kur gazrat dhe avujt largohen nga procesi. pajisje, mund të formohet kondensatë e ndjeshme ndaj ndikimeve mekanike, ajri që derdhet duhet të nxehet në një temperaturë që përjashton kondensimin e avujve dhe gazrave. 3. Ajri i hequr nga shkarkimet lokale, që përmbajnë lëndë të dëmshme shpërthyese dhe të ndezshme, përpara se të lëshohet në atmosferë, duhet të pastrohet në një nivel të pranueshëm të ndotjes së atmosferës së zonës industriale, si dhe në MPC në ajrin e vendbanimeve. 4. Sistemet e shkarkimit që largojnë pluhurin shpërthyes dhe të ndezshëm duhet të pajisen me filtra me ujitje me ujë ose të tjerë që përjashtojnë lëshimin e pluhurit në atmosferë Funksionimi i ventilatorit të shkarkimit duhet të jetë i ndërlidhur me sistemin e ujitjes së filtrit dhe, nëse është e nevojshme , me pajisje procesi. Filtri duhet të instalohet në rrjedhën e sipërme të ventilatorit në drejtim të rrjedhës së ajrit. Filtrat mund të instalohen si brenda dhomave të procesit ashtu edhe në dhomën e dhomës së ventilimit të shkarkimit. 5. Ambientet industriale eksplozive dhe të rrezikshme nga zjarri, të lidhura me njëri-tjetrin me hapje të hapura teknologjike ose dyersh të pambrojtura, mund të shërbehen me sisteme të zakonshme ventilimi. Nuk lejohet të lëshohen në një sistem ventilimi avuj dhe gazra, produkte, ndërveprimi i të cilave mund të krijojë rrezik zjarri, shpërthimi dhe pajisje të produkteve të dëmshme. Dhomat shpërthyese dhe të rrezikshme nga zjarri që kanë hyrje të jashtme të pavarura që nuk janë të lidhura me njëra-tjetrën dhe nuk janë të lidhura me një proces të vetëm teknologjik, duhet të shërbehen nga sisteme ventilimi që janë të pavarura për çdo dhomë. 6. Ambientet industriale të ndara të shpërthimit dhe të rrezikshëm nga zjarri të të njëjtit proces teknologjik, të vendosura brenda të njëjtit kat, mund të servisohen nga sisteme të zakonshme të ventilimit të furnizimit të tipit kolektor, në varësi të kushteve të mëposhtme: sipërfaqja e përgjithshme e ambienteve të shërbimit duhet jo më shumë se 1100 m 2; çdo dhomë e izoluar duhet të shërbehet nga kanale të pavarura të furnizimit të ajrit që vijnë nga kolektorët; në secilën degë nga kolektori brenda dhomës së ventilimit, duhet të instalohet një valvul kontrolli vetë-mbyllës; kolektorët duhet të vendosen brenda ambienteve të destinuara për instalimin e pajisjeve të ventilimit (dhomat e ventilimit), ose jashtë ndërtesës. Në disa raste, lejohet vendosja e kolektorit në një dhomë të sigurt në një vend të aksesueshëm për mirëmbajtjen e valvulave të kontrollit; duhet të sigurohet mbrojtja e kanaleve të ajrit transit të vendosura nëpër ambiente të tjera, me një kufi të standardizuar të rezistencës ndaj zjarrit prej të paktën 0,5 orë; gjatësia e kanalit të ajrit nga kolektori në daljen më të afërt të ajrit duhet të jetë së paku 4 m; 7. Nevoja për ventilim emergjent dhe sasia e substancave të dëmshme të çliruara për llogaritjen e shkëmbimit të ajrit në çdo rast individual përcaktohen nga procesi teknologjik direktiv. Ventilimi emergjent duhet të ndizet automatikisht dhe të dyfishohet me anë të ndërrimit manual jashtë ambienteve të servisuara në hyrje të tij. 8. Tifozët e shkarkimit që lëvizin ajrin me një përzierje të lëndëve shpërthyese dhe të ndezshme duhet të jenë të një dizajni që përjashton mundësinë e fillimit të zjarrit ose shpërthimit të mjetit të transportuar. 9. Tifozët e furnizimit që shërbejnë për ambiente industriale, ku rrjedha e procesit teknologjik shoqërohet me çlirimin e avujve të tretësve, pluhurit të lëndëve shpërthyese dhe përbërjeve, mund të adoptohen në një version normal të bërë prej çeliku karboni, me kusht që të mbyllet vetë. valvula e kontrollit është instaluar në kanalet e ajrit pas ventilatorit dhe ngrohësve, duke parandaluar depërtimin në ventilator, kur ai ndalet, dhe ngrohësit e substancave shpërthyese dhe të ndezshme nga ambientet. 10. Tifozët, si dhe pajisjet e kontrollit të instaluara në kanalet e ajrit që largojnë ajrin nga ambientet industriale, në mungesë të avujve shpërthyes ose emetimeve të pluhurit gjatë procesit teknologjik, mund të adoptohen në një version normal të bërë prej çeliku karboni. Në sistemet e shkarkimit me pastrim ajri të lagësht, duke transportuar pluhur të perkloratit të amonit, kloratit të kaliumit dhe nitratit të amonit, ventilatorët pranohen në një version normal të bërë prej çeliku rezistent ndaj acidit, me kusht që tifozët të instalohen pas filtrit. 11. Nëse procesi i prodhimit në një ndërtesë të lidhur shoqërohet me çlirimin e gazeve toksike, avujve dhe pluhurit, marrja e ajrit të jashtëm për sistemet e furnizimit duhet të kryhet nga jashtë boshtit. Lejohet marrja e drejtpërdrejtë e ajrit të jashtëm nga hapësira midis boshtit dhe ndërtesës, nëse të gjitha njësitë e shkarkimit janë të pajisura me pajisje pastrimi efektive me një shkallë pastrimi prej të paktën 90%, ndërsa emetimet e ventilimit duhet të bëhen jashtë zonës së qarkullimit. . 12. Në njësitë e furnizimit teknologjik, ventilatorët që fryjnë ajrin në aparatet teknologjike në të cilat lëshohen avuj shpërthyes ose pluhur duhet të jenë të papërshkueshëm nga shkëndija. Lejohet përdorimi i tifozëve me mbrojtje të shtuar kundër ndezjes. Në rastet kur ndërmjet ventilatorit dhe aparatit të procesit janë instaluar ngrohës me pllaka ose finna pa kanal anashkalimi, ventilatorët mund të përdoren nga çeliku i karbonit. Në këtë rast, pas ngrohësit duhet të instalohet një valvul kontrollues kundër shpërthimit vetë-mbyllës përgjatë rrjedhës së ajrit brenda dhomës së ventilimit. Elementet rregullatore dhe elementet e tjera brenda zonës së prodhimit duhet të jenë rezistente ndaj shpërthimit. 13. Me rastin e nxjerrjes së përzierjes avull-ajër të tretësve për rikuperim në dhomat e procesit të kategorisë B, është planifikuar të vendosen filtra të ekranit të vajit të vendosura në rrjedhën e sipërme të shkarkuesit të flakës përgjatë rrugës së përzierjes avull-ajër.14. Ambientet për pajisjet e sistemeve të shkarkimit duhet të plotësojnë kërkesat e sigurisë nga zjarri dhe shpërthimi për ambientet e prodhimit ku shërbejnë, në varësi të kategorisë së proceseve të prodhimit që ndodhen në to. 15. Magazinat e lëndëve plasëse janë të pajisura me sistem ventilimi natyral të shkarkimit për të parandaluar kondensimin e lagështirës në sipërfaqen e ambalazhimit.16. Në punishte dhe në vendet individuale të punës ku është i mundur formimi i pluhurit, shpërndarja e ajrit të furnizimit duhet të kryhet nëpërmjet shpërndarësve të ajrit me një zbutje të shpejtë të shpejtësisë, gjë që përjashton mundësinë e fryrjes së pluhurit.17. Sipërfaqja e brendshme e tubacioneve të sistemit të ventilimit duhet të jetë e tillë që pluhuri nga produktet të mos mbetet mbi të dhe që të mund të pastrohet ose lahet lehtësisht nga ndotja. Njësitë e ventilimit duhet të kenë çelësa në kanalet e ajrit për shpëlarjen dhe pastrimin e sipërfaqes së brendshme të kanaleve të ajrit gjatë pastrimit të përgjithshëm dhe para riparimit, si dhe kapele për kontrollimin e performancës aktuale dhe marrjen e mostrave të ajrit për substanca kimike. Neni 25 kërkesat për energji dhe

LLOGARITJA E PASOJAT E SHPËRTHIMIT

BRENDA PAJISJEVE TË PROCESIT

Zhvillimi i industrisë kimike shoqërohet me një rritje të shkallës së prodhimit, kapacitetit të instalimeve dhe aparateve, si dhe ndërlikimin e proceseve teknologjike dhe mënyrave të kontrollit të prodhimit. Për shkak të kompleksitetit dhe rritjes së prodhimit, aksidentet që rezultojnë kanë pasoja gjithnjë e më të rënda. Me rrezik të veçantë janë industritë kimike, shpërthyese, termocentralet bërthamore, depot e lëndëve shpërthyese dhe të ndezshme, municionet, si dhe anijet dhe tanket e destinuara për ruajtjen dhe transportin e produkteve të naftës dhe gazrave të lëngshëm.

Aktualisht, bota po i kushton gjithnjë e më shumë vëmendje çështjeve të sigurimit të një niveli të lartë të mbrojtjes së mjedisit, sigurisë së jetës dhe mbrojtjes së punës. Një nga mënyrat e mundshme për të reduktuar rrezikun e emergjencave në objektet industriale është analiza e aksidenteve që kanë ndodhur. Mbi bazën e tyre zhvillohen masa për parandalimin e shfaqjes së aksidenteve dhe parandalimin e pasojave të rrezikshme.

Një nga llojet e aksidenteve në objektet industriale janë shpërthimet e pajisjeve të procesit. Shpërthimi i pajisjeve mbart një rrezik të mundshëm lëndimi për njerëzit dhe ka një aftësi shkatërruese.

Një shpërthim (transformim shpërthyes) është një proces i transformimit të shpejtë fizik ose kimik të një lënde, i shoqëruar nga kalimi i energjisë potenciale të kësaj substance në energji mekanike të lëvizjes ose shkatërrimit. Në varësi të llojit të transportuesit të energjisë dhe kushteve të çlirimit të energjisë gjatë një shpërthimi, dallohen burimet kimike dhe fizike të energjisë.

Një shpërthim fizik mund të shkaktohet nga shkatërrimi i papritur i një ene me një gaz të ngjeshur ose lëng të mbinxehur, nga përzierja e lëndëve të ngurta (shkrirë) të mbinxehura me lëngje të ftohta, etj.

Burimi i një shpërthimi kimik janë reaksionet ekzotermike vetë-përshpejtuese të ndërveprimit të substancave të djegshme me oksiduesit ose dekompozimi termik i përbërjeve të paqëndrueshme.

Shpërthime fizike në pajisje

Shpërthimet fizike zakonisht shoqërohen me shpërthime të enëve nga presioni i gazeve ose avujve.

Në teknologjinë kimike, shpesh është e nevojshme të kompresohen qëllimisht gazet inerte dhe ato të djegshme, duke shpenzuar energji elektrike, termike ose forma të tjera të energjisë. Në të njëjtën kohë, gazi i ngjeshur (avulli) ndodhet në aparate të mbyllura të formave dhe vëllimeve të ndryshme gjeometrike. Sidoqoftë, në disa raste, ngjeshja e gazeve (avujve) në sistemet teknologjike ndodh rastësisht për shkak të tejkalimit të shkallës së rregulluar të ngrohjes së lëngut nga ftohësi i jashtëm.

Kur enët nën presion shpërthejnë, mund të gjenerohen valë të forta shoku, formohen një numër i madh fragmentesh, gjë që çon në dëmtime serioze dhe lëndime. Në këtë rast, energjia totale e shpërthimit shndërrohet kryesisht në energjinë e valës së goditjes dhe në energjinë kinetike të fragmenteve.

Shumë lëngje ruhen ose përdoren në kushte kur presioni i avullit të tyre është shumë më i lartë se presioni atmosferik. Energjia e mbinxehjes së lëngjeve mund të jetë një burim i shpërthimeve thjesht fizike, për shembull, gjatë përzierjes intensive të lëngjeve me temperatura të ndryshme, gjatë kontaktit të një lëngu me shkrirjet metalike dhe lëndët e ngurta të nxehta. Në këtë rast, transformimet kimike nuk ndodhin, dhe energjia e mbinxehjes harxhohet për avullim, i cili mund të vazhdojë me një shpejtësi të tillë që të lindë një valë goditëse. Masa e avujve të formuar dhe shpejtësia e avullimit përcaktohen nga balancat e materialit dhe nxehtësisë së dy modeleve të mundshme të situatave emergjente: 1) çlirimi i nxehtësisë me avullim ndodh në një vëllim konstant; 2) çlirimi i nxehtësisë duke ruajtur vëllimin pasohet nga zgjerimi duke ruajtur ekuilibrin termik.

Kur përzihen dy lëngje me temperatura dukshëm të ndryshme, fenomenet e shpërthimit fizik janë të mundshme me formimin e një reje pikash të lëngshme të njërit prej përbërësve.

Në ndërmarrjet industriale, gazrat e ngjeshur neutral (jo të djegshëm) - azoti, dioksidi i karbonit, freonet, ajri - gjenden në vëllime të mëdha kryesisht në mbajtëset e gazit sferik me presion të lartë.

Më 9 korrik 1988, ndodhi një shpërthim i një rezervuari sferik të gazit të ajrit të kompresuar me një vëllim prej 600 m3 (rrezja e sferës 5.25 m), e bërë prej çeliku me trashësi muri 16 mm dhe e projektuar për të funksionuar në një presion prej 0.8 MPa. . Shpërthimi i rezervuarit të gazit (ndodhi në një presion prej 2.3 MPa) u parapri nga një rritje e ngadaltë e presionit në forcën e rrjedhjes së çelikut nga i cili ishte bërë.

Mbajtësja sferike e gazit ishte pjesë e njësisë teknologjike për prodhimin e uresë, e vënë në punë në prill 1988. Ajri furnizohej me mbajtësin e gazit nga një linjë e zakonshme e procesit të fabrikës përmes një valvule kontrolli dhe pajisjesh. Rezervuari i gazit nuk ishte i pajisur me pajisje për lehtësimin e presionit, pasi presioni maksimal i mundshëm i ajrit (0,8 MPa) në të u sigurua nga stabilizimi i tij në sistemin e procesit dhe karakteristikat e kompresorëve të ajrit të tipit VP-50-8. Kontrolli i presionit u krye duke treguar dhe regjistruar lokalisht matësat e presionit në panelin e kontrollit.

Nga rezervuari i gazit, ajri furnizohej përmes një sistemi tubacioni për nevoja teknologjike, duke përfshirë ndarjen e CO2 nga papastërtitë e djegshme. Në këtë ndarje, ajri nga mbajtësja e gazit shkarkohej përmes një tubacioni me diametër 150 mm në linjën e shkarkimit të turbokompresorit CO2 të tipit "Babet", duke funksionuar në një presion prej 2.3 MPa dhe njëkohësisht duke qenë linja e marrjes së një përforcues kompresor pistoni deri në 10.0 MPa (4DVK-210-10); Ajri i furnizuar ishte menduar për pastrimin e sistemit të kompresimit dhe përmes tij linjës teknologjike nga CO2 para riparimit.

Në përfundim të riparimit të njësisë së procesit, turbokompresori CO2 u ndez dhe pas 10 minutash, me një presion në linjën e shkarkimit prej 2.3 MPa, kompresori i pistonit u ndez me rregullim në një presion mode prej 10.0 MPa. Pas ndezjes së kompresorit centrifugal të CO2, presioni në rezervuarin e gazit të ajrit filloi të rritet; në të njëjtën kohë, matësi i presionit me një shkallë prej 0.8 MPa në panelin e kontrollit doli jashtë shkallës. Dioksidi përmes një valvule të mbyllur lirshëm nga tubacioni i shkarkimit, kompresori centrifugal operativ përmes linjës së ajrit hyri në rezervuarin e gazit të ajrit. Presioni i gazit në mbajtësin e gazit u rrit për 4 orë, gjë që çoi në shkatërrimin e mbajtësit të gazit nga presioni i tepërt.

Rrjedha e CO2 në mbajtësin e gazit të ajrit konfirmohet nga ulja e temperaturës së ajrit në 0°C për shkak të mbytjes së CO2 me presionin e shkarkimit të kompresorit centrifugal në presionin në mbajtësin e gazit.

Në zonat me presion të ulët, vala goditëse shkatërroi deri në 100% të lustrimit në gjashtë ndërtesa industriale të vendosura në një distancë prej m nga vendi i instalimit të rezervuarit të gazit të shpërthyer; Dëmtime të vogla të xhamit (deri në 10%) janë vërejtur në shtëpitë e zonave të banuara që ndodhen 2500 m nga vendi i shpërthimit.

Fragmentet fluturuese të predhës së rezervuarit të gazit përbënin një rrezik të madh.

Shpërthimet kimike në pajisje

Reaksionet kimike ekzotermike kryhen në sisteme teknologjike (reaktorë) të balancuar në kushtet termike. Nxehtësia e lëshuar gjatë reaksionit hiqet nga një ftohës i jashtëm përmes mureve të elementeve të shkëmbimit të nxehtësisë me produkte të ndezura të reagimit ose me lëndë të para të tepërta për shkak të avullimit të tij, etj. Rrjedha e qëndrueshme e procesit të reaksionit sigurohet nga barazia e çlirimit të nxehtësisë dhe normat e heqjes së nxehtësisë. Shpejtësia e reaksionit dhe, në përputhje me rrethanat, fluksi i nxehtësisë rritet sipas ligjit të fuqisë me një rritje të përqendrimit të reaktantëve dhe rritet me shpejtësi me rritjen e temperaturës.

Kur një reaksion kimik del jashtë kontrollit, mekanizmat e mëposhtëm të shpërthimit janë të mundshëm.

1. Nëse masa e reaksionit është një eksploziv i kondensuar, kur arrihet temperatura kritike, është i mundur shpërthimi i produktit; në këtë rast, shpërthimi do të ndodhë sipas mekanizmit të shpërthimit të ngarkesës me pikë shpërthyese në predhë. Energjia e shpërthimit do të përcaktohet nga ekuivalentët TNT të të gjithë masës së eksplozivëve në sistem.

2. Në kushtet e proceseve në fazë gazi, është i mundur zbërthimi termik i gazrave ose djegia shpërthyese e një përzierje gazi; ato duhet të konsiderohen si shpërthime gazesh në vëllime të mbyllura, duke marrë parasysh potencialet reale të energjisë dhe ekuivalentët e TNT.

3. Në proceset e fazës së lëngshme, një variant i çlirimit të energjisë shpërthyese emergjente është i mundur: mbinxehja e lëngut dhe rritja e presionit të avullit mbi të në një vlerë kritike.

Energjia totale e shpërthimit të resë do të jetë e barabartë me shumën e ekuivalenteve të nxehtësisë së djegies së avujve të pranishëm në sistem dhe të formuara shtesë gjatë avullimit të lëngut.

Arsyet për daljen jashtë kontrollit të një reaksioni kimik ekzotermik janë shpesh një ulje e fitimit të nxehtësisë në proceset periodike të fazës së lëngshme me masa dhe reaktantë të mëdhenj dhe mundësi të kufizuara për heqjen e nxehtësisë me metoda konvencionale. Procese të tilla përfshijnë, në veçanti, polimerizimin në masë të monomerit, në të cilin shpejtësia e reagimit kontrollohet nga metodat konvencionale, si dhe nga dozimi i substancave inicuese. Në rast se procesi del jashtë kontrollit, parashikohet gjithashtu që në masën e reaksionit të futen substanca që ulin shpejtësinë ose shtypin reaksionin ekzotermik.

Disa substanca mund të polimerizohen pak a shumë në mënyrë spontane, dhe reaksionet konvencionale të polimerizimit do të jenë ekzotermike. Nëse monomeri është i paqëndrueshëm, siç ndodh shpesh, arrihet një fazë në të cilën mund të ndodhë një rritje e rrezikshme e presionit. Ndonjëherë polimerizimi mund të vazhdojë vetëm në temperatura të larta, por për disa substanca, të tilla si oksidi i etilenit, polimerizimi mund të fillojë në temperaturën e dhomës, veçanërisht kur përbërësit fillestarë janë të kontaminuar me përshpejtues polimerizimi.

Aksidente të ngjashme kanë ndodhur në polimerizimin e klorurit të vinilit dhe monomerëve të tjerë, në ambientet e depozitimit të kloroprenit dhe në autocisternat e hekurudhave me klor të lëngshëm, hidrokarbure dhe përbërës të tjerë aktivë, kur gabimisht janë injektuar me substanca që ndërveprojnë me produktet që përmbajnë. Me një tepricë të konsiderueshme të lëshimit të nxehtësisë në krahasim me heqjen e nxehtësisë gjatë aksidenteve të tilla, sistemi i procesit hapet plotësisht, në të cilin presioni zvogëlohet ndjeshëm, shkalla e reaksionit kimik zvogëlohet ose ndalet krejtësisht. Në këtë rast, potenciali total i energjisë është shuma e ekuivalenteve të energjive të djegies së avujve (gazeve) të vendosura sipër lëngut dhe të formuara si rezultat i avullimit nën veprimin e nxehtësisë së mbinxehjes së lëngut në një temperaturë që korrespondon me kushte kritike për shkatërrimin e sistemit.

Gjithashtu, rasti më i thjeshtë i një shpërthimi është një proces dekompozimi që jep produkte të gazta. Një shembull është peroksidi i hidrogjenit, i cili dekompozohet me një nxehtësi të konsiderueshme të reagimit për të dhënë avull uji dhe oksigjen:

2H2O2 -> 2H2O + O2 - 23,44 kcal / mol

Si produkt shtëpiak, peroksidi i hidrogjenit shitet si tretësirë ​​ujore 3% dhe paraqet një rrezik të vogël. Situata është e ndryshme me peroksidin e hidrogjenit "të shkallës së lartë", i cili është në përqendrim 90% ose më shumë. Zbërthimi i një H2O2 të tillë përshpejtohet nga një sërë substancash që përdoren si karburant avioni ose në një turbinë me gaz për të pompuar karburantin në motorët kryesorë.

Një shembull janë reaksionet redoks dhe kondensimet:

1). Reaksionet redoks në të cilat ajri ose oksigjeni reagon me një agjent reduktues janë shumë të zakonshme dhe përbëjnë bazën e të gjitha reaksioneve të djegies. Në rastet kur agjenti reduktues është i ngurtë ose i lëngshëm jo i shpërndarë, reaksionet e djegies nuk janë aq të shpejta sa të jenë shpërthyese. Nëse lënda e ngurtë është e ndarë imët ose lëngu është në formën e pikave, atëherë është e mundur një rritje e shpejtë e presionit. Kjo mund të çojë, në kushte të një vëllimi të mbyllur, në një rritje të presionit të tepërt deri në 0.8 MPa.

2). Reaksionet e kondensimit janë shumë të zakonshme. Ato përdoren veçanërisht në industrinë e bojës, llakut dhe rrëshirës, ​​ku përbëjnë bazën e proceseve në reaktorët e vazhdueshëm me bobina ngrohjeje ose ftohjeje. Janë regjistruar shumë shembuj të reaksioneve të pakontrolluara, për faktin se shpejtësia e transferimit të nxehtësisë në enë të tilla është një funksion linear i ndryshimit të temperaturës midis masës së reagimit dhe ftohësit, ndërsa shpejtësia e reagimit është një funksion eksponencial i temperaturës së reagjenti. Megjithatë, për shkak të faktit se shpejtësia e çlirimit të nxehtësisë, në funksion të përqendrimit të reaktantëve, zvogëlohet gjatë rrjedhës së reaksionit, efekti i padëshiruar kompensohet në një farë mase.

Kështu, energjia e një shpërthimi të shkaktuar nga një reaksion kimik ekzotermik jashtë kontrollit varet nga natyra e procesit teknologjik dhe potenciali i tij energjetik. Procese të tilla, si rregull, janë të pajisura me kontrolle të përshtatshme dhe mbrojtje emergjente, gjë që zvogëlon mundësinë e një aksidenti. Megjithatë, reaksionet kimike janë shpesh një burim i çlirimit të pakontrolluar të energjisë në pajisje që nuk parashikojnë heqjen e organizuar të nxehtësisë. Në këto kushte, reaksionet kimike vetë-përshpejtuese që kanë filluar në mënyrë të pashmangshme çojnë në shkatërrimin e sistemeve teknologjike.

Statistikat e aksidenteve

Tabela 1 paraqet të dhënat për aksidentet që lidhen me shpërthimet brenda pajisjeve të procesit.

Tabela 1 - Lista e aksidenteve të ndodhura

data dhe vend aksidentet	Lloji i aksidentit	Përshkrimi i aksidentit dhe arsyet kryesore	Shkalla e zhvillimit të aksidentit, zonat maksimale të veprimit të faktorëve dëmtues	Numri i viktimave	Një burim informacioni
Jonava	Shpërthimi i rezervuarit të magazinimit	Si rezultat i polimerizimit të vinil acetatit, u lëshua nxehtësi, e mjaftueshme për të krijuar një presion shkatërrues.	Shkatërrimi i rezervuarit.
	Shkatërrimi i aparatit të oksidimit	Kur reaksioni ekzotermik i oksidimit të izopropilbenzenit me ajër doli jashtë kontrollit, aparati u shkatërrua për shkak të një rritje të mprehtë të presionit.	Shkatërrimi i pajisjes.
magazina e Sumgayit PO	Shpërthimi i një rezervuari sferik	Si rezultat i fillimit të procesit të polimerizimit të butadienit, rezervuari u shkatërrua.	Thyerja e rezervuarit çoi në shpërthimin e tankut. Shrapnel dëmtoi tanket fqinje dhe ndërtesën.

Tabela 1 vazhdon

	Shpërthimi i rezervuarit të gazit	Shpërthimi i rezervuarit të gazit u parapri nga një rritje e ngadaltë e presionit në forcën e rrjedhjes së çelikut.	Në një distancë prej m nga rezervuari i gazit, lustrimi është 100% i shkatërruar, 2500 m - 10%.
02.1990 Rafineria Novokuibyshev	shpërthim i anijes	Anija u shemb si rezultat i presionit të tepërt të avullit të fraksionit të propan-butanit në ndarës.	Shkatërrimi i enës përgjatë metalit të ngurtë të guaskës.
	Shpërthimi i reaktorit	Si rezultat i reaksionit kimik ekzotermik të dekompozimit të nitromasës dhe presionit të tepërt, reaktori shpërtheu.	Ndërtesa ku ndodhej reaktori u shkatërrua.
07.1978 San Carlos	Thyerja e predhës së cisternës		Fragmentet u shpërndanë në një distancë prej 250 m, 300 m, 50 m. Traktori ishte në një distancë prej 100 m.
07.1943 Ludwigsgafen,	Shpërthimi i makinës së tankut	Për shkak të presionit të tepërt hidraulik	Shkatërrimi i predhave.

Tabela 1 vazhdon

Gjermania		rezervuari i shembur që përmban përzierje butan-butileni.
07.1948 Ludwigsgafen, Gjermani	Shpërthimi i rezervuarit të dimetil eterit	Për shkak të presionit të tepërt hidraulik, rezervuari u shemb.	Shkatërrimi i predhave.
02/10/1973 Nju Jork, SHBA	Shpërthim në tank	Gjatë riparimit të rezervuarit, avujt e gazit natyror shpërthyen nga një shkëndijë.	Shkatërrimi i rezervuarit.	40 persona humbën jetën, 2 u plagosën.
24.10.1973 Sheffield, Angli	Shpërthimi i tankeve nëntokësore	Shpërthimi i mbetjeve materiale nga pajisjet për prerjen e materialeve me flakë.	Rrezja e shkatërrimit ishte rreth gjysmë kilometër.	3 persona humbën jetën, 29 u plagosën
19 dhjetor 1982 Karakas, Venezuelë	shpërthim tankesh	Një rezervuar me 40 mijë ton karburant shpërtheu në një depo nafte	Vaji i djegur derdhej në qytet dhe në det. Një cisternë mori flakë në gji dhe një tank tjetër në breg shpërtheu.	140 njerëz vdiqën, më shumë se 500 u plagosën.
20/06/2001 Katalonia, Spanjë	shpërthim tankesh	Një shpërthim i një rezervuari me alkool teknik ka ndodhur në një fabrikë kimike.		2 persona vdiqën

Mënyra e llogaritjes

Kur pajisja shpërthen, faktori kryesor i dëmtimit është vala e goditjes së ajrit.

Kur vlerësohen parametrat e një shpërthimi emergjent të një kontejneri me një gaz inert (përzierje gazesh), supozohet se guaska ka një formë sferike. Pastaj stresi në murin e guaskës sferike përcaktohet nga formula:

σ = ∆P r/(2d), (1)

ku σ është sforcimi në murin e guaskës sferike, Pa;

ΔP-rënia e presionit, Pa;

r është rrezja e murit të guaskës, m;

d është trashësia e murit të guaskës, m.

Transformimi i formulës (1) bën të mundur llogaritjen e presionit të thyerjes (kushti i shkatërrimit - σ ≥ σв):

ΔP = 2d σw/ r, (2)

ku σv është rezistenca e përkohshme ndaj shkatërrimit të materialit, Pa.

Presioni i përzierjes së avullit të gazit në rezervuar:

Р = ΔP + Р0, (3)

ku P0 është presioni atmosferik, 0,1 106 Pa.

Ekuacioni izentropik:

Р/Р0 = (ρ/ρ0)γ, (4)

ku γ është indeksi adiabatik i gazit;

ρ0 – dendësia e gazit në presionin atmosferik, kg/m3,

ρ është dendësia e gazit në presion në enë, kg/m3.

Dendësia e gazit në presion në enë përcaktohet pas transformimit të ekuacionit isentropik (4):

ρ = ρ0 (Р/Р0)1/γ, (5)

Masa bruto e gazit:

С = ρ V, (6)

ku V është vëllimi i përzierjes gaz-avull, m3.

Kur një rezervuar shpërthen nën presionin e brendshëm P të një gazi inert (përzierje gazesh), energjia specifike Q e gazit:

Q= ΔP/[ρ (γ - 1)] (7)

Për gazin shpërthyes të kompresuar:

Q = Qv + ΔP/[ ρ (γ - 1)], (8)

ku Qv është energjia specifike e shpërthimit të përzierjes së gazit, J/kg.

Ekuivalenti TNT i një shpërthimi të një kontejneri gazi do të jetë:

qtnt = Q С/ Qtnt, (9)

ku Qthn është energjia specifike e shpërthimit të TNT, e barabartë me 4,24 106 J/kg.

Ekuivalenti i valës së goditjes vlerësohet me një faktor 0.6:

ku. V. = 0,6 qtnt (10)

q = 2 qy. V. (njëmbëdhjetë)

Presioni i tepërt në pjesën e përparme të valës së goditjes (ΔРfr, MPa) në një distancë R përcaktohet nga formula për një shpërthim ajri sferik në hapësirën e lirë:

ku, R është distanca nga epiqendra e shpërthimit deri te marrësi, m.

Tabela 2 paraqet vlerat e mbipresionit maksimal të lejueshëm të valës së goditjes gjatë djegies së gazit, avullit ose përzierjeve të ajrit me pluhur në një dhomë ose hapësirë ​​të hapur, për të cilat distancat janë zgjedhur për të përcaktuar zonat e prekura.

Tabela 2 - Mbi presioni maksimal i lejuar gjatë djegies së gazit, avullit ose përzierjeve të ajrit me pluhur në një dhomë ose hapësirë ​​të hapur

Shkalla e dëmtimit	Mbi presion, kPa
Shkatërrimi i plotë i ndërtesave (lëndim vdekjeprurës i njeriut)
50% shkatërrim ndërtesash
Dëmtime mesatare të ndërtesës
Dëmtime të moderuara të ndërtesave (dëmtime të ndarjeve të brendshme, kornizave, dyerve, etj.)
Pragu më i ulët i dëmtimit të valëve njerëzore presioni
Dëmtime të vogla (xhami i thyer)

Impulsi i valës së presionit, kPa s:

Formulat (12.13) janë të vlefshme nën kushtin ≥0.25.

Probabiliteti i kushtëzuar i lëndimit nga presioni i tepërt, i zhvilluar gjatë shpërthimit të përzierjeve avull-gaz-ajër, tek një person i vendosur në një distancë të caktuar nga epiqendra e aksidentit, përcaktohet duke përdorur "funksionin probit" Pr, i cili llogaritet nga formula:

Pr = 5 – 0,26 ln(V) , (14)

Ku

Lidhja midis funksionit Рr dhe probabilitetit Р të një ose një shkalle tjetër dëmtimi gjendet në tabelën 3.

Tabela 3 - Marrëdhënia midis probabilitetit të humbjes dhe funksionit "të shpuar".

Qëllimi kryesor i llogaritjeve duke përdorur këtë metodë është të përcaktojë rrezet e zonave me shkallë të ndryshme të dëmtimit të shpërthimit të ajrit në ndërtesa, struktura dhe njerëz dhe të përcaktojë probabilitetin e dëmtimit të njerëzve të vendosur në një distancë të caktuar nga epiqendra e shpërthimit.

Shembuj të llogaritjes

shpërthime fizike

Shembulli #1

Shpërthimi i një rezervuari gazi me ajër të ngjeshur sferik me vëllim V = 600 m3 ka ndodhur për shkak të tejkalimit të presionit të rregulluar. Aparati është projektuar për të funksionuar nën presion P = 0,8 MPa. Shpërthimi ndodhi në një presion P = 2.3 MPa. Dendësia e gazit në presion normal ρ = 1,22 kg/m3, indeksi adiabatik γ = 1,4. Vlerësoni pasojat e një shpërthimi të ajrit të kompresuar në një rezervuar gazi sferik (përcaktoni rrezet e zonave me shkallë të ndryshme të dëmtimit të shpërthimit të ajrit në ndërtesa, struktura dhe njerëz) dhe përcaktoni probabilitetin e dëmtimit të njeriut në një distancë R = 50 m.

Zgjidhje:

Rënia e presionit përcaktohet nga formula e konvertimit (3):

ΔР = 2,3 - 0,1 = 2,2 MPa

Dendësia e gazit llogaritet sipas ekuacionit (5):

ρ = 1,22 (2,3/0,1) 1/1,4 = 11,46 kg/m3

Masa bruto e gazit:

C \u003d 11,46 600 \u003d 6873 kg

Q = 2,2 / = 0,48 MJ/kg

qtnt \u003d 0,48 6873 / 4,24 \u003d 778 kg

Ekuivalenti i valës së goditjes:

ku. V. = 0,6 778 = 467 kg

Në lidhje me një shpërthim në tokë, merret vlera e mëposhtme:

q = 2 467 = 934 kg

Rezultatet e llogaritjes janë paraqitur më poshtë (tabela 4).

Tabela 4 - Rrezet e zonave të ndikimit të shpërthimit të ajrit

ΔРfr, kPa

Për të përcaktuar probabilitetin e goditjes së një personi në një distancë të caktuar, duke përdorur formulat (12.13), presioni i tepërt në frontin e valës dhe impulsi specifik llogariten për një distancë prej 50 m:

50/(9341/3) = 5,12

ΔРfr = 0,084/5,12 + 0,27/5,122 + 0,7/5,123 = 31,9 kPa.

I = 0,4 9342/3/50 = 0,76 kPa s

Probabiliteti i kushtëzuar i një dëmtimi mbi presionin e një personi që ndodhet 50 m nga epiqendra e aksidentit përcaktohet duke përdorur funksionin probit Pr, i cili llogaritet me formulën (14):

V = (17500/(31,9 103)) 8,4 + (290/(0,79 103)) 9,3 = 0,0065

Pr = 5 - 0,26 ln (0,0065) = 6,31

Duke përdorur tabelën 3, përcaktohet probabiliteti. Një person i vendosur në një distancë prej 50 m mund të marrë lëndime me ashpërsi të ndryshme me një probabilitet prej 91%.

Shembulli #2

Shpërthimi i një mbajtëse sferike të gazit të dioksidit të karbonit me vëllim V = 500 m3 (rrezja e sferës 4,95 m) ndodhi për shkak të presionit të tepërt të rregulluar. Aparati është prej çeliku 09G2S me trashësi muri 16 mm dhe është projektuar për të funksionuar nën presion P = 0.8 MPa. Rezistenca në tërheqje e shkatërrimit të materialit σv = 470 MPa. Dendësia e gazit në presion normal ρ = 1,98 kg/m3, indeksi adiabatik γ = 1,3. Vlerësoni pasojat e një shpërthimi të dioksidit të karbonit të ngjeshur në një rezervuar gazi sferik (përcaktoni rrezet e zonave me shkallë të ndryshme të dëmtimit nga shpërthimi i ajrit në ndërtesa, struktura dhe njerëz) dhe përcaktoni probabilitetin e dëmtimit njerëzor në një distancë R = 120 m .

Zgjidhja:

Presioni i thyerjes përcaktohet nga formula (2):

ΔP = 2 0,016 470/4,95 = 3 MPa

Presioni i përzierjes së avullit të gazit në rezervuar përcaktohet nga formula (3):

P \u003d 3 + 0,1 \u003d 3,1 MPa

Dendësia e gazit llogaritet sipas ekuacionit (5) në presionin Р:

ρ = 1,98 (3,1/0,1) 1/1,3 = 28,05 kg/m3

Masa bruto e gazit:

C \u003d 28,05 550 \u003d 14026 kg

Sipas formulës (7), energjia specifike e gazit llogaritet:

Q = 3 / = 0,36 MJ/kg

Ekuivalenti TNT i një shpërthimi gazi do të jetë:

qtnt \u003d 0,36 14026 / 4,24 \u003d 1194 kg

Ekuivalenti i valës së goditjes:

ku. V. = 0,6 1194 = 717 kg

Në lidhje me një shpërthim në tokë, merret vlera e mëposhtme:

q \u003d 2 717 \u003d 1433 kg

Metoda e zgjedhjes së distancës nga epiqendra e shpërthimit sipas formulave (12.13) përcakton rrezet e zonave me shkallë të ndryshme të dëmtimit të shpërthimit të ajrit në ndërtesa, struktura dhe njerëz, të treguara në Tabelën 2.

Rezultatet e llogaritjes janë paraqitur më poshtë (tabela 5).

Tabela 5 - Rrezet e zonave të ndikimit të shpërthimit të ajrit

ΔРfr, kPa

Për të përcaktuar probabilitetin e goditjes së një personi në një distancë të caktuar, duke përdorur formulat (12.13), llogaritet presioni i tepërt në frontin e valës dhe impulsi specifik për një distancë prej 120 m:

120/(14333) = 10,64

ΔРfr = 0,084/10,64 + 0,27/10,642 + 0,7/10,643 = 10,9 kPa.

I = 0,4 14332/3/120 = 0,42 kPa s

Probabiliteti i kushtëzuar i një dëmtimi nga presioni i tepërt i një personi që ndodhet 120 m nga epiqendra e aksidentit përcaktohet duke përdorur funksionin probit Pr, i cili llogaritet me formulën (14):

V = (17500/(10,9*103))8,4 + (290/(0,42*103)) 9,3 = 0,029

Pr = 5 - 0,26 * ln(0,029) = 5,92

Duke përdorur tabelën 3, përcaktohet probabiliteti. Një person i vendosur në një distancë prej 120 m mund të marrë lëndime me ashpërsi të ndryshme me një probabilitet prej 82%.

shpërthimet kimike

Shembulli #1

Tolueni është kulluar nga magazinimi me vëllim V = 1000 m3 për riparime. Në fillim të saldimit, ndodhi një shpërthim i avullit të toluenit. Dendësia e avullit në ajër në presion normal ρ = 3.2, indeksi adiabatik γ = 1.4, VKPV - 7.8% vol., nxehtësia e shpërthimit të gazit 41 MJ / kg. Vlerësoni pasojat e shpërthimit (përcaktoni rrezet e zonave me shkallë të ndryshme të dëmtimit të shpërthimit të ajrit në ndërtesa, struktura dhe njerëz) dhe përcaktoni probabilitetin e dëmtimit njerëzor në një distancë R = 100 m.

Zgjidhje:

Presioni atmosferik në ruajtje është P = 0,1 MPa.

Dendësia e avullit:

ρ = 3,2 1,29 = 4,13 kg/m3

Vëllimi i avullit gjendet përmes VKV (supozohet se i gjithë vëllimi është i mbushur me një përzierje me një përqendrim të avullit të toluenit që korrespondon me VKV):

V \u003d 1000 7,8 / 100 \u003d 78 m3

Masa bruto e gazit:

C \u003d 4,13 78 \u003d 322 kg

Sipas formulës (8), energjia specifike e gazit llogaritet:

Q = 41 + 1/ = 41,06 MJ/kg

Ekuivalenti TNT i një shpërthimi do të jetë:

qtnt \u003d 41,06 322 / 4,24 \u003d 3118 kg

Ekuivalenti i valës së goditjes:

ku. V. = 0,6 3118 = 1871 kg

Në lidhje me një shpërthim në tokë, merret vlera e mëposhtme:

q = 2 1871 = 3742 kg

Metoda e zgjedhjes së distancës nga epiqendra e shpërthimit sipas formulave (12.13) përcakton rrezet e zonave me shkallë të ndryshme të dëmtimit të shpërthimit të ajrit në ndërtesa, struktura dhe njerëz, të treguara në Tabelën 2.

Rezultatet e numërimit të presioneve dhe pulseve janë paraqitur më poshtë (Tabela 6).

Tabela 6 - Rrezet e zonave të ndikimit të shpërthimit të ajrit

ΔРfr, kPa

Për të përcaktuar probabilitetin e goditjes së një personi në një distancë të caktuar, duke përdorur formulat (12.13), llogaritet presioni i tepërt në frontin e valës dhe impulsi specifik për një distancë prej 100 m:

100/(37421/3) = 6,44

ΔРfr = 0,084/6,44 + 0,27/6,442 + 0,7/6,443 = 22,2 kPa.

I = 0,4 37422/3/100 = 0,96 kPa s

Probabiliteti i kushtëzuar i një dëmtimi mbi presionin e një personi që ndodhet 100 m nga epiqendra e aksidentit përcaktohet duke përdorur funksionin probit Pr, i cili llogaritet me formulën (14):

V = (17500/(22,2 103)) 8,4 + (290/(0,96 103)) 9,3 = 0,14

Pr = 5 - 0,26 ln (0,14) = 5,51

Duke përdorur tabelën 3, përcaktohet probabiliteti. Një person që është në një distancë prej 100 m mund të marrë lëndime me ashpërsi të ndryshme me një probabilitet prej 69%.

Shembulli #2

Si pasojë e goditjes së rrufesë ka ndodhur shpërthimi i një makine hekurudhore me vëllim V = 60 m3, e mbushur me toluen 80%. Dendësia e gazit në presion normal është ρ = 4,13 kg/m3, indeksi adiabatik është γ = 1,4, VKVV është 7,8% vol., dhe nxehtësia e shpërthimit të gazit është 41 MJ/kg. Presioni në rezervuar P = 0,1 MPa. Vlerësoni pasojat e shpërthimit (përcaktoni rrezet e zonave me shkallë të ndryshme të dëmtimit të shpërthimit të ajrit në ndërtesa, struktura dhe njerëz) dhe përcaktoni probabilitetin e dëmtimit njerëzor në një distancë R = 30 m.

Zgjidhje:

Vëllimi i gazit përcaktohet në terma të faktorit të mbushjes dhe VKV (supozohet se i gjithë vëllimi është i mbushur me një përzierje me një përqendrim të avullit të toluenit që korrespondon me VKV):

V = 60 0,2 0,078 = 0,936 m3

Masa bruto e gazit:

C \u003d 4,13 0,936 \u003d 3,9 kg

Sipas formulës (7), energjia specifike e gazit llogaritet:

Q = 41 + 0,9/ = 41,1 MJ/kg

Ekuivalenti TNT i një shpërthimi do të jetë:

qtnt \u003d 41.1 3.9 / 4.24 \u003d 37.4 kg

Ekuivalenti i valës së goditjes:

ku. V. = 0,6 37,4 = 22,4 kg

Në lidhje me një shpërthim në tokë, merret vlera e mëposhtme:

q \u003d 2 22,4 \u003d 44,8 kg

Metoda e zgjedhjes së distancës nga epiqendra e shpërthimit sipas formulave (12.13) përcakton rrezet e zonave me shkallë të ndryshme të dëmtimit të shpërthimit të ajrit në ndërtesa, struktura dhe njerëz, të treguara në Tabelën 2.

Rezultatet e numërimit të presioneve dhe pulseve janë paraqitur më poshtë (Tabela 7).

Tabela 7 - Rrezet e zonave të ndikimit të shpërthimit të ajrit

ΔРfr, kPa

Për të përcaktuar probabilitetin e goditjes së një personi në një distancë R, duke përdorur formulat (12.13), presioni i tepërt në frontin e valës dhe impulsi specifik llogariten për një distancë prej 30 m:

30/(44,81/3) = 8,4

ΔРfr = 0,084/8,4 + 0,27/8,42 + 0,7/8,43 = 14,9 kPa.

I = 0,4 44,82/3/30 = 0,17 kPa s

Probabiliteti i kushtëzuar i një dëmtimi nga presioni i tepërt i një personi që ndodhet 70 m nga epiqendra e aksidentit përcaktohet duke përdorur funksionin probit Pr, i cili llogaritet me formulën (14):

V = (17500/(14,9 103))8,4 + (290/(0,17 103)) 9,3 = 161

Pr \u003d 5 - 0,26 ln (161) \u003d 3,7

Duke përdorur tabelën 3, përcaktohet probabiliteti. Një person i vendosur në një distancë prej 30 m mund të marrë lëndime me ashpërsi të ndryshme me një probabilitet prej 10%.

Lista e literaturës së përdorur

1. Teoria Chelyshev e shpërthimit dhe djegies. Libër mësuesi - M .: Ministria e Mbrojtjes e BRSS, 1981. - 212 f.

2. Dukuritë shpërthyese. Vlerësimi dhe pasojat: Në 2 libra. Libri 1. Per. nga anglishtja / - M .: Mir, 1986. - 319 f.

3. Shpërthimet Beschastnov. Vlerësimi dhe paralajmërimi - M .: Kimi, 1991. - 432 f.

5.http://www. Qendra e shtypit. sq

6. Aksidentet dhe katastrofat. Parandalimi dhe likuidimi i pasojave. Tutorial. Libri 2. dhe të tjerët - M .: Ed. DIA, 1996. - 384f.

7. GOST R 12.3.047-98 SSBT. Siguria nga zjarri i proceseve teknologjike. Kërkesat e përgjithshme. Metodat e kontrollit.

8. Metodologjia RD për vlerësimin e pasojave të shpërthimeve emergjente të përzierjeve karburant-ajër.

9. Rreziku nga zjarri dhe shpërthimi i substancave dhe materialeve dhe agjentët e tyre shuarës /, etj. - M .: Kimi, 1990. - 496 f.

10. Lëngje të ndezshme dhe të djegshme. Manual / ed. -Agalakova - M .: Shtëpia botuese e min. ekonomia komunale, 1956. - 112 f.

11., Noskov dhe detyrat në rrjedhën e proceseve dhe aparateve të teknologjisë kimike. Libër mësuesi - L .: Kimia, 1987. - 576 f.

12. Berezhkovsky dhe transporti i produkteve kimike. - L.: Kimi, 1982. - 253 f.

13., Aparat Kondratieff të sigurt për industritë kimike dhe petrokimike. - L .: Inxhinieri mekanike. Leningrad. Departamenti, 1988. - 303 f.

14. Doracak i një metalpunuesi. Në 5 vëllime T. 2. Ed. , - M .: Mashinostroenie, 1976. - 720 f.

Aplikacionet

Shtojca A

Tabela A1 - Vetitë e gazeve dhe të lëngjeve të caktuara

Emri	Dendësia e materies kg/m3 (në 20 °C)	Dendësia nga gaz ajri (avull)*	Koeficienti adiabatik
Acetilen
dioksidi i azotit
Dioksid karboni
Oksigjen
Propileni

Shënim: Për të përcaktuar densitetin e avullit, përdoret dendësia e ajrit në 0 °C.

Shtojca B

Tabela B1 - Materialet strukturore

Materiali	Forca në tërheqje, σin MPa	Qëllimi
St3ps, St3sp (gr. A)		Për pjesë makinerish, vegla makinerish, tanke.
		Për ruajtjen e acidit nitrik dhe sulfurik të holluar, tretësirës së nitratit të amonit dhe substancave të ngjashme me densitet 1400 kg/m3.
		Për ruajtjen e produkteve kimike agresive me densitet 1540 kg/m3.
		Në prodhimin e tubacioneve dhe aparateve. Depozita për ruajtjen e gazrave të lëngshëm, depozita hekurudhore.
		Tubacione, presion deri në 100 kgf/cm2.
		Versioni verior për pjesët e makinerive.

përmasa e germave

REZOLUCION I Gosgortekhnadzor të Federatës Ruse, datë 05-05-2003 29 PËR MIRATIMIN E RREGULLAVE TË PËRGJITHSHME TË SIGURISË NË SHPËRTHIM PËR EKSPLOSIVE DHE TË RREZIKSHME NGA ZJARRI ... Relevant në 2018

4.6. Proceset e reaksionit kimik

4.6.1. Sistemet teknologjike që kombinojnë disa procese (hidrodinamike, transferimi i nxehtësisë dhe masës, reagimi) janë të pajisura me pajisje për monitorimin e parametrave të rregulluar. Mjetet e kontrollit, rregullimit dhe mbrojtjes emergjente duhet të sigurojnë stabilitetin dhe sigurinë nga shpërthimi të procesit.

4.6.2. Pajisjet teknologjike për proceset e reagimit për blloqet e çdo kategorie të rrezikut nga shpërthimi janë të pajisura me kontroll automatik, rregullim dhe kyçje mbrojtëse për një ose një grup parametrash që përcaktojnë rrezikun shpërthyes të procesit (sasia dhe raporti i substancave fillestare hyrëse, përmbajtja e komponentë në rrjedhat e materialit, përqendrimi i të cilave në pajisjet e reaksionit mund të arrijë vlera kritike, presionin dhe temperaturën e mediumit, sasinë, shpejtësinë e rrjedhës dhe parametrat e ftohësit, etj.). Në të njëjtën kohë, pajisjet teknologjike që janë pjesë e impiantit me blloqe teknologjike të kategorisë I të rrezikut nga shpërthimi janë të pajisura me të paktën dy sensorë për çdo parametër të rrezikshëm (për parametrat e varur, një sensor për secilin), mjete rregullimi dhe mbrojtje automatike emergjente dhe, nëse është e nevojshme, menaxhim dhe mbrojtje të sistemeve rezervë.

4.6.3. Funksionimi i sistemeve automatike të mbrojtjes emergjente duhet të kryhet sipas programeve (algoritmeve) të specifikuara.

4.6.4. Në sistemet e kontrollit të procesit të reaksionit në njësitë e procesit me QB<= 10, допускается использование средств ручного регулирования при условии автоматического контроля опасных параметров и сигнализации, срабатывающей при выходе их за допустимые значения.

4.6.5. Në proceset e reaksionit që vijojnë me formimin e mundshëm të përbërjeve të ndërmjetme të peroksidit, nënprodukteve të rrëshirës dhe ngjeshjes shpërthyese (polimerizimi, polikondensimi) dhe substancave të tjera të paqëndrueshme me depozitimin e tyre të mundshëm në pajisje dhe tubacione, sigurohen si më poshtë:

monitorimi i përmbajtjes së papastërtive në lëndët e para hyrëse që kontribuojnë në formimin e substancave shpërthyese, si dhe praninë e përbërjeve të paqëndrueshme në produktet e ndërmjetme dhe sigurimin e mënyrës së specifikuar;

futja e frenuesve që përjashtojnë formimin e përqendrimeve të rrezikshme të substancave të paqëndrueshme në pajisje; përmbushja e kërkesave të veçanta për cilësinë e materialeve strukturore të përdorura dhe pastërtinë e trajtimit sipërfaqësor të aparateve, tubacioneve, pajisjeve, sensorëve të pajisjeve në kontakt me produktet që qarkullojnë në proces;

qarkullimi i vazhdueshëm i produkteve, lëndëve të para në pajisjet kapacitore për të parandaluar ose zvogëluar mundësinë e depozitimit të produkteve të ngurta shpërthyese të paqëndrueshme;

tërheqja e masës së reaksionit të pasuruar me përbërës të rrezikshëm nga pajisja;

sigurimin e mënyrave të përcaktuara dhe kohës së ruajtjes së produkteve që mund të polimerizohen ose rrëshirë, duke përfshirë kohën e transportit të tyre.

Zgjedhja e kushteve të nevojshme dhe të mjaftueshme për organizimin e procesit përcaktohet nga zhvilluesi i procesit.

Metodat dhe shpeshtësia e monitorimit të përmbajtjes së papastërtive në lëndët e para, komponimeve të paqëndrueshme në masën e reagimit të produkteve të ndërmjetme dhe përfundimtare, procedura për tërheqjen e masës së reagimit që përmban nënprodukte të rrezikshme, mënyrat dhe koha e ruajtjes së produkteve përcaktohen nga zhvilluesi i procesit, pasqyrohen në dokumentacionin e projektimit dhe procedurat e prodhimit.

4.6.6. Nëse ekziston mundësia e depozitimit të produkteve të ngurta në sipërfaqet e brendshme të pajisjeve dhe tubacioneve, bllokimi i tyre, përfshirë pajisjet e shkarkimit emergjent nga sistemet e procesit, kontrolli mbi praninë e këtyre depozitave dhe masat për heqjen e tyre të sigurt dhe, nëse është e nevojshme, rezervimi. sigurohen pajisje.

4.6.7. Kur përdorni katalizatorë, përfshirë ato organometalikë, të cilët, kur bashkëveprojnë me oksigjenin atmosferik dhe (ose) ujin, mund të ndizen dhe (ose) shpërthejnë spontanisht, është e nevojshme të sigurohen masa që përjashtojnë mundësinë e furnizimit me lëndë të para, materiale dhe gaz inert që përmban oksigjen dhe (ose) lagështi në sasi që tejkalojnë vlerat maksimale të lejueshme. Përqendrimet e lejuara të oksigjenit dhe lagështisë, metodat dhe shpeshtësia e kontrollit mbi përmbajtjen e tyre në produktet fillestare përcaktohen duke marrë parasysh vetitë fiziko-kimike të katalizatorëve të përdorur, kategorinë e rrezikut nga shpërthimi i njësisë teknologjike dhe rregullohen.

4.6.8. Dozimi i përbërësve në proceset e reagimit duhet të jetë kryesisht automatik dhe të kryhet në një sekuencë që përjashton mundësinë e formimit të përzierjeve shpërthyese brenda pajisjes ose një rrjedhë të pakontrolluar reagimesh, e cila përcaktohet nga zhvilluesi i procesit.

4.6.9. Për të përjashtuar mundësinë e mbinxehjes së substancave të përfshira në proces, vetëndezjen e tyre ose dekompozimin termik me formimin e produkteve shpërthyese dhe të ndezshme si rezultat i kontaktit me elementët e nxehtë të pajisjes, regjimet e temperaturës, shpejtësitë optimale të lëvizjes së produktit dhe përcaktohen dhe rregullohen koha maksimale e lejuar e qëndrimit të tyre në zonën e temperaturës së lartë.

4.6.10. Për të eliminuar rrezikun e zhvillimit të pakontrolluar të procesit, duhet të merren masa për stabilizimin e tij, lokalizimin emergjent ose lëshimin e pajisjeve.

4.6.11. Përdorimi i presionit të mbetur të mediumit në reaktorin e grupit për transferimin e masës së reagimit në një aparat tjetër lejohet në raste të veçanta, të justifikuara.

4.6.12. Pajisjet e proceseve të fazës së lëngshme janë të pajisura me sisteme për monitorimin dhe rregullimin e nivelit të lëngut në të dhe (ose) mjete për mbylljen automatike të furnizimit të këtij lëngu në pajisje kur tejkalohet një nivel i paracaktuar ose mjete të tjera që përjashtojnë mundësinë e tejmbushjes.

4.6.13. Aparatet e reaksionit për proceset teknologjike shpërthyese me trazues, si rregull, janë të pajisura me mjete të kontrollit automatik mbi funksionimin e besueshëm dhe ngushtësinë e vulave të boshtit të trazuesit, si dhe me kyçje që parandalojnë mundësinë e ngarkimit të produkteve në pajisje kur trazuesit janë. nuk funksionon, në rastet kur kjo kërkohet nga kushtet e procesit dhe siguria.

4.6.14. Pajisjet e reaksionit, në të cilat heqja e nxehtësisë së tepërt të reaksionit gjatë transferimit të nxehtësisë përmes murit kryhet për shkak të avullimit të lëngut ftohës (ftohës), janë të pajisura me mjete për kontrollin automatik, rregullimin dhe sinjalizimin e nivelit të ftohësit në nxehtësi. elementet e shkëmbimit.

4.6.15. Në sistemet për pajisjet e reaksionit ftohës me gazra të lëngshëm:

temperatura e ftohësit (pika e vlimit të gazit të lëngshëm) sigurohet duke mbajtur një presion ekuilibri, vlera e të cilit duhet të rregullohet automatikisht;

janë parashikuar masa për sigurimin automatik të lëshimit (kullimit) të ftohësit nga elementët e shkëmbimit të nxehtësisë të aparatit të reaksionit, si dhe masa që përjashtojnë mundësinë e rritjes së presionit mbi nivelin e lejuar në sistemet e ftohjes në rast të papritur të tij. fike.

4.6.16. Zhvillimi dhe zbatimi i proceseve të reaksionit në prodhimin ose përdorimin e produkteve të karakterizuara nga eksploziviteti i lartë (acetileni, etilen me parametra të lartë, peroksid, komponime organometalike, etj.), të prirur ndaj dekompozimit termik ose polimerizimit spontan spontan, vetë-ngrohjes, dhe gjithashtu të aftë. vetëndezja ose shpërthimi gjatë ndërveprimit me ujin dhe ajrin, duhet të kryhet duke marrë parasysh këto veti dhe të parashikojë masa shtesë të veçanta sigurie.