Eklemli destek. Sütunlar. Vinç ve çemberleme kirişleri
n1.doc
23 Kirişler ve kiriş yapıları, sınıflandırmaEn yaygın eleman Çelik Yapılar bükme.
Kirişlerin kapsamı çok geniştir: küçük şantiye elemanlarından, endüstriyel veya sivil binaların zeminler arası zeminlerinden, geniş açıklıklı çatı kirişlerine, köprülere, ağır yüklü vinç kirişleri ve modern termik santrallerde kazanların askıya alınması için "spinal" kirişler.
sınıflandırma:
1. Tarafından statik şema: 1.tek açıklıklı (yarık) - daha kolay kurulum ve imalat. 2. çok açıklıklı (sürekli) - %20 daha az metal tüketimi 3. konsol (kesilmiş, sürekli).
2. Kesit tipine göre: 1. haddelenmiş 2. kompozit (kaynaklı, perçinli, cıvatalı).
Daha sık inşaatta - I-kesitleri (sıralamada kolaylık, teknolojik olarak gelişmiş ve malzeme tüketimi açısından ekonomik). Kesitlerin ekonomik verimliliği, incelikleri ile ilgilidir.
Verimliliğin bir ölçüsü, yani bir bükme yapısı olarak bir kiriş bölümünün karlılığı, direnç momentinin kesit alanına, çekirdek mesafesine eşit oranıdır. p= W/ A.
Şekil 2'de gösterilen yuvarlak, dikdörtgen ve I-kesitlerinin çekirdek mesafelerinin bir karşılaştırması. en iyi yol kiriş bükülmesinden kaynaklanan normal gerilmelerin dağılımına karşılık gelir.
İnşaatta, ince duvarlı kirişler, bükülmüş profillerden yapılmış kirişler, ekstrüde edilmiş, alüminyum alaşımlarından oluşan kompozit ve ayrıca iki çelikten kaynaklı kirişler ve öngerilmeli kirişler olan bisteal kirişler uygulama bulmuştur.
24 Işın kafesleri, bağlantı düğümleri
Işın hücreleri üç ana tipe ayrılır: basitleştirilmiş (a), normal (b) ve karmaşık (c).
Basitleştirilmiş bir kiriş kafesinde, zemin yükü, döşemeden, genellikle döşemenin daha küçük tarafına paralel olarak a (kiriş aralığı) mesafelerinde bulunan döşeme kirişlerine ve bunların içinden duvarlara veya diğer yerlere aktarılır. taşıyıcı yapılar bu siteyi bağladı. küçük nedeniyle taşıma kapasitesi döşeme, onu destekleyen kirişler sık sık kurulmalıdır, bu sadece küçük açıklıklar için mantıklıdır.
Normal bir kiriş kafesinde, güverteden gelen yük, güverte kirişlerine aktarılır, bu da onu kolonlar, duvarlar veya alanı çevreleyen diğer yük taşıyıcı yapılar tarafından desteklenen ana kirişlere aktarır. Döşeme kirişleri genellikle haddeleme olarak alınır.
Karmaşık bir kiriş kafesinde, yükü kolonlara aktaran, güverte kirişleri ile ana kirişler arasında bulunan yardımcı kirişler tanıtılır. Bu tip kiriş kafeslerde yük en uzun süre desteklere aktarılır. Döşeme kirişleri ve yardımcı kirişler genellikle kiralık olarak alınır.
Kiriş kafesi tipinin seçimi, kirişlerin birbirleriyle yükseklikte eşleştirilmesi sorunuyla bağlantılıdır. Kirişlerin konjugasyonu katlı, aynı seviyede ve alçaltılmış olabilir.
Kat birleşimlerinde (a) döşemeyi doğrudan destekleyen kirişler ana veya yardımcı kirişler üzerine serilir. Bu, kurulum açısından kirişleri bağlamanın en basit ve en uygun yoludur, ancak en yüksek bina yüksekliğini gerektirir.
Aynı seviyede (b) çiftleşirken, güverte kirişlerinin ve ana kirişlerin üst flanşları aynı seviyede bulunur ve güverte bunlara dayanır. Bu yöntem, tavanın belirli bir inşaat yüksekliğinde ana kirişin yüksekliğini arttırmayı mümkün kılar, ancak kirişlerin desteğinin tasarımını önemli ölçüde karmaşıklaştırır.
Karmaşık tip kiriş kafeslerde indirgenmiş konjugasyon (c) kullanılır. İçinde yardımcı kirişler, üst kayış seviyesinin altındaki ana kirişe bitişiktir, üzerlerine döşemeli kirişler döşenir. Bu tip arayüz ve aynı seviyede arayüz, zeminin belirli bir inşaat yüksekliği için ana kirişin en yüksek yüksekliğine sahip olmanızı sağlar.
Tüm dikkate alınan ışın arayüzleri eklemli olarak çalışır. Gerekirse, "balık" (kirişlerin aynı yüksekliğinde) veya "balık" ve bir masa (kirişlerin farklı yüksekliklerine sahip) tarafından sert bir kiriş eşleştirmesi yapılır. Böyle bir konjugasyonda, sadece yardımcı kirişin duvarını ana kirişin kenarına veya doğrudan masaya bağlayan cıvatalara iletilen enine bir kuvvet değil, aynı zamanda özel kaplamalar yoluyla iletilen bir destek momenti ortaya çıkar. balık veya "balık" ve masa aracılığıyla.
25 Haddelenmiş kirişlerin kesit seçimi
Kirişteki maksimum eğilme momenti:
M max \u003d ql 2 / 8, burada l kirişin uzunluğu, q kiriş üzerindeki tasarım yüküdür
Gerekli direnç momenti:
W tr \u003d M maks / ? c Ry, nerede? c-faktörü. çalışma koşulları, R y - çeliğin tasarım direnci
W>W kırmızı => I-ışın, kanal veya başka bir numara ile bir I-ışını seçin.
1. Kabul edilen bölümün gücü kontrol edilmez, çünkü G x > G tr.
2. Sertliği (sapma) kontrol ediyoruz: f / l \u003d (5q n * l 3) / (384EJ x)?
- bağıl nihai gerinim, E - çeliğin elastisite modülü
3. Dayanıklılık testi: ? maks?Ry? y , nerede? - yükleme çevrimlerinin sayısı dikkate alınarak katsayı, R y - tasarım yorulma direnci, y-katsayısı, yüklü durumun türünü dikkate alır.
4. Gevrek kırılmayı hesaba katarak mukavemet testi? maksimum ??R u /? sen, ? max - t işlemine ve stres konsantresinin türüne bağlı olarak en yüksek çekme gerilimi, α-katsayısı.
26 Kaynaklı kirişlerin kesit seçimi
kiriş yüksekliği iki koşuldan belirlenir: a) h?h min , b) h?h tercih
Göreceli sapmayı sağlamak için koşulu sağlayan minimum yükseklik:
, burada R y tasarım direncidir, l kirişin uzunluğudur, E elastisite modelidir, = 400 izin verilen sapmanın tersidir
Optimum uzun far yüksekliği 
, burada k = 1.1, ana kirişin (kaynaklı) tasarımını dikkate alan katsayıdır.
Gerekli direnç momenti W tr \u003d M max / s * R y
T w = 7+3*h min, burada h min metre, t w milimetredir.
Son yükseklik şu koşuldan alınır:
H?h w + 2t f, burada h w, çelik sac çeşitlerine göre alınan kiriş ağının yüksekliğidir, t f = 20 ... 30 mm.
Bölüm düzeni
Duvar kalınlığı 2 koşuldan belirlenir:
Duvarın kesme dayanımının sağlanması:
; burada R s \u003d 0,58 R y, çeliğin tasarım kesme direncidir. 2) tw? 7+3*h, burada h, kirişin metre cinsinden kabul edilen gerçek yüksekliğidir; t w - milimetre cinsinden.
Şerit çelik için GOST'lere göre t w kabul ediyoruz.
Kuşak tabakasının genişliğini belirleme
Bir bant tabakasının gerekli alanı:
A f tr \u003d (G tr / s) - (t w * s / 6)
Gerekli bant genişliği:
B f tr = A f tr /t f
Kayışın stabilitesini sağlamak için aşağıdaki koşullar yerine getirilmelidir:
1) 
2) 
, 
, nerede 
- kemer çıkıntısı
Kabul edilen bölümün geometrik özellikleri
Güç için seçilen bölümü kontrol etme:
27 Kaynaklı kirişlerin kesitinin değiştirilmesi
Kiriş kesiti uzunluk boyunca sabit bırakılırsa, eğilme momentlerinin hesaplanandan daha az olduğu her yerde, kesitler yetersiz yüklenir ve kiriş bir bütün olarak ekonomik olmaz. Metalden tasarruf etmek için kiriş bölümlerinin eğilme momentleri şemasına göre değiştirilmesi tavsiye edilir.
Kayışların genişliğinin değiştirilmesi en çok tavsiye edilir.
Düzgün yayılı bir yük altında mafsallı bir kirişin kesitindeki değişim yeri x = l/6 mesafesinde destekten. Ortada yoğun bir kuvvetle yüklü bir kiriş için bu mesafe x = l/4'tür. .
Değiştirilen bölümün gerekli bölüm modülü:
W№ x tr = M№/R wy, burada R wy = R y, kaynağın kalitesi üzerinde tam kontrole tabi olarak kaynakta biriken metalin hesaplanan direncidir; M№ - bölümdeki değişiklik yerinde bükülme momenti.
Enine kesit değişikliği bölgesinde hesaplanan kuvvetler:
Değişim yerinde bölümün gerekli atalet momenti:
J№ x tr = W№ tr *h/2
Bölümdeki değişiklik yerinde kayışların gerekli atalet momenti:
J№ f tr = J№ x tr - J w , burada J w duvarın eylemsizlik momentidir 
Kesit değişikliği yerinde bir bant tabakasının gerekli kesit alanı:
, h f, bant levhalarının ağırlık merkezleri arasındaki mesafedir.
Bölümdeki değişiklik yerinde kuşak tabakasının gerekli genişliği:
B№ f tr = A№ f tr /t f
Değiştirilen bölümün sağlamlığını sağlamak için aşağıdaki koşul yerine getirilmelidir: W№ x > W№ x tr
Değiştirilen bölümün gerçek özellikleri:
J№ x = J w +2*A№ f tr (h- t f) 2
W№ x = J№ x /(h/2)
28 Kaynaklı kirişlerin genel stabilitesinin sağlanması
Genel kararlılık kompozit kirişler M / formülüne göre kontrol edin. b Wc?R? nerede? b I-kirişler için, iki simetri eksenine sahip kompozit kirişler ve ayrıca yuvarlanan kirişler için, şu şekilde hesaplanır: 
, sırasıyla hangi katsayı fonksiyonunda belirlenir?. Tanım için gerekli mi? parametre?, kirişin burulmaya karşı direncine bağlı olarak, kompozit kirişler için formülle hesaplanır? \u003d 8 (l 0 t p / h 0 b p) 2 (st 3'te 1+ / b p t p 3), burada l 0 enine yer değiştirmelere karşı emniyete alınmış etkin uzunluktaki sıkıştırılmış kiriş kirişi; a = 0.5h0; h 0 - kayış tabakalarının eksenleri arasındaki mesafe (yükseklik); b p ve t p - sırasıyla sıkıştırılmış kayışın genişliği ve kalınlığı; t st - kiriş duvar kalınlığı.
İki simetri eksenine sahip I-kirişinden farklı bir kesite sahip kirişler için, stabilite kontrolü kendine has özelliklere sahiptir ve SNiP talimatlarına göre yapılmalıdır. Yükün, sıkıştırılmış kiriş kirişi tarafından sürekli olarak desteklenen ve ona güvenli bir şekilde bağlı olan katı bir sert güverte üzerinden aktarılırken ve ayrıca etkin uzunluğun oranına ilişkin formülün koşullarını yerine getirirken kirişlerin genel stabilitesi ihmal edilebilir. sıkıştırılmış kirişin genişliği.
29 Kaynaklı kirişlerin yerel stabilitesinin sağlanması
Basınç normal veya kesme gerilmelerinin etkisi altında tek tek yapısal elemanların yerel burkulmasına yerel burkulma denir.
Kirişlerde, sıkıştırılmış kayış, normal gerilmelerin etkisinden dolayı ve duvar, teğetsel veya normal gerilmelerin etkisinden ve bunların eklem hareketinden dolayı stabilitesini kaybedebilir. Kiriş elemanlarından birinin stabilite kaybı tamamen veya kısmen onu devre dışı bırakır, kirişin çalışma bölümü azalır, genellikle asimetrik hale gelir, eğilme merkezi kayar ve bu, bütünün taşıma kapasitesinin erken kaybına yol açabilir. ışın.
Kritik stres için genel ifade
Kiriş elemanları, ancak kirişe etkiyen gerilmeler veya bunların birleşik etkisi kritik burkulma gerilmelerinden daha büyükse stabilitesini kaybedebilir. Bu nedenle istenmeyen? cr, dayanım açısından malzemenin tasarım değerlerinden daha azdı ve dayanım açısından kirişin taşıma kapasitesini kaybetmeden önce meydana gelen stabilite kaybı, çünkü bu durumda malzemenin dayanımı az kullanılmış olacaktır, hangi ekonomik değildir.
Sıkıştırılmış bir kayışın kararlılığı.Çıkıntı genişliğinde bir artış sağlamak için özel yapıcı önlemler pratik değildir.
duvar stabilitesi. Duvar, stabilite kaybına neden olabilecek kesme ve normal gerilmelere maruz kalan uzun ince bir levhadır. Ancak duvarın sağlamlığı genellikle kalınlığını artırarak değil, levhanın burkulma yüzeyine normal olarak yerleştirilmiş özel takviye nervürleri ile güçlendirerek ve duvarın sertliğini artırarak elde edilir.
Sertleştirme nervürleri, duvarı birbirinden bağımsız olarak stabilitesini kaybedebilecek bölmelere (paneller) böler.
Ana kirişin açıklığının orta üçüncü kısmındaki nervür, yukarıdaki her kirişin altına ve ayrıca desteğe en yakın kirişin altına monte edilir. Ana kirişlerin aşırı üçte birlik kısmında, stifnerler haddelenmiş kirişlerin altına a?h? . Sertleştiricinin boyutları çelik şerit çeşitlerine göre alınırken, sertleştiricinin genişliği b s b f /2'yi geçmemelidir.
30 Kaynaklı kiriş ağının stabilitesinin kontrol edilmesi
Duvarın kirişin açıklığı boyunca stabilitesini sağlamak için, duvara enine çift taraflı stifnerler kaynaklanır.
Duvarların burulma stabilitesi aşağıdaki durumlarda ihmal edilebilir: 
Duvarın yerel stabilitesinin kontrol edilmesi
Yerel stres varlığında simetrik kesitli kirişlerin duvarlarının stabilitesinin hesaplanması 
formüle göre yapılmalıdır
,
Neresi 
- SNiP gereksinimlerine göre belirlenir
Kiriş ağının stabilitesini kontrol etmek için gerçek gerilmeleri belirleyin 
ve 
Duvarın üst seviyesindeki standart gerilmelerin gerçek değeri aşağıdaki formülle belirlenir:
Yerel kararlılığı kontrol etmek için, yalnızca duvar tarafından algılanmaları koşuluyla, kesme gerilmelerinin ortalama değerini alırız:
yerel voltaj 
konsantre yük altında duvarda
,
F nerede hesaplanan değer yük, 
- Destek koşullarına bağlı olarak belirlenen koşullu yük dağılımı uzunluğu,
Kritik stres aşağıdaki formülle belirlenir:
, nerede 
- koşullu duvar esnekliği
değerler 
, nerede 
- bağlı olarak katsayı? ve a/h ef oranları
,
31 Kirişin destek düğümünün yukarıdan kolon üzerindeki hesaplanması
Kirişlerin çelik kolonlarla bağlantısı menteşeli olabilir, yalnızca iletim destek tepkisi kirişler veya rijit, destek reaksiyonuna ek olarak, kolona kirişi sıkıştırma anını da kolona iletir. Döndürme, çoğu kiriş yapısında, sert çerçevelerde yaygın olarak kullanılır çok katlı binalar.
Kirişin mesnet üzerine oturduğu yerdeki ucu, mesnet reaksiyonunun tamamının bu stifnerler vasıtasıyla kirişten mesnede aktarıldığı varsayılarak destek nervürleri ile takviye edilir. destek baskısı Çelik sütun. Basıncın kolona doğru bir şekilde iletilmesi için, nervürün destek yüzeyinin merkezi, kolon flanşının ekseni ile hizalanmalıdır.
Destekleyici takviyelerin boyutu genellikle nervürün ucunun çökmesine göre belirlenir.
Destek kaburgasının çıkıntılı kısmı genellikle 15-20 mm olarak alınır.
Destek kirişinin ucunun çökmesini kontrol etmeye ek olarak, kirişin destek bölümü, destek kirişlerini ve kiriş duvarının bir kısmını içeren koşullu bir destek çubuğu olarak kiriş düzleminden stabilite açısından da kontrol edilir. her yönde 0.65 genişlik ve tasarım kesit alanında kiriş ağının yüksekliğine eşit uzunluk: 
nerede? - esneklik ile payandanın burkulma oranı (?
=
h BT /
iz),
eksen hakkında tanımlanmış z,
kirişin profil ekseni ile çakışmaktadır.
Destek kirişlerinin kiriş gövdesine kaynaklarla bağlanması, kaynağın maksimum çalışma uzunluğu dikkate alınarak kirişin tam destek reaksiyonu için tasarlanacaktır.
31Destekleyici takviyelerin hesaplanması
Destek kaburga genişliği: b d \u003d b 1 f \u003d 20 cm.
Destek kaburgasının gerekli kesit alanı:
, burada Q max, ana kirişteki destek reaksiyonudur; R p, uç yüzeyin ezilmeye karşı tasarım direncidir.
, 
- düzenleyici direnç gücü açısından, 
- malzeme için güvenilirlik katsayısı.
Gerekli destek nervür kalınlığı:
T d \u003d A d /b d, burada b d \u003d b f
Son olarak, çelik sac çeşitlerine göre t d alınır. Ezmeye ek olarak, destek nervürü sıkıştırmada çalışır ve koşullu rafın stabilitesini kontrol etmek gerekir. Koşullu direğin enine kesiti, bir destek nervürünü ve duvarın bir kısmını içerir.
Duvarın bu kısmının uzunluğu aşağıdaki formülle belirlenir: 
Koşullu rafın kesit alanı aşağıdaki formülle bulunur: 
Stabilite kontrolü, = Q max /(*A s) ? koşulunun yerine getirilmesine indirgenir. Ry; burada burkulma katsayısıdır. Esnekliğe bağlı olarak kabul edilir z:
z = h w /iz , burada ben z koşullu raf bölümünün eylemsizlik yarıçapıdır,
J z - koşullu raf bölümünün atalet momenti 
32 Yandaki ve kolondaki kirişin destek düğümünün hesaplanması Tuğla duvar
Bir kirişin bir kolona menteşeli bağlantısı:
Kiriş kolona menteşelendiğinde, destek reaksiyonu, yüke bağlı olarak, 25-40 mm kalınlığındaki bir levhadan veya daha küçük bir rafla eşit olmayan bir açıyla veya daha küçük bir raftan yapılan destek tablasından iletilir. kaynaklı T-kesit tablosu. Destek tablasını sabitleyen dikişler, 0.65'e eşit çalışma koşulları katsayısı dikkate alınarak kesme veya kesme ve eğilme için hesaplanır. Bağlantıdaki cıvatalar yapıcı bir şekilde yerleştirilmiştir.
Kirişlerin kolonlara rijit bir şekilde bağlanması, bir çerçeve çerçevesinin tasarlanması durumunda veya zemin kirişi, çerçevenin dikey çaprazlamasında bir ara kirişin işlevini aynı anda yerine getirdiğinde sağlanır. Rijit sabitleme ile, kirişin üst ve alt flanşları, kirişin destek düğümünde dönmesini önleyen yatay şeritler veya dikey bağların fuları yardımıyla kolonlara sağlam bir şekilde tutturulur.
Alın şeritleri ve eşarplar, destek düğümündeki eğilme momentinin etkisinden kaynaklanan S=M/h kuvvetinin yatay bileşenlerini algılar. Kirişin rijit bir şekilde bağlanması durumunda destek reaksiyonu, kirişin kolona menteşeli bir şekilde bağlanması durumunda destek reaksiyonunun transferine benzer şekilde kolona aktarılır. Sert bir montajın kullanılması menteşeli olandan daha zahmetlidir, ancak metal tüketimini azaltır.
33 Ana kirişin haddelenmiş kirişlerle birleşiminin hesaplanması
Ana ve tali kirişlerin birbirleriyle eşleşmeleri: kat, üst kirişlerle aynı seviyede ve ikincil kirişlerin üst kirişlerinin alçaltılmış düzeni ile
b) ezmek
, burada R bp hesaplanan yatak direncidir, 
sertleştirici kalınlığıdır.
Hesaplamaların sonuçlarını karşılaştırın, daha küçük olanı seçin. Bağlantıda gerekli cıvata sayısı: 
34 Kirişlerde köşe kaynaklarının hesaplanması
Kaynaklı kirişlerde kirişlerin duvarla bağlantısı, sürekli köşe kaynakları ile gerçekleştirilir. Kayış kaynakları, kayış ve ağ arasındaki kesme kuvvetini alır. Desteklere veya yoğun yüklerin uygulandığı yerlere etki eden enine bir Q kuvveti neden olur.
Kayışın birim uzunluğu başına kesme kuvveti, kesme gerilmelerinin et kalınlığı ile çarpılmasıyla elde edilir: 
S, nötr eksene göre kayışın statik momenti olduğunda, I, kiriş bölümünün eylemsizlik momentidir.
- çalışma koşullarının katsayısı;
- çift taraflı dikişlerle;
- hesaplanan enine kuvvet.
Dikişin ayağı, kayışın kalınlığına bağlı olarak en az önerilen minimum değerde olmalıdır. 
. Dikişin kalınlığının uzunluk boyunca sabit olduğu varsayılır.
35 Uzun kirişin kaynak bağlantısı
Fabrikadan farklı olarak, montaj bağlantısı tek bölümde yapılır. Dikiş gereksinimleri ve hesaplanması fabrikadakine benzer. Dikişlerin her iki tarafa kaynak yapılması tavsiye edilir.
Alan bağlantısında önemli kaynak gerilimleri oluşabilir. Bunları azaltmak için kaynak sırasını takip etmek gerekir: İlk önce duvar kaynaklanır. Kaynak soğuduğunda duvar serbestçe deforme olur ve kaynak gerilmeleri oluşmaz. Daha sonra bant levhaları kaynaklanır. Burada deformasyonlar kısıtlanır ve kaynak gerilimleri ortaya çıkar. Ancak bel dikişlerinin yapılmadığı bölgede duvar ve kemerler birbirinden bağımsız olarak deforme olur. Bölümlerin uzunluğu 500 mm'den fazla alınmaz. Onlar demlendi son dönüş. Gerilmiş kayışın eklemi, kural olarak, eğik bir dikişle gerçekleştirilir.
Montaj yerinde, dikişlerin fiziksel kalite kontrol yöntemlerini kullanmak mümkünse ve dikişlerin uçları sınırlarının dışına çıkarsa, o zaman eklemin tüm dikişleri ve ana metal eşit derecede güçlü kabul edilir. Bu koşullar altında, montaj derzi, kirişin herhangi bir yerine hesap yapılmadan yerleştirilebilir.
En basit ve en uygun olanı, kirişlerin basit alın bağlantısıdır ve manuel kaynakta, alın kaynağının gerilimdeki tasarım direnci, ana metalin tasarım direncinden daha azdır.
M St popo \u003d M maks R St / R 0,85M maks
Eğilme momentinin fazla olduğu bölümlerde kirişler direk alına bağlanır ve raflar bindirmelerle takviye edilir.
Eğilme momentlerini hesaplayın
M \u003d WR sv + N n h n,
Kaplamalar tasarım kuvvetlerini belirler,
N n \u003d (M-WR sv) / h n, h n bindirmelerin eksenleri arasındaki mesafedir, N n bindirmedeki kuvvettir, W kirişin kesit modülüdür
Ve sonra astarın kesit alanı
A=N n / R sv
36 Uzun kirişin yüksek mukavemetli cıvatalara montaj bağlantısı
Bu tür derzlerde, her kiriş kirişinin her iki tarafta üç bindirme ile ve duvarın iki dikey bindirme ile kaplanması arzu edilir, kesit alanı, enine kesit alanından daha az olmamalıdır. üst üste geldikleri unsur.
Kemer eklemi:
Toplam bindirme alanı: A n?A f
Kayış tarafından algılanan maksimum boylamasına kuvvet: N = A f *R y
Tek cıvatalı kesmenin taşıma kapasitesi Q bn = 0.7R topuz *? b *Bir bn * ?/ ? n , burada R topuz cıvatanın kaymaya karşı tasarım direncidir; ? b, bağlantının çalışma koşullarının katsayısıdır; Bir bn, bir "ağ" cıvatanın kesit alanıdır; ? sürtünme katsayısıdır.
Bağlantının bir tarafındaki cıvata sayısı: n \u003d N / (? s * m tr * Q bn), nerede? c - yapının amacını dikkate alan katsayı; m tr, kayışın birleşme noktasındaki sürtünme düzlemlerinin sayısıdır.
Bağlantının her iki tarafındaki cıvatalar, ana kirişin gövdesine göre simetrik olarak yerleştirilmiştir. Pedlerin uzunluğu cıvata adımına bağlı olarak alınır ve 10 milimetrenin katları olmalıdır.
Duvar bağlantısının hesaplanması ve tasarımı:
Duvar birleşimi, kirişlerin birleşimiyle aynı yüksek mukavemetli cıvatalar kullanılarak iki kaplama ile kaplanmıştır. Eklem, kiriş ağına düşen eğilme momentini absorbe etmelidir: M w \u003d M max *J w /J x, burada M max, ana kirişin açıklığının ortasındaki momenttir; J w, duvarın eylemsizlik momentidir; J x - açıklığın ortasındaki kiriş bölümünün atalet momenti.
Bağlantıdaki cıvatalar dikey ve yatay sıralar halinde düzenlenmiştir. Maksimum yüklü cıvatalar, nötr eksenden (N.O.) en uzak yatay sıralarda bulunur. N.O.'dan en uzaktaki tahmini kuvvet. yatay sıra: N max \u003d M w * h max / (m * h ben 2).
Bağlantının her iki tarafındaki cıvata sayısı seçim yöntemiyle belirlenir. Başlangıçta, eklemin her iki yanından bir dikey sıra alınır.
h ben 2 \u003d h 1 2 + h 2 2 + h 3 2 + ... + h maks 2;
M, eklemin her iki tarafındaki dikey sıraların sayısıdır.
Aşağıdaki koşul karşılanırsa bağlantının gücü sağlanır: N max ? m tr *Q bh
Işın destek düğümleri.
Çelik kolonlu bir kirişin derzleri.
Bir kirişin çelik kolon üzerindeki desteği eklemli veya rijit olabilir.
Mümkünse, kirişi yukarıdan desteklemek ve yükü kolon profilinin merkezi boyunca aktarmak en iyisidir. Kiriş yanal olarak sabitlendiğinde, kolondaki basınç yüküne ek olarak, eksantrikliğin ortaya çıkması nedeniyle bu kuvvetin etkisinden ek bir moment ortaya çıkar ve buna bağlı olarak yüklerin artmasına ve aşırı metal tüketimine yol açar. sütunda.
Bir kirişin bir kolon üzerinde yukarıdan desteklenmesi.
burada F, kirişin destek reaksiyonudur;
Ap, yatak kaburga kırma alanıdır;
Rp, çeliğin yüzey ezilmesine karşı tasarım direncidir.
Tüm yükün nervürden aktarılabilmesi için fazla çıkıntı yapmamalı, ancak 1,5 nervür kalınlığından, genellikle 15-20 mm'den fazla olmamalıdır. Yükün nervürün tüm alanına aktarılması için kaburga alttan kesilmelidir.
Çünkü kirişi sabitlemek için döner tertibat, bir tarafta 2 cıvata yeterlidir. Cıvataların çapı 16-20 mm alınır. Sıkma ile aşırıya kaçmamak daha iyidir - bu bir sürtünme bağlantısı değildir 🙂
Destek platformunun kalınlığı genellikle 20-25 mm olarak alınır, nervürlerin kalınlığı 8-12 mm'dir.
Çatı açısı varsa, nervür gerekli açıda kesilmeli ve cıvata için pahlı pullar eklenmelidir.
2 kirişi bir kolon üzerinde yukarıdan desteklemek.
Önceki seçeneğe benzer şekilde, kirişleri kolonun başındaki nervürden destekliyoruz.
Kirişleri cıvatalarla birbirine bağlarız. Tabii ki sert bir düğüm oluşturmak istemiyorsanız, cıvataları yukarıdan takmaya değmez. Kirişleri birbirine çekmemek için 2 nervür arasına plakalar yerleştiriyoruz (bu, kirişin karşı ucunda kolona bir moment yükleyebilir).
Kolon başındaki 2. kirişleri aşağıdaki şekilde destekleme seçeneği de mevcuttur.
Bu uygulamada, alt raflı kiriş, kolonun başında yer almaktadır.
Enine kuvveti aktarmak için, kiriş bir nervür ile güçlendirilir, nervür, kurulum sırasında doğrudan kolon flanşının üzerinde olacak şekilde ayarlanır. Kirişleri bir bindirme plakası kullanarak cıvatalarla bağlarız (simetrik yük aktarımı için 2 tarafta 2 plaka kullanmak daha iyidir). Önceki seçenekte olduğu gibi, sert bir düğüm oluşturmamak için kirişleri yukarıdan cıvatalarla bağlamaya gerek yoktur.
Bu durumda sütundaki kaburgalara gerek yoktur.
2 kiriş arasında yaklaşık 10-20 mm'lik küçük bir boşluk bırakıyoruz.
Yandan bir kolon üzerinde bir kirişin menteşeli desteği
Yanal sabitleme için, kolon hesaplamalarında eksantrikliği hesaba katmak gerekir.
Menteşeli destek ile yük, destek kirişinden destek masasına aktarılır. Tablo genellikle çelik sacdan veya eşit olmayan bir köşeden yapılır. Destek tablasının yüksekliği, kaynakların mukavemetinin durumundan belirlenir. Masanın 3 taraftan kaynak yapılması tavsiye edilir. Tablanın genişliği, destek kenarı tamamen destek tablası üzerinde olacak şekilde kirişin kenarından 20-40 mm daha geniş yapılır.
Deliklerin çapı civata çapından 3-4 mm daha büyük yapılır, böylece kiriş civatalara asılmaz, tamamen masa üzerinde durur.
Kirişin destekleyici kenarı, yukarıdan desteklenen bir kirişle aynı formül kullanılarak çökme için hesaplanır.
Menteşeli destek ile kolondaki nervürlere gerek yoktur. Destek nervürü ile kolon arasına yaklaşık 5 mm kalınlığında bir conta monte edilmiştir.
Cıvatalı bir bağlantı kullanarak bir kirişin bir kolonla rijit bağlantısı
Cıvata veya kaynak yaparak rijit bir bağlantı oluşturabilirsiniz. Cıvatalı bağlantı teknolojik olarak daha gelişmiştir - tüm parçalar fabrikada üretilir ve boyanır, şantiyede sadece cıvataları takmak ve sıkmak gerekir.
Bu düğümde, enine kuvvet, destek masası kullanılarak menteşeli düğümde olduğu gibi algılanır. Moment, cıvatalar vasıtasıyla kolonun duvarlarına iletilir. Kirişin destek kenarı ile kolon arasına, kiriş ve kolon arasında tam oturması için çelik ara parçaları takmak gerekir (sıkmadan sonra boşluk olmamalıdır).
Üst kiriş için cıvataların sayısı ve çapları, kirişin gömülmesinde meydana gelen momente göre hesaplanmalıdır. Cıvatalar sadece yüksek mukavemetli olarak kullanılır. Cıvataların sıkılmasını kontrol etmek gereklidir.
Kolonun duvarları stifnerlerle güçlendirilmiştir.
2.440-1.1 01 KM Mafsallı bağlantılar. Menteşe Uygulama Önerileri
2.440-1.1 02 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin zemin desteği. Düğüm 1 ve 2
2.440-1.1 03 KM Mafsallı bağlantılar. Destek köşelerinde sabitleme kirişleri. Düğüm 3
2.440-1.1 04 KM Mafsallı bağlantılar. Destek köşelerinde sabitleme kirişleri. 4. düğüm
2.440-1.1 05 KM Mafsallı bağlantılar. 4. düğümün geometrik özellikleri ve taşıma kapasitesi
2.440-1.1 06 KM Mafsallı bağlantılar. Kanallardan kaburgalarda destek kirişleri. 5. düğüm
2.440-1.1 07 KM Mafsallı bağlantılar. Toros'un kenarındaki destek kirişleri. Düğüm 6
2.440-1.1 08 KM Mafsallı bağlantılar. Destek şeritlerine montaj kirişleri. 7, 7a, 8, 8a düğümleri
2.440-1.1 09 KM Menteşeli bağlantılar. 7, 7a düğümlerinin geometrik özellikleri ve taşıma kapasitesi tablosu
2.440-1.1 10 KM Döner mafsallar. 8, 8a düğümlerinin geometrik özellikleri ve taşıma kapasitesi tablosu
2.440-1.1 11 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişleri köşelerden destek şeritlerine sabitleme. düğüm 9
2.440-1.1 12 KM Döner mafsallar. Rafın başındaki destek kirişleri, merkezi destek. Düğüm 10, 11
2.440-1.1 13 KM Mafsallı bağlantılar. 10, 11 düğümlerinin geometrik özellikleri ve taşıma kapasitesi tablosu
2.440-1.1 14 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin 2 normal doğrulukta (yatay) cıvataya sabitlenmesi. Düğüm 12, 13
2.440-1.1 15 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin kolonlara normal doğrulukta 2 cıvata ile sabitlenmesi. Düğüm 14
2.440-1.1 16 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin kolonlara normal doğrulukta 3 cıvata ile sabitlenmesi. 15. düğüm
2.440-1.1 17 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin kolonlara normal doğrulukta 4 cıvata ile sabitlenmesi. Düğüm 16
2.440-1.1 18 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin kolonlara normal doğrulukta 5 cıvata ile sabitlenmesi. düğüm 17
2.440-1.1 19 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin kolonlara normal doğrulukta 6 cıvata ile sabitlenmesi. Düğüm 18
2.440-1.1 20 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin kolonlara normal doğrulukta 7 cıvata ile sabitlenmesi. düğüm 19
2.440-1.1 21 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin kirişlere normal doğrulukta 2 cıvata ile sabitlenmesi. düğüm 20
2.440-1.1 22 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin kirişlere normal doğrulukta 3 cıvata ile sabitlenmesi. 21. düğüm
2.440-1.1 23 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin kirişlere normal doğrulukta 4 cıvata ile sabitlenmesi. 22. düğüm
2.440-1.1 24 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin kirişlere normal doğrulukta 5 cıvata ile sabitlenmesi. 23. düğüm
2.440-1.1 25 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin 6 cıvata normal doğrulukta kirişlere sabitlenmesi. düğüm 24
2.440-1.1 26 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin kirişlere normal doğrulukta 7 cıvata ile sabitlenmesi. düğüm 25
2.440-1.1 27 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin kirişlere normal doğrulukta 2 cıvata ile sabitlenmesi. 26. düğüm
2.440-1.1 28 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin kirişlere normal doğrulukta 3 cıvata ile sabitlenmesi. 27. düğüm
2.440-1.1 29 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin kirişlere normal doğrulukta 4 cıvata ile sabitlenmesi. Düğüm 28
2.440-1.1 30 KM Mafsallı derzler. Kirişlerin kolonlara normal doğrulukta 2 cıvata ile sabitlenmesi. 29. düğüm
2.440-1.1 31 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin kolonlara normal doğrulukta 3 cıvata ile sabitlenmesi. düğüm 30
2.440-1.1 32 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin kolonlara normal doğrulukta 4 cıvata ile sabitlenmesi. Düğüm 31
2.440-1.1 33 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin kolonlara normal doğrulukta 5 cıvata ile sabitlenmesi. Düğüm 32
2.440-1.1 34 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin kolonlara normal doğrulukta 6 cıvata ile sabitlenmesi. Düğüm 33
2.440-1.1 35 KM Mafsallı bağlantılar. Kirişlerin kolonlara normal doğrulukta 7 cıvata ile sabitlenmesi. düğüm 34
2.440-1.1 36 KM Mafsallı bağlantılar. Tuğla duvarlarda destekleyici kirişler. Düğüm 35-38
2.440-1.1 37 KM Çerçeve birimleri. Genel form ve düğüm özellikleri tablosu 39
2.440-1.1 38 KM Çerçeve birimleri. 40 düğümünün genel görünümü ve özellikleri tablosu
2.440-1.1 39 KM Çerçeve birimleri. Düğüm 39, 40
2.440-1.1 40 KM Çerçeve birimleri. 41 düğümünün genel görünümü ve özellikleri tablosu
2.440-1.1 41 KM Çerçeve birimleri. 42 düğümünün genel görünümü ve özellikleri tablosu
2.440-1.1 42 KM Çerçeve birimleri. 41, 42 düğümleri
2.440-1.1 43 KM Çerçeve birimleri. Montaj detayları 39-42
2.440-1.1 44 KM Çerçeve birimleri. 39-42 düğümlerinin ayrıntılarının özellikleri tablosu
2.440-1.1 45 KM Çerçeve birimleri. 39-42, 44, 45 düğümlü traversler için destek masaları
2.440-1.1 46 KM Çerçeve birimleri. 43. düğümün genel görünümü. 43, 44 düğümlerinin özellikleri tablosu
2.440-1.1 47 KM Çerçeve birimleri. 44 düğümünün genel görünümü ve özellikleri tablosu
2.440-1.1 48 KM Çerçeve birimleri. Düğüm 43, 44. Düğüm 43'teki enine çubukların duvarları boyunca dikey bindirmeler. Bindirmelerin özellikleri tablosu
2.440-1.1 49 KM Çerçeve birimleri. 43, 44 düğümlerinde çapraz çubukların kayışları boyunca yatay bindirmeler. Bindirmelerin özellikleri tablosu
2.440-1.1 50 KM Çerçeve birimleri. 45 düğümünün genel görünümü ve özellikleri tablosu
2.440-1.1 51 KM Çerçeve birimleri. Düğüm 45. Çapraz çubukların kayışlarında yatay astar. Bindirme özellikleri tablosu
2.440-1.1 52 KM Çerçeve birimleri. Kolonlarda yatay stifner seçimi tablosu
2.440-1.1 53 KM Çerçeve birimleri. Kolonlarda yatay stifnerler. Kaburga özellikleri tablosu
2.440-1.1 54 KM Çerçeve birimleri. Baş üstü sertleştirme kaburgaları
2.440-1.1 55 KM Çerçeve birimleri. Mukavemete göre kolonların taşıma kapasitesi tablosu
2.440-1.1 56 KM Çerçeve birimleri. Mukavemete göre traverslerin taşıma kapasitesi tablosu
Rulman desteği konusunda altı klasik yapıcı çözüm şeması sunulmaktadır. metal kirişler binaların tuğla duvarlarında tavanlar.
● Binaların tasarımı, birçok matematiksel hesaplamayla ilişkili kiriş döşemeleri tasarlama sürecini içerir - alan bağlantılarının hesaplanması, kiriş destek düğümlerinin yerleşimi, düğümlerin işlerliğini sağlamak için tasarlanmış bireysel elemanların bölümlerinin seçimi .
● Sunulan seçeneklerden birinin seçimi, kirişin sonundaki destek basıncının değerine dayalı olmalıdır - yani. destek tepkisi
çözüm seçiminde temel bir faktördür. Çelik kirişler zeminler sadece taşıyıcı tuğla duvarlar üzerine döşenmemeli, betonarme veya çelik dağıtım pedleri ile desteklenmelidir. Bu yastıkların ana görevleri şunlardır:
- kirişlerin uçlarındaki basıncın dengelenmesi;
- yerel tahribatın önlenmesi tuğla işi kirişlerin destekleyici bölümlerinin altında.
● İlk dört düğüm (altıdan), kirişlerin 15 mm kalınlığında bir harç tabakası aracılığıyla doğrudan tuğla duvar üzerinde menteşeli bir şekilde desteklenmesini içerir. Destek basıncı, 20 mm kalınlığındaki destekleyici metal plakalar aracılığıyla tuğlaya iletilir. Taban plakalarının boyutları, altlarındaki ortalama basınç - yani sıkıştırma alanı üzerindeki - tuğlanın sert bir çimento harcı üzerinde hesaplanan direncinden daha büyük olmayacak şekilde seçilir. Taşıyıcı tuğla duvar, iyi mukavemet özelliklerine sahip katı tuğladan yapılmalıdır.
Destek basıncının değeri 10 tonu aşarsa, betonarme dağıtım yastığının gerekli kalınlığı zaten en az 100 mm olmalıdır ve yastığın kendisi iki takviye ağı ile donatılmalıdır. Bu durumda, metal kirişlerin destek düğümleri rijit olmalıdır ve buna kesinlikle izin verilmez. zemin kiriş desteği doğrudan tuğla duvara. Bu konudaki yönergeler SNiP II-22-81 * Taş ve betonarme yığma yapıların gereklilikleridir.
● Destek düğümü No. 1 menteşeli. Tuğla duvar kalınlığı b=380 mm. Destek reaksiyonunun sınırlayıcı değeri R=0.6 t.
● Destek düğümü No. 2 menteşeli. Tuğla duvar kalınlığı b>380 mm. Destek reaksiyonunun sınırlayıcı değeri R=0.7-3.0 t. 
● 3 numaralı menteşeli destek ünitesi. Tuğla duvar kalınlığı b>380 mm. Destek reaksiyonunun sınırlayıcı değeri R=3.1-5.0 t. 
● 4 numaralı menteşeli destek ünitesi. Tuğla duvar kalınlığı b>380 mm. Destek reaksiyonunun sınır değeri R=5.1-7.0 t. 
● Destek düğümü No. 5 katı. Tuğla duvar kalınlığı b>380 mm. Destek reaksiyonunun sınırlayıcı değeri R=10.1-18.0 t. 
● Destek düğümü No. 6 katı. Tuğla duvar kalınlığı b>380 mm. Destek reaksiyonunun sınırlayıcı değeri R=18.1-20.0 t. 
Tüm düğümlerde, tüm sürtünme eklemleri elemanlar, doğruluk sınıfı 5.8 ve 8.8 olan, doğruluk sınıfı B olan ankraj cıvataları üzerinde yapılır.
Tüm düğümlerde, tüm köşe kaynaklarının bacakları kaynaklı elemanların en küçük kalınlığına göre alınmalıdır. Minimum değerler SNiP II-23-81* Çelik yapılar Tablo 38'de belirtilmiştir.
● Binanın çalışması sırasında herhangi bir dinamik yük olacaksa, destek düğümlerinin tüm öğeleri ve ayrıntıları içinde hatasız dayanıklılık için test edilmelidir.
Kirişler çelik kolonlara yukarıdan desteklenerek veya yandan çift kat birleştirilerek bağlanır. Böyle bir bağlantı, yalnızca kirişin destek reaksiyonunu ileten menteşeli veya destek reaksiyonuna ek olarak, kirişin kolonda sıkışma momentini de kolona ileten rijit olabilir. Menteşeli bağlantı, çoğu kiriş yapısında, sert - çok katlı binaların çerçevelerinde yaygın olarak kullanılır. Yukarıdan kolonlar üzerindeki destek kirişlerinin örnekleri, Şek. on beş.
Pirinç. 15. Kolonlarda taşıyıcı kirişler
a, b - üst
c - tarafı
Kirişin mesnet üzerinde durduğu yerdeki ucu, mesnet reaksiyonunun tamamının bu stifnerler vasıtasıyla kirişten mesnede aktarıldığı varsayılarak destek kaburgaları ile takviye edilir. ) veya destek basıncını doğrudan çelik kolona aktarmak için planlanmış (Şekil 15.6). Basıncın kolona doğru aktarımı için (Şekil 15, a'ya göre yapıcı bir çözümle), nervürün destek yüzeyinin merkezi, kolon flanşının ekseni ile hizalanmalıdır.
Destekleyici takviyelerin boyutu genellikle nervürün ucunun çökmesine göre belirlenir.
(7.60)
Destek nervürünün çıkıntılı kısmı (Şek. 15, b) a'yı geçmemelidir.< 1,5 t OP и обычно принимается 15-20 мм.
Destek kirişinin ucunun çökmesini kontrol etmeye ek olarak, kirişin destek bölümü, destek kirişlerini ve kiriş duvarının bir kısmını içeren koşullu bir destek çubuğu olarak kiriş düzleminden stabilite açısından da kontrol edilir. tasarım kesit alanında her yönde 0.65 genişlik (Şekil 15, b'de ve bu alan gölgelenmiştir) ve kiriş ağının yüksekliğine eşit bir uzunluk:
(7.61)
Destek kirişlerinin kiriş gövdesine kaynaklarla bağlanması, kaynağın maksimum çalışma uzunluğu dikkate alınarak kirişin tam destek reaksiyonu için tasarlanmalıdır. Şek. 4'e göre yan taraftaki kirişlerin menteşeli bağlantısı. 15, c) tasarımında, çalışmasında ve hesaplanmasında, Şekil l'deki kirişlerin tanımından farklı değildir. 15, b.
11. Sütun başlığının tasarımı ve hesaplanması.
Serbest eşleştirme ile kirişler genellikle kolonun üstüne yerleştirilir, bu da kurulum kolaylığı sağlar.
Bu durumda kolon başı bir levha ve levhayı destekleyen ve yükü kolon çubuğuna aktaran nervürlerden oluşur.
Yük, kolonun merkezine yakın yerleştirilmiş kirişlerin destek kirişlerinin frezelenmiş uçlarından kolona aktarılırsa, başlık plakası kirişlerin destek kirişlerinin altından geçen kirişler tarafından alttan desteklenir.
Başın kaburgaları, taban plakasına ve kolonun dallarına bir çubukla veya kolonun duvarına katı bir çubukla kaynaklanır. Kafa kaburgasını levhaya bağlayan dikişler, kafa üzerindeki tam basınca dayanmalıdır. Bunları formüle göre kontrol edin:
Baş kaburga yüksekliği, yükü kolon çubuğuna aktaran dikişlerin gerekli uzunluğu ile belirlenir (dikişlerin uzunluğu aşağıdakilerden fazla olmamalıdır):
Kafa kaburga kalınlığı, tam destek basıncı altında çökmeye karşı direnç durumundan belirlenir:
Kaburga kalınlığını atadıktan sonra şunları kontrol etmelisiniz:
(8.38)
Geçiş kolonunun kanallarının küçük duvar kalınlıkları ve katı bir kolonun duvarları ile, kaburgaların kendilerine tutturulduğu yerde bir kesim için de kontrol edilmelidirler. Duvarı kafa yüksekliği içinde kalınlaştırmak mümkündür.
Destekleyen kaburgaları sertleştirmek için taban plakası, ve büyük konsantre yüklerin iletildiği yerlerde kolon çubuğunun duvarlarını burkulmadan güçlendirmek için, yükü algılayan dikey nervürler alttan yatay nervürlerle çerçevelenir.
Kafa taban plakası, üstteki yapıdan gelen basıncı kafa nervürlerine aktarır ve kirişlerin tasarım konumunu sabitleyen montaj cıvataları ile kirişlerin kolonlara sabitlenmesine hizmet eder.
Taban plakasının kalınlığı yapıcı olarak 20-25 mm içinde kabul edilir.
Frezelenmiş kolon ucu ile kirişlerden gelen basınç, taban plakası üzerinden doğrudan kafa nervürlerine iletilir. Bu durumda, levhayı nervürlere ve ayrıca kolonun dallarına bağlayan dikişlerin kalınlığı yapıcı olarak atanır.
Kirişlerin büyük taşıma basınçları, kolonların flanşlarının üzerinde bulunan nervürler vasıtasıyla kolona en iyi şekilde aktarılır.
Kiriş kolona yandan bağlanırsa, düşey tepki, kirişin destek kenarından kolonun flanşlarına kaynaklı tablaya iletilir. Kirişin destek kenarının ucu ve masanın üst kenarı takılır. Tablanın kalınlığı, kirişin destekleyici kenarının kalınlığından 20-40 mm daha fazla alınır.
Tablonun sütuna üç taraftan kaynak yapılması tavsiye edilir.
Tabloyu sütuna kaynaklayan kaynaklar aşağıdaki formülle hesaplanır:
1.3 katsayısı, dikey dikişler arasındaki reaksiyonun eşit olmayan bir dağılımına yol açan, üretim hataları nedeniyle kirişin destek nervürünün ve tablonun uçlarının olası paralel olmamasını hesaba katar.
Kirişin cıvatalara ve destek tablasına sıkıca asılmasını önlemek için, kirişin destek nervürleri, çapı deliklerin çapından 3-4 mm daha az olması gereken cıvatalarla kolon çubuğuna bağlanır.
Uzun huzmeyi destekleyen düğüm kap sütunlar.
