Početni podaci za proračune. Ciljevi nastavnog rada: - sistematizacija, konsolidacija i proširenje teorijskih i praktičnih znanja iz ovih disciplina; - sticanje praktičnih vještina i razvijanje samostalnosti u rješavanju inženjersko-tehničkih problema; - priprema studenata za rad na daljim predmetnim i diplomskim projektima UREĐAJ UREĐAJA I IZBOR KONSTRUKTIVNIH MATERIJALA Opis uređaja i princip rada aparata Reakcionim aparatom se nazivaju zatvorene posude namenjene za izvođenje ...

Podijelite rad na društvenim mrežama

Ako vam ovaj rad ne odgovara, na dnu stranice nalazi se lista sličnih radova. Možete koristiti i dugme za pretragu

Uvod ...................................................................................................................................

1. Uređaj uređaj i...............................
   1. …………………………
   2. ……
   3. Izbor građevinskih materijala………………………………………..

1. Svrha proračuna i početni podaci……………………………………………………
   1. Svrha proračuna ……………………………………………………………………
   2. Shema proračuna uređaja……………………………………………………..
   3. Početni podaci za proračune……………………………………………….
   4. …………………………………………

1. Proračun čvrstoće glavnih elemenata aparata……………………………….
   1. ………………………………………………
      1. Proračun debljine stijenke omotača opterećenog viškom unutrašnjeg pritiska……………………………………………………………..
      2. Proračun debljine stijenke omotača opterećenog vanjskim pritiskom
      3. Proračun ljuske jakne opterećene unutrašnjim pritiskom
   2. Obračun dna ……………………………………………………………………..
      1. Proračun dna trupa opterećenog viškom unutrašnjeg pritiska…………………………………………………………………………….
      2. Proračun debljine stijenke dna kućišta opterećenog vanjskim pritiskom…………………………………………………………………………….
      3. Proračun dna košulje opterećenog viškom unutrašnjeg pritiska…………………………………………………………………………….
   3. ………………………………………………..
   4. ………………………...
   5. Izbor i obračun potpore…………………………………………………………...

zaključci ………………………………………………………………………………………..

Bibliografija.......................................................................................

UVOD

Savremena hemijska proizvodnja sa specifičnim uslovima rada opreme, koju često karakterišu visoki radni parametri (temperatura i pritisak) i generalno visoka produktivnost, zahteva stvaranje aparata visokog kvaliteta.

Visok kvalitet uređaja karakteriše: visoka efikasnost; trajnost (radni vijek od najmanje 15 godina); ekonomija; pouzdanost; sigurnost; praktičnost i lakoća održavanja, ovisno o kvaliteti i izradi.

Ciljevi kursa:

Sistematizacija, konsolidacija i proširenje teorijskih i praktičnih znanja iz ovih disciplina;

Sticanje praktičnih vještina i razvijanje samostalnosti u rješavanju inženjersko-tehničkih problema;

Priprema studenata za rad na daljim predmetnim i diplomskim projektima

1. UREĐAJ UREĐAJA I ODABIR KONSTRUKTIVNIH MATERIJALA

1. Opis uređaja i princip rada uređaja

Reakcionim aparatom nazivamo zatvorene posude dizajnirane za izvođenje različitih fizičkih i kemijskih procesa. Reaktorski aparati u kojima se odvija glavni proces kemijske tehnologije; mora efikasno da radi, tj. obezbeđuju određenu dubinu i selektivnost hemijske transformacije supstanci. Reaktor mora ispunjavati sljedeće zahtjeve: imati potrebnu reakcionu zapreminu; kako bi se osigurala specificirana produktivnost i hidrodinamički način kretanja reaktanata, stvorila potrebna kontaktna površina faza, održao potreban prijenos topline, nivo aktivnosti katalizatora itd.

Konstrukciju reakcionog aparata određuju brojni faktori: temperatura, pritisak, potreban intenzitet prenosa toplote, konzistencija obrađenih materijala, agregatno stanje materijala itd.

Na poklopcu i tijelu aparata nalaze se dvije grane za dovod i ispuštanje proizvoda. Uz pomoć mješalice, tvari se miješaju. Za održavanje određene temperature unutar reaktora, aparat je opremljen plaštom na kojem se nalaze dvije grane za dovod grijaćeg sredstva i odvod kondenzata.

1. Izbor dizajna glavnih elemenata aparata

Elementi koji se odabiru i dizajniraju su: školjka (telo), dno, poklopac, košulja, mikser, prirubnički priključci, nosači.

Izbor dizajna glavnih elemenata aparata vrši se u skladu sa upotrebom.

Za čelične cilindrične školjke, čije su školjke izrađene od lima, primjenjuje se GOST 9617-76.

Biramo dno eliptičnog oblika sa prirubnicom na cilindru (GOST 6533-78) [str. 112, slika 7.1 (a), 1]. Dimenzije dna kućišta su uzete prema tabeli 7.2, strana 116:

; ; .

Poklopci aparata mogu biti odvojivi i potpuno zavareni sa aparatom. Takvi potpuno zavareni aparati obično su opremljeni otvorima koji su standardizirani. Dizajn šahta sa poklopcem prihvatamo sa kuglastim poklopcem, verzija 1 sa zaptivkom na spojnoj platformi.

Jakne su namijenjene za vanjsko grijanje ili hlađenje tečnih proizvoda koji se prerađuju i čuvaju u aparatu. Po dizajnu, košulje su jednodijelne i odvojive. Jednodijelne košulje su jednostavnije i pouzdanije u radu. Stoga prihvaćamo čelični jednodijelni plašt za čelični vertikalni aparat tipa 1 sa eliptičnim dnom i donjim izlazom strana 164:

; ; ; .

Oznaka: Majica 1-3000-3563-2-O OST 26-01-984-74.

Košulje sa eliptičnim donjim dijelom koriste se kada i, što odgovara navedenim uslovima u majici (,).

U uređajima za odvojivi spoj kompozitnih kućišta i pojedinačnih dijelova koriste se prirubnički spojevi, uglavnom okruglog oblika. Dizajn prirubničkog spoja koristi se ovisno o radnim parametrima uređaja. Kada i koristite ravne zavarene prirubnice .

Prihvatamo dizajn otvorene turbine miksera. Turbinske mešalice obezbeđuju intenzivno mešanje kroz radnu zapreminu mešalice pri mešanju tečnosti viskoziteta do, kao i grubih suspenzija.

Ugradnja uređaja na temelje ili posebne noseće konstrukcije izvodi se uglavnom uz pomoć nosača. Vertikalne jedinice se obično postavljaju na ovjesne noge kada se jedinica postavlja između stropova u prostoriji ili na posebnim konstrukcijama. Prihvatamo dizajn potpornih šapa.

1. Izbor građevinskih materijala

Prilikom odabira građevinskog materijala potrebno je uzeti u obzir:

Uslovi rada uređaja, tj. svojstva korozije i erozije medija, temperatura i pritisak medija;

Tehnološka svojstva korišćenog materijala: zavarljivost, plastičnost i drugo;

Razmatranja izvodljivosti

Za tijelo aparata biramo čelik 12X18H10T GOST 5632-72. Čelik 12X18H10T je visokolegirani austenitni korozijski čelik. Ovaj čelik je vrlo čest u hemijskoj industriji i nije ga deficitaran. Čelik neće uticati na tečni medijum u telu aparata.

Prema stanju, jakna sadrži neagresivni medij (vodenu paru). S obzirom na to, za košulju biramo ugljični čelik običnog kvaliteta Vst3sp5 GOST 380-71.

Mešalica i osovina, koji su u kontaktu sa radnim medijem, izrađeni su od čelika sa otpornošću na koroziju koja nije niža od čelika od kojeg je napravljeno telo aparata. Također biramo čelik 12X18H10T GOST 5632-72.

Budući da uređaj ima netoksično i neeksplozivno okruženje, kao i da radni pritisak ne prelazi vrijednost, koriste se zaptivke za punjenje.

Prazan materijal ili gotovi zatvarači moraju biti termički obrađeni. Matice i vijci (svornjaci) moraju biti izrađeni od materijala različite tvrdoće, dok je zavrtnje (svornjake) poželjno prihvatiti kao tvrđe. Prema materijalu pričvršćivača, odabiremo St 35 GOST 1050-74 HB=229 (vijci) i HB=187 (matice).

Odabiremo materijal zaptivki paronit GOST 480-80.

Pravolinijski i obodni sučeoni zavari aparata od čeličnog lima izvode se poluautomatskim zavarivanjem ispod sloja fluksa. Odabiremo materijale za zavarivanje koji se koriste za poluautomatsko zavarivanje:

1. za visokolegirani čelik 12X18H10T:

Vrsta žice 05X20N9FBS GOST 2246-70

1. za ugljični čelik Vst3sp5:

Vrsta žice SV-08A GOST 2246-70

Marka fluksa OSC-45 GOST 9087-69

1. za visokolegirani čelik 12X18H10T sa ugljikom VSt3sp5:

Vrsta žice 07X25N12G2T GOST 2246-70

Klasa fluksa AN-26S GOST 9087-69

U proizvodnji i zavarivanju unutrašnjih uređaja aparata, nosećih konstrukcija koristi se ručno lučno zavarivanje. Biramo sljedeće materijale za zavarivanje:

1) za okove od visokolegiranog čelika 12X18H10T, sa tijelom:

Tip elektrode E08Kh20N9G2B GOST 10052-75;

2) za okove i nosače od ugljeničnog čelika VSt3sp5 sa plaštom:

Tip elektrode E50A GOST 9467-75.

1. SVRHA PRORAČUNA I POČETNI PODACI
   1. Svrha proračuna

Cilj rada je:

Određivanje debljine stijenki školjki, dna trupa i omotača;

Određivanje glavnih dimenzija armaturnih elemenata rupa;

Izbor prirubničkog spoja, određivanje prečnika i broja vijaka prirubničkog spoja;

Izbor i obračun potpore

1. Shema proračuna uređaja

Konstrukcija miksera za tečne medije sa mešalicom prikazana je na slici 1. U skladu sa slikom 1, glavni elementi mešalice su: školjka sa omotačem, poklopac, pogon sa postoljem, montirana rotirajuća mešalica na vratilu, kutiji za punjenje i krajnjoj zaptivci, spojnica za uklanjanje produkta reakcije.

Rice. 1 Šema proračuna uređaja.

1. Početni podaci za proračune

Početni podaci:

Zapremina aparata

u reaktoru
srijeda	Temperatura, C	Pritisak, MPa
Glicerin, 30%
U košulji
srijeda	Temperatura, C	Pritisak, MPa
Steam		0,33

Vrijednosti prečnika

Težina pogona

Postavite nosače na zid košulje;

Pogon na crtežu je uslovno prikazan. Uzmite visinu pogona jednaku visini reaktora.

1. Određivanje projektnih parametara

Projektna temperatura se određuje na osnovu termičkog proračuna ili rezultata ispitivanja. Ako je nemoguće izvršiti toplinski proračun, projektna temperatura je jednaka radnoj temperaturi, ali ne manja od 20 0 C, dakle:

Radna temperatura: Kućišta

košulje

Projektna temperatura: kućišta

košulje

Projektni pritisak za tijelo aparata uzima se jednak:

(2.1)

Provjerimo potrebu da se uzme u obzir tlak hidrostatskog stupca tekućine provjerom stanja:

; (2.2)

; (2.3)

gdje je gustina medija u kućištu na radnoj temperaturi. Medijum u kućištu je 30% rastvor glicerola. Gustoća otopine određena je formulom:

; (2.4)

gdje je W vlažnost, prihvatiti W=90%;

T=275 295 0 K, prihvatiti T=290 0 K;

Visina nivoa tečnosti u telu aparata;

Uslov je ispunjen, stoga se mora uzeti u obzir pritisak kolone hidrostatičke tečnosti u aparatu. Tada se projektni tlak određuje formulom:

; (2.5)

Dozvoljena naprezanja materijala kućišta biramo prema tablici 1.4 na projektnoj temperaturi

Dozvoljena naprezanja materijala košulje biramo prema tablici 1.3 na projektnoj temperaturi

Projektni pritisak za jaknu:

(2.6)

Provjerimo potrebu da se uzme u obzir hidrostatička kolona tekućine u omotu. Prema formuli (2.3):

Tada po formuli (2.2) dobijamo:

Pošto uslov nije ispunjen, pritisak kolone hidrostatičke tečnosti u aparatu se ne uzima u obzir. Dakle.

Ispitni pritisak tokom hidrauličkog ispitivanja karoserije određuje se formulom za:

; (2.7)

Ispitni pritisak tokom hidrauličkog ispitivanja plašta određuje se formulom za:

; (2.8)

Dozvoljena naprezanja tokom hidrauličkog ispitivanja određuju se formulom:

; (2.9)

gdje je faktor korekcije koji uzima u obzir vrstu obratka. Za čelični lim

Granica tečenja čelika na 20 0 C. Za čelik 12X18H10T; za čelik Vst3sp5;

Za materijal karoserije;

Za materijal košulje.

Provjerimo potrebu za izračunavanjem aparata za unutrašnji ispitni pritisak provjerom uvjeta:

; (2.10)

gdje je - hidrotest tlak određen formulom:

; (2.11)

gdje je gustina vode na;

Visina stupca tečnosti (vode);

Formulom (2.10) dobijamo:

Uslov nije ispunjen;

Provjeravamo stanje (2.10) za majicu:

gdje je visina nivoa vode u košuljici tokom hidrotestiranja;

Formulom (2.10) dobijamo:

Uslov nije ispunjen, stoga je potreban proračun čvrstoće omotača aparata u uslovima hidrotestiranja.

1. PRORAČUN ČVRSTOĆE GLAVNIH ELEMENTA APARATA

1. Proračun cilindričnih školjki

Počnimo s proračunom cilindrične ljuske tijela.

Na ljusku djeluju dva pritiska: višak unutrašnjeg (unutar reaktora) i vanjski pritisak (pritisak u omotaču), tako da će pri proračunu cilindrične ljuske kućišta postojati dvije opcije debljine, od kojih trebate odabrati maksimum.

Zapremina koju zauzima školjka određuje se kao razlika između zapremine aparata i zapremine dna:

; (3.1)

Visina školjke:

; (3.2)

Procijenjena dužina cilindrične ljuske tijela:

; (3.3)

gdje je dužina ljuske na koju djeluje vanjski pritisak;

Visinu cilindričnog dijela spojnog dna uzimamo prema str.118;

Visina eliptičnog dijela dna;

3.1.1 Proračun debljine stijenke ljuske trupa opterećene viškom unutrašnjeg pritiska

Određujemo izračunatu debljinu ljuske trupa, proračun se vrši prema i:

; (3.4)

gdje je unutrašnji pritisak;

Prečnik školjke;

Procijenjena debljina ljuske za uvjete hidrauličkog ispitivanja:

; (3.5)

Provjera stanja:

; (3.6)

Uslov nije ispunjen, dakle, .

Efektivna debljina zida određena je formulom:

; (3.7)

odakle ukupna vrijednost povećanja na izračunate debljine zidova. Vrijednost With određuje se formulom:

; (3.8)

odakle od 1 povećanje radi kompenzacije korozije i erozije;

Od 2 povećanje za kompenzaciju negativne tolerancije;

Od 2 tehnološko povećanje;

Povećanje sa 1 određuje se formulom:

; (3.9)

gdje je stopa korozije materijala karoserije od čelika 12X18H10T

T=20 godina radnog veka uređaja;

vrijednosti c 2 , c 3 jednake su nuli.

Formulom (3.7) dobijamo:

Odaberite najbližu veću standardnu ​​vrijednost.

3.1.2 Proračun debljine stijenke omotača opterećenog vanjskim pritiskom

Približna debljina zida određena je formulom:

; (3.10)

gdje je koeficijent određen prema slici 6.3 u zavisnosti od vrijednosti koeficijenata i:

; (3.11)

gdje - faktor stabilnosti za uslove rada, prihvaćen prema str.105;

Faktor stabilnosti za uslove hidrotestiranja, prihvaćen prema str.105;

Modul elastičnosti za čelik 12X18H10T;

Modul elastičnosti za čelik Vst3sp5;

Procijenjeni vanjski pritisak, uzet jednak pritisku vode u jakni;

za uslove rada: ;

za hidrotestiranje: .

Procijenjeni koeficijent K 3 određuje se formulom:

; (3.12)

Definiramo: za uslove rada

Za uslove hidrotestiranja.

Prema formuli (3.10) za radne uslove:

Za uslove hidrotestiranja:

Projektna debljina stijenke omotača opterećenog unutarnjim i vanjskim pritiskom uzima se iz maksimalnog stanja:

; (3.13)

; (3.14)

Aksijalna tlačna sila F određuje se formulom:

za uslove rada; (3.15)

za hidrotest uslove (3.16)

Provjerimo stabilnost ljuske karoserije. Uslov mora biti ispunjen:

za uslove rada; (3.17)

za uslove hidrotestiranja; (3.18)

gde i - pritisak u radnim uslovima i hidrotestiranje, respektivno;

I - dozvoljeni spoljni pritisak u uslovima rada iu uslovima hidrotestiranja;

I - dozvoljena aksijalna tlačna sila u radnim uslovima i pod uslovima hidrauličkog ispitivanja;

Dozvoljeni vanjski pritisak iz stanja čvrstoće:

U uslovima rada; (3.19)

pod uslovima hidrotestiranja; (3.20)

U uslovima rada; (3.21)

gdje je B 1 definira se kako slijedi:

; (3.22)

prihvatiti B 1 =1;

U uslovima hidrotestiranja (3.23)

Dozvoljeni vanjski pritisak, uzimajući u obzir snagu i stabilnost:

U uslovima rada; (3.24)

U uslovima hidrotestiranja; (3.25)

Provjerimo stanje čvrstoće školjke:

U uslovima rada; (3.26)

U uslovima hidrotestiranja; (3.27)

Uslovi snage su ispunjeni.

Dozvoljena aksijalna tlačna sila iz stanja čvrstoće:

Za uslove rada; (3.28)

za uslove hidrotestiranja; (3.29)

Dozvoljena aksijalna tlačna sila iz uslova stabilnosti u granicama elastičnosti pri; (3.30)

; (3.31)

Za uslove rada;

za uslove hidrotestiranja.

Dozvoljena aksijalna tlačna sila uzimajući u obzir oba uslova:

Za uslove rada; (3.32)

za uslove hidrotestiranja; (3.33)

Provjeravamo stanje (3.17):

Provjeravamo stanje (3.18):

Oba uslova stabilnosti su zadovoljena.

3.1.3 Proračun omotača jakne opterećene unutrašnjim pritiskom

Dizajnerska debljina ljuske jakne određena je formulom:

; (3.34)

gdje je pritisak u jakni;

prečnik košulje;

Faktor čvrstoće vara za sučeone zavare omotača sa obostranim prodorom čvrstog spoja, izveden automatskim zavarivanjem;

Za uslove hidrotestiranja:

; (3.35)

Kao debljina dizajna

Executive debljina zida:

; (3.36)

gdje je c određen formulom:

; (3.37)

gdje je brzina korozije materijala karoserije od čelika VSt3sp5

Prihvatamo veću standardnu ​​vrijednost.

Za uslove rada; (3.38)

za uslove hidrotestiranja; (3.39)

Provjera stanja čvrstoće

Za uslove rada; (3.40)

Za uslove hidrotestiranja; (3.41)

1. Obračun dna

Proračun počinjemo od dna kućišta. Na njega djeluju dva pritiska: vanjski i unutrašnji višak.

3.2.1 Proračun dna trupa opterećenog viškom unutrašnjeg pritiska

U uslovima rada; (3.42)

gdje je unutrašnji pritisak;

prečnik dna;

Dozvoljena naprezanja za čelik 12X18H10T at;

Faktor čvrstoće zavara u automatskom elektrolučnom zavarivanju, prihvatamo prema;

pod uslovima hidrotestiranja; (3.43)

Od dvije vrijednosti biramo veću, tj. .

3.2.2 Proračun debljine stijenke dna trupa opterećenog vanjskim pritiskom

Debljina stijenke eliptičnog dna izračunava se po formuli:

U uslovima rada; (3.44)

gdje je K E faktor smanjenja radijusa zakrivljenosti eliptičnog dna. Za preliminarni proračun prihvatamo K E \u003d 0,9;

U uslovima rada

ili;

za uslove hidrotestiranja; (3.45)

ili;

Projektna debljina zida dna kućišta, opterećena viškom unutrašnjeg i vanjskog pritiska, uzima se iz uvjeta:

; (3.46)

8.5mm.

Executive debljina zida:

; (3.47)

Prihvatamo veću standardnu ​​vrijednost.

Dozvoljeni unutrašnji nadpritisak:

; (3.48)

Provjerimo stanje čvrstoće:

; (3.49)

Dozvoljeni vanjski pritisak određuje se formulom:

Za uslove rada; (3.50)

Dozvoljeni pritisak iz stanja čvrstoće:

; (3.51)

Dozvoljeni pritisak iz uslova stabilnosti:

; (3.52)

Koeficijent K e određena formulom:

; (3.53)

; (3.54)

Za uslove hidrotestiranja; (3.55)

; (3.56)

Dozvoljeni pritisak iz uslova stabilnosti:

; (3.57)

Provjera stanja čvrstoće

Za uslove rada; (3.58)

Za uslove hidrotestiranja; (3.59)

Oba uslova čvrstoće su ispunjena.

3.2.3 Proračun dna jakne opterećene viškom unutrašnjeg pritiska

Projektna debljina stijenke eliptičnog dna određena je formulom:

U uslovima rada; (3.60)

gdje je unutrašnji pritisak;

prečnik košulje;

Dozvoljena naprezanja za čelik Vst3sp5 at;

Faktor čvrstoće zavara u automatskom elektrolučnom zavarivanju, prihvatamo prema;

pod uslovima hidrotestiranja; (3.61)

Od dvije vrijednosti biramo veću, tj. .

Executive debljina zida:

; (3.62)

Prihvatamo veću standardnu ​​vrijednost.

Dozvoljeni unutrašnji nadpritisak:

Za uslove rada; (3.63)

za uslove hidrotestiranja; (3.64)

Provjera stanja čvrstoće

Za uslove rada; (3.65)

Za uslove hidrotestiranja; (3.66)

Oba uslova čvrstoće su ispunjena.

1. Proračun i ojačanje rupa

Izračunajmo rupu koja ne zahtijeva jačanje:

; (3.67)

Gdje; (3.68)

; (3.69)

Provjeravamo stanje: ; (3.70)

Uslov je ispunjen, stoga ovu rupu ne treba pojačavati. Ovo se odnosi i na druge rupe.

1. Izbor prirubničkog spoja i proračun njegovih vijaka

Materijal vijaka, matica čelik 35 GOST 1050-74;

Materijal prirubnice 20K ;

Materijal zaptivke GOST 480-80 paronit;

Projektni pritisak unutar aparata 0,136 MPa;

Projektna temperatura -

Unutrašnji prečnik prirubničkog spoja;

debljina zida;

Glavni parametri prirubničkog spoja:

Unutrašnji prečnik prirubnice;

Vanjski promjer prirubnice;

Prečnik kruga vijka;

Geometrijske dimenzije brtvene površine;

Debljina prirubnice;

Prečnik rupe za vijak;

Broj rupa;

prečnik vijka;

Glavni parametri brtve:

Vanjski promjer;

Unutrašnji prečnik;

Širina polaganja;

Opterećenje koje djeluje na prirubnički spoj od prekomjernog unutrašnjeg pritiska:

; (3.71)

gdje je prosječni prečnik zaptivke;

; (3.72)

Reakcija brtvila u radnim uslovima:

; (3.73)

gdje je efektivna širina zaptivke;

za ravne brtve; (3.74)

Koeficijent, prihvaćen od ;

Sila koja proizlazi iz temperaturnih deformacija. Za zavarivanje prirubnica od jednog materijala:

; (3.75)

gdje je broj vijaka;

; (3.76)

gdje je nagib vijaka;

; (3.77)

Bezdimenzionalni koeficijent. Za spojeve sa zavarenim prirubnicama:

; (3.78)

Gdje; (3.79)

gdje je linearna usklađenost brtve;

(3.80)

gdje je konačni modul elastičnosti materijala zaptivke, uzet prema ;

Linearna fleksibilnost vijaka:

; (3.81)

gdje je procijenjena dužina vijka:

; (3.82)

gdje je dužina vijka između ležajnih površina glave vijka i matice;

; (3.83)

- ;

Procijenjena površina poprečnog presjeka vijka na unutrašnjem prečniku navoja, ;

Uzdužni modul elastičnosti materijala vijka;

Ugaona usklađenost prirubnice:

; (3.83)

gdje w bezdimenzionalni parametar;

koeficijent;

Bezdimenzionalni parametar;

Procijenjena debljina prirubnice;

Uzdužni modul elastičnosti materijala prirubnice;

; (3.84)

gdje je bezdimenzionalni parametar;

; (3.85)

za ravne zavarene prirubnice; ; (3.86)

Prihvatamo prema;

; (3.87)

Gdje; (3.88)

Ekvivalentna debljina otvora prirubnice za ravne zavarene prirubnice;

Manja debljina čahure konusne prirubnice;

Ali; (3.89)

Prihvatamo prema;

Prihvatamo prema;

Koeficijent termičkog linearnog širenja materijala prirubnice;

Koeficijent termičkog linearnog širenja materijala vijka;

Prema ;

Prema ;

; (3.90)

gdje je parametar, prihvatamo prema ;

Faktor krutosti prirubničkog spoja;

; (3.91)

Gdje; (3.92)

za ravne zavarene prirubnice.

Prihvatamo prema;

; (3.93)

Smanjeni momenti savijanja u dijametralnom smjeru presjeka prirubnice:

; (3.94)

; (3.95)

; (3.96)

Uslovi čvrstoće vijaka:

; (3.97)

; (3.98)

; ;

; .

Moment na ključu prilikom zatezanja vijaka (svornjaka) određuje se po.

Stanje čvrstoće brtve:

; (3.99)

; .

Uslov čvrstoće zaptivke je ispunjen.

s 1 prirubnica:

; (3.100)

at - prihvatiti prema

Maksimalni napon u presjeku s 0 prirubnica:

; (3.101)

gdje - prihvatamo prema;

Napon u prirubnom prstenu od djelovanja momenta M 0 :

; (3.102)

Naprezanja u rukavcu prirubnice zbog unutrašnjeg pritiska:

; (3.103)

; (3.104)

Stanje čvrstoće prirubnice:

; (3.105)

at; (3.106)

Ugao prirubnice:

; (3.107)

za ravne prirubnice ;

. (3.108)

1. Izbor i obračun potpore

Obračun se vrši prema .

Određujemo izračunata opterećenja. Opterećenje na jednom nosaču određuje se formulom:

; (3.109)

gdje, - koeficijenti u zavisnosti od broja oslonaca;

P težina posude u uslovima rada i hidrotestiranja;

M vanjski moment savijanja;

D prečnik košulje;

e udaljenost između točke primjene sile i podloge.

Budući da je vanjski moment savijanja jednak nuli, formula (3.109) ima oblik:

; (3.110)

Sa brojem nosača;

Težina plovila u radnim uvjetima;

Težina plovila u uvjetima hidrotestiranja;

za uslove rada;

za uslove hidrotestiranja;

Aksijalno naprezanje od unutrašnjeg pritiska i momenta savijanja:

; (3.111)

gdje je debljina stijenke aparata na kraju njegovog vijeka trajanja;

; (3.112)

gdje s efektivna debljina zida uređaja;

C povećanje radi kompenzacije korozije;

Od 1 dodatno povećanje;

za uslove rada;

za uslove hidrotestiranja.

Obodno naprezanje od unutrašnjeg pritiska:

; (3.113)

za uslove rada;

za uslove hidrotestiranja.

Maksimalno membransko naprezanje od glavnih opterećenja i reakcije potpore:

; (3.114)

za uslove rada;

za uslove hidrotestiranja.

Maksimalni membranski napon od glavnih opterećenja i reakcije potpore određuje se formulom:

; (3.115)

[1, str.293, sl.14.8] ;

za uslove rada;

za uslove hidrotestiranja

Maksimalni napon savijanja od reakcije oslonca:

; (3.116)

gdje je koeficijent koji zavisi od parametara i.[1, str.293, sl.14.9] ;

za uslove rada;

za uslove hidrotestiranja.

Uslov snage ima oblik:

; (3.117)

gdje - za uslove rada;

Za uslove hidrotestiranja;

za uslove rada;

za uslove hidrotestiranja;

Uslov čvrstoće je zadovoljen.

Debljina preklopnog lima određena je formulom:

gdje je koeficijent, prihvatamo prema ;

za uslove rada;

za uslove hidrotestiranja;

Konačno prihvatamo.

ZAKLJUČCI

Rezultat izrade kursa je detaljan proračun aparata i njegovih elemenata na osnovu uslova njegovog rada. Konkretno, izračunate su debljine školjke, jakne, dna; proračun prirubničkog spoja; proračun ojačanja rupa; obračun podrške. Odabir materijala je također napravljen uzimajući u obzir tehničke i ekonomske pokazatelje. Većina debljina elemenata uređaja uzeta je s marginom na temelju proračuna čvrstoće, što omogućava korištenje uređaja u težim uvjetima od navedenih.

Dakle, na osnovu proračuna možemo zaključiti da je projektovani aparat pogodan za rad u datim uslovima.

BIBLIOGRAFIJA

1. Lashinsky A.A. Projektovanje zavarenih hemijskih aparata: Priručnik. L.: Mašinstvo. Leningrad. odjel, 1981. 382 str., ilustr.

2. Mikhalev M.F. "Proračun i projektovanje mašina i uređaja za hemijsku proizvodnju";

3. Bilješke s predavanja o CREO

Ostali povezani radovi koji bi vas mogli zanimati.vshm>
5103.		Proračun izmjenjivača topline	297.72KB
	Određivanje parametara mješavine plinova koji su isti za sve termodinamičke procese. U glavnim tehnološkim instalacijama i uređajima naftne i plinske industrije najčešći plinovi su ugljovodonici ili njihove mješavine sa komponentama zraka i malom količinom nečistoća drugih plinova. Svrha termodinamičkog proračuna je određivanje glavnih parametara mješavine plinova u ...
14301.		PRORAČUN OMEKŠIVAČA VODE	843.24KB
	Svrha ovog kursnog projekta je izvođenje proračuna stanice za omekšavanje vode kapaciteta 100 kubnih metara. Proračun membranskog aparata sastoji se u određivanju potrebnog broja membranskih elemenata, izradi balansnih dijagrama za kretanje vode i komponente, odabiru pumpne opreme koja će osigurati potreban radni tlak kada se voda dovodi u membranski aparat, određivanju.. .
1621.		Proračun pogonskih elemenata (uređaj, uređaj)	128.61KB
	Prilikom izvođenja kursa, student konzistentno ide od odabira dijagrama mehanizma preko multivarijantnosti dizajnerskih rješenja do njegove implementacije u radne crteže; pridruživanje inženjerskoj kreativnosti, ovladavanje prethodnim iskustvom.
20650.		Proračun čvrstoće glavnih elemenata aparata	309.89KB
	Početni podaci za proračune. Ciljevi nastavnog rada: - sistematizacija, konsolidacija i proširenje teorijskih i praktičnih znanja iz ovih disciplina; - sticanje praktičnih vještina i razvijanje samostalnosti u rješavanju inženjersko-tehničkih problema; - priprema studenata za rad na daljim predmetnim i diplomskim projektima UREĐAJ UREĐAJA I IZBOR KONSTRUKTIVNIH MATERIJALA Opis uređaja i princip rada aparata Reakcionim aparatom se nazivaju zatvorene posude namenjene za izvođenje ...
6769.		Uređaj govornog aparata	12.02KB
	Prilikom disanja ljudska pluća su stisnuta i otpuštena. Kada se pluća kontrahiraju, zrak prolazi kroz larinks, preko kojeg se nalaze glasne žice u obliku elastičnih mišića. Ako zračna struja izlazi iz pluća, a glasne žice se pomjeraju i zategnu, tada žice vibriraju - javlja se muzički zvuk (ton)
13726.		Anatomija mišićno-koštanog sistema	46.36KB
	U kosti glavno mjesto zauzimaju: lamelarno koštano tkivo koje čini kompaktnu tvar i spužvasta koštana tvar. Hemijski sastav i fizička svojstva kosti. Površina kosti je prekrivena periostom. Periost je bogat nervima i krvnim sudovima kroz njega se vrši ishrana i inervacija kosti.
20237.		Poremećaji mišićno-koštanog sistema kod djece	156.13KB
	Unatoč činjenici da je mišićno-koštani sistem, čini se, najjača struktura našeg tijela, on je najranjiviji u djetinjstvu. Patologije kao što su tortikolis, ravna stopala, skolioza, kifoza i drugi poremećaji držanja otkrivaju se u djetinjstvu i adolescenciji. A ako se na vrijeme ne preduzmu odgovarajuće mjere za otklanjanje urođenih mana ili nedostataka koji su se pojavili kod djeteta
17394.		Analiza aktivnosti Golgijevog aparata u ćeliji	81.7KB
	Golgijev aparat je sastavni dio svih eukariotskih stanica (praktički jedini izuzetak su eritrociti sisara). To je najvažnija membranska organela koja kontrolira procese unutarćelijskog transporta. Glavne funkcije Golgijevog aparata su modifikacija, akumulacija, sortiranje i usmjeravanje različitih supstanci u odgovarajuće unutarćelijske odjeljke, kao i izvan ćelije.
11043.		PRORAČUN I IZBOR SLETA TIPIČNIH VEZA. PRORAČUN DIMENZIONALNIH LANACA	2.41MB
	Stanje moderne domaće privrede određeno je stepenom razvoja industrija koje određuju naučno-tehnološki napredak zemlje. Ove industrije prvenstveno obuhvataju mašinski kompleks koji proizvodi savremena vozila, građevinarstvo, dizanje i transport, mašine za puteve i drugu opremu.
18482.		Projektovanje kućišta i cijevi izmjenjivača topline vertikalnog tipa	250.25KB
	U PSV grijaču hladna voda iz mreže teče kroz cijevi za izmjenu topline, a istovremeno ogrjevna para ulazi kroz dovodnu cijev pare u unutrašnji prstenasti prostor, gdje u kontaktu sa cijevima za izmjenu topline zagrijava vode. Kondenzat koji nastaje tokom ovog procesa se ispušta kroz posebnu cijev na dnu kućišta.

Početna > Zakon

proizvodnju eksploziva i koji sadrže njihove proizvode 1. Oprema mora biti projektovana uzimajući u obzir fizičko-hemijska i eksplozivna svojstva eksploziva i proizvoda namenjenih za upotrebu: osetljivost na udar i trenje, izloženost pozitivnim i negativnim temperaturama, hemijsku aktivnost i sposobnost stvaranja novih proizvoda, naelektrisanje, sklonost ka zaprašivanje, zgrušavanje, raslojavanje, pogodnost za pneumatski transport ili pumpanje kroz cijevi i druga svojstva koja direktno ili indirektno utiču na sigurnost sistema „eksplozivna oprema“. 2. Dizajn opreme mora osigurati sigurnost operativnog osoblja, kao i tehničke karakteristike i načine rada koji ispunjavaju zahtjeve regulatorne i tehničke dokumentacije za eksplozive i proizvode namijenjene upotrebi, uključujući: mogućnost slobodnog pristupa radi pregleda i čišćenje čvorova u kojima su eksplozivi i eksplozivni proizvodi izloženi mehaničkom naprezanju, kao i mjesta gdje je moguće nakupljanje ostataka eksploziva, maziva i drugih proizvoda; ograničenje mehaničkih opterećenja na eksplozive i proizvode na sigurne granice; zaštita rukava, uzemljivača cjevovoda, šipki, električnih instalacija od habanja tokom rada; usklađenost sa parametrima navedenog termičkog režima, uklj. isključenje pregrijavanja u jedinicama i dijelovima koji su u kontaktu sa eksplozivima i proizvodima, te, po potrebi, kontrola temperature; doziranje eksplozivnih komponenti; ugrađeno suzbijanje prašine; blokiranje opasnog kršenja redoslijeda operacija; daljinsko upravljanje opasnim operacijama; pouzdana i pravovremena kontrola tekućih tehnoloških procesa, pouzdana svjetlosna i (ili) zvučna signalizacija pojave ili približavanja opasnih (vanrednih) režima. 3. Prilikom odabira materijala za izradu posuda i aparata uzimaju se u obzir temperatura zida (minimalna negativna i maksimalna izračunata), hemijski sastav, priroda medija (korozivna, eksplozivna, zapaljiva itd.) i tehnološka svojstva tvari. Materijali ne bi trebalo da ulaze u interakciju sa reakcionom masom, parama ili prašinom obrađenih supstanci. 4. Za izradu pojedinačnih dijelova može se koristiti toplotno otporna električno vodljiva plastika dovoljne čvrstoće. 5. Sklopovi sa dijelovima koji se trljaju i sudaraju koji nemaju direktan kontakt sa eksplozivom i proizvodima, ali su napravljeni od materijala koji stvaraju varnice, moraju biti pouzdano izolovani od eksploziva i proizvoda ili prekriveni plastikom, ili hermetički zatvoreni kućištem od materijala koji ne proizvode varnice. 6. U svim slučajevima, ako to nije određeno posebno propisanim uslovima rada jedinica, dizajn opreme mora isključiti ulazak eksploziva u zazore između dijelova koji se trljaju i sudaraju. Ovo posljednje se može postići korištenjem odgovarajućih zaptivki, daljinskih ležajeva, pužnih pregrada i sličnih rješenja. 7. Na putevima prolaza eksploziva ne bi trebalo da postoje pričvršćivači (zavrtnji, klinovi, klinovi, klinovi, klinovi). 8. U navojnim spojevima izvan putanje prolaza eksploziva potrebno je predvidjeti šljef ili neki drugi način pričvršćivanja pričvršćivača. 9. Oprema u kojoj se proizvode ili obrađuju eksplozivi koji mogu da se raspadnu kada ostanu u posudi ili aparatu duže vreme, ne bi trebalo da imaju zone stagnacije u kojima se supstance mogu akumulirati.10. Dizajn jedinica opreme treba da isključi mogućnost prodiranja maziva u eksploziv. 11. Tokom rada opreme, zagrijavanje površina sklopova i dijelova na kojima se može taložiti eksplozivna prašina ne smije prelaziti 60°C. To se mora osigurati odabirom odgovarajućih načina rada i samo u izuzetnim slučajevima (cijevovodi i jakne sa toplom vodom, izduvne cevi motora sa unutrašnjim sagorevanjem, grejači, izmenjivači toplote) primenom toplotne izolacije. 12. Spoljne površine posuda i aparata koji imaju temperaturu veću od 45 °C moraju biti termički izolovane. Toplinska izolacija se pričvršćuje na mjestu ugradnje, za šta projekt posuda i aparata mora biti opremljen uređajima za pričvršćivanje toplinske izolacije. Materijali za toplotnu izolaciju moraju biti nezapaljivi i ne smeju biti u interakciji sa obrađenim materijama. Posude i aparati moraju imati uređaje koji sprječavaju prodiranje eksploziva između toplinske izolacije i njihove vanjske površine. 13. Upotrijebljena maziva moraju biti navedena u pasošu (obrazcu) za opremu i u odgovarajućoj operativnoj dokumentaciji odobrenoj na propisan način. 14. Projektovanje posuda i aparata mora isključiti mogućnost pojave u detaljima i montažnim jedinicama tereta koji može izazvati njihovo uništenje, opasno za radnike, u svim predviđenim načinima rada. 15. Konstrukcija posuda i uređaja i njihovih pojedinačnih dijelova mora isključiti mogućnost njihovog pada, prevrtanja u svim predviđenim uslovima rada i ugradnje (demontaže). 16. Dizajn stezanja, hvatanja, podizanja, utovara, itd. uređaji ili njihovi pogoni moraju isključiti mogućnost opasnosti u slučaju potpunog ili djelomičnog spontanog prekida napajanja, kao i spontanu promjenu stanja ovih uređaja kada se napajanje ponovo uspostavi. 17. Konstruktivni elementi posuda i aparata ne smiju imati oštre uglove, ivice, izbočine i druge površine sa nepravilnostima koje predstavljaju opasnost od povređivanja radnika, ako njihovo prisustvo nije određeno funkcionalnom namjenom ovih elemenata. 18. Dijelovi opreme, uključujući cjevovode parnih, hidrauličkih, pneumatskih sistema, sigurnosne ventile, kablove itd., čija mehanička oštećenja mogu uzrokovati opasnost, moraju biti zaštićeni štitnicima ili smješteni tako da se spriječi slučajna oštećenja od strane radnika ili alati za održavanje. 19. Projekt plovila i aparata mora isključiti spontano olabavljenje ili odvajanje spojnica montažnih jedinica i dijelova, kao i pomicanje pokretnih dijelova izvan granica predviđenih projektom, ako to može dovesti do stvaranja opasne situacije . 20. U projektovanju opreme mogu se koristiti pneumatski, hidraulični, protiv eksplozije električni i mehanički pogoni. 21. Uzimajući u obzir namjenu, dizajn opreme i metode rada propisane operativnom dokumentacijom treba da isključe: prodiranje stranih predmeta i tvari u eksplozive i proizvode, kao i atmosferske padavine, oštećenje električnih žica, detonaciju kablovi, talasovodi i druga sredstva iniciranja tokom procesa opterećenja. 22. Poklopce i mreže od čelika, skidane u toku rada, na spojevima sa okvirom otvora bunkera treba ojačati materijalom koji ublažava udar i ne daje varnice (guma, elastična plastika), uz izvođenje mjera zaštite od akumulacije potencijala statičkog elektriciteta. 23. Kako bi se isključio prodiranje stranih predmeta na put prolaza eksploziva, na otvore za utovar i otvore kontejnera treba postaviti rešetke. Veličina oka ne smije biti veća od 15x15 mm za gramonite, granulotol, alumotol, 10x10 mm za ostale eksplozive i amonijum nitrat, u slučaju perforiranih (okruglih) rupa, prečnika: 18 i 12 mm. Kako bi se izbjeglo stvaranje čepova prilikom pneumatskog punjenja, potrebno je poštovati uvjet da veličina ćelija sita ne bude veća od 1/2 nazivnog promjera cjevovoda za punjenje. 24. Dizajn opreme mora isključiti vješanje materijala u bunkere, komore i druge akumulacijske i obilazne jedinice. Ako je nemoguće ispuniti ovaj zahtjev, oprema mora biti opremljena efikasnim i sigurnim sredstvima za uklanjanje ili sprječavanje smrzavanja eksploziva. 25. Kod pužnih transportera treba isključiti mogućnost utiskivanja eksploziva ili njihovih komponenti u krajnje dijelove vijaka, prodiranja proizvoda u ležajeve i trenja pužnog vijka o unutrašnje zidove kućišta. Kako bi se isključilo utiskivanje eksploziva u krajnjim dijelovima zavrtnja, dizajn vijka-zavrtnja treba da predvidi presecanje protoka eksploziva upotrebom preklopnih zavoja na kraju vijka. Duljinu vijaka u svim slučajevima treba uzeti tako da je isključeno trenje njegovih rebara o kućište, uključujući i zbog skretanja. 26. Vibracioni dodaci se mogu koristiti samo za eksplozive koji se ne raslojavaju u procesu izlaganja vibracijama. 27. Dozvoljena je upotreba crevnih i vijčanih pumpi za kretanje tečnih komponenti i sipanje eksploziva duž puteva opreme.28. Trakasti transporteri za dopremanje eksploziva i proizvoda moraju biti zaštićeni od klizanja i opremljeni sistemom koji omogućava duplo isključivanje u bilo kojoj tački duž dužine. Širina transportne trake mora odgovarati dizajnu transportne trake i biti ne veća od jedne i po širine vreće sa eksplozivom (amonijum nitratom). Prilikom transporta granuliranog eksploziva u rasutom stanju, širina trake mora biti najmanje 3 puta šira od mase eksploziva na traci. Dizajn trakastih transportera treba da isključi ulazak eksploziva na zatezne bubnjeve i potporne valjke, kao i da obezbedi čišćenje transportne trake od prianjajućih eksplozivnih čestica upotrebom posebnih uređaja. Transporteri mogu koristiti samo trake napravljene od materijala otpornih na plamen koji su u skladu sa važećim propisima. 29. U slučajevima kada vratilo pokreće aktuatore uređaja za mlevenje, mešanje, transport ili doziranje koji se nalaze u komorama ili šupljinama u kojima se mogu nalaziti eksplozivi, ležajevi vratila moraju biti udaljeni. Vidljivi razmak između ležajeva i zida koji razdvaja put eksploziva mora biti najmanje 40 mm. Nije dozvoljeno postavljanje vanbrodskih ležajeva koji se nalaze unutar eksplozivnog toka. Zaptivke moraju biti postavljene na mestu gde osovina prolazi kroz zid koji razdvaja put eksplozivnog kretanja. 30. Daljinski ležajevi moraju biti zaptivni ugradnjom zaptivki u poklopce ležaja. Reduktori i sklopovi ležaja moraju biti dizajnirani tako da pouzdano štite od curenja ulja i isključuju ulazak vlage, prljavštine i prašine u njih. 31. U svim slučajevima, materijali za zaptivanje i punjenje (zaptivke) ne bi trebalo da uđu u hemijsku reakciju sa eksplozivima i njihovim komponentama. 32. Posude za zapaljive tečnosti na mašinama za punjenje moraju imati pregrade za gašenje, ventilacione otvore ili sigurnosne ventile u obliku membrana dizajniranih da istiskuju sadržaj pod pritiskom od 0,05 MPa iznad maksimalno dozvoljenog ili topljivi element koji se sruši na temperaturi od 110 -–115 °C. Sigurnosni ventili treba da se nalaze na vrhu rezervoara. Morate voditi računa o zaštiti ventila od bilo kakvog oštećenja. 33. Stepen punjenja posuda za zapaljive zapaljive tečnosti i rastvore oksidacionih sredstava ne treba da prelazi 90% njihovog kapaciteta. 34. Za održavanje utovarnih otvora koji se nalaze na visini većoj od 1,5 m od nivoa poda (platforme) potrebno je obezbijediti radne platforme opremljene ljestvama za podizanje, ogradama i rukohvatima. 35. Prije utovara eksploziva i komponenti u aparate, moraju se preduzeti mjere da se isključi mogućnost ulaska stranih predmeta u ove aparate (filtracija tečnih komponenti, prosijavanje ili magnetno odvajanje rasutih materijala). Potreba za kombinovanjem ovih kontrolnih operacija određena je direktivnim tehnološkim procesom. Veličine oka sita za prosijavanje komponenti moraju biti specificirane u rasporedu procesa. 36. Svi uređaji, oprema, sklopovi, dijelovi, uređaji, alati i drugi predmeti koji su postali neupotrebljivi i bili u kontaktu sa eksplozivom, podložni daljoj upotrebi ili uništavanju, moraju se prethodno očistiti, oprati i po potrebi otpaliti. 37. Oprema punktova za proizvodnju i pripremu eksploziva i predmeta koji se direktno koriste za proizvodnju i preradu eksploziva i predmeta mora biti u skladu sa zahtjevima projektne dokumentacije izrađene u skladu sa ovim pravilnikom i zahtjevima odgovarajućih standarda. 38. Promjene u dizajnu opreme u eksploataciji su dozvoljene samo ako je dostupna odgovarajuća projektna dokumentacija, odobrena na način koji je utvrdila organizacija i dogovorena sa proizvođačem ove opreme. 39. Za svu opremu koja je puštena u rad moraju se izraditi pasoši (obrasci) u kojima se navode osnovni zahtjevi za njihov rad. Uvezena oprema ili oprema proizvedena po stranim licencama mora osigurati sigurnosne zahtjeve predviđene ovim tehničkim propisom. Član 22 Zahtjevi za transportna sredstva mehanizacije tehnološke, transportne, utovarno-istovarne i skladišne ​​poslove

1. Glavni posebni zahtjevi za mašine za dizanje i transport i pomoćne uređaje koji se koriste u prostorijama opasnim od eksplozije i požara i vanjskim instalacijama za rad sa eksplozivnom i zapaljivom robom trebaju biti:

Otklanjanje uticaja električnih varnica i pražnjenja, varnica od trenja i udara, zagrejanih površina na eksplozivnu sredinu koja okružuje opremu i transportovani teret;

isključivanje mjesta nepristupačnih za čišćenje kako bi se spriječilo stagnacija, nakupljanje, stvaranje kore i štipanje proizvoda;

korištenje materijala za izradu strukturnih elemenata strojeva, uzimajući u obzir prirodu agresivnih učinaka transportiranih tvari, karakteristike tehnoloških procesa i sigurnosne zahtjeve;

isključenje interakcije transportiranog proizvoda sa mazivima, radnim fluidima hidrauličkih sistema, ako takva interakcija dovodi do požara ili eksplozije.

2. Za obavljanje poslova dizanja i transporta u industrijskim, magacinskim, utovarno-istovarnim prostorima, u železničkim vagonima sa eksplozivnim i zapaljivim materijama u ambalaži, sanducima, kutijama, dozvoljena je upotreba mašina za dizanje i transport masovne proizvodnje i pomoćnih uređaja. opšte odredište koje podleže zahtevima Dijela 1 i čija je nosivost veća od nominalne bruto mase paketa eksploziva i njihovih proizvoda. 3. Mehanizmi za podizanje tereta za mašine za dizanje koje se koriste za transport eksploziva, zapaljive robe, moraju biti opremljeni sa dvije kočnice i imati faktor sigurnosti teretnog užeta od najmanje šest.4. Eksplozivne materije u tečnom stanju ili u obliku suspenzije treba transportovati, po pravilu, metodom ubrizgavanja, kao i korišćenjem membranskih, membranskih i drugih pumpi posebno dizajniranih za tu svrhu. 5. Prilikom prenošenja zapaljivih materija i proizvoda kontinuiranim transportom iz jedne prostorije (zgrade) u drugu prostoriju (zgradu) izolovanu od nje, moraju se ugraditi automatski uređaji za sprečavanje širenja sagorevanja. 6. Prilikom prenošenja eksploziva iz jedne zgrade u drugu kontinuiranim transportom, mora se isključiti prijenos detonacije duž transportnog lanca između zgrada, kao i širenje plamena u slučaju požara. Nije dozvoljena upotreba pneumovakumskog transporta za transport eksploziva između skladišnih objekata i tehnoloških zgrada. Transporteri koji transportuju zapaljive i eksplozivne materije moraju imati uređaje za zaključavanje koji obezbeđuju zaustavljanje u slučaju klizanja, loma vučnih organa pri zaglavljenju propelera. Transporteri sa kosim i vertikalnim dijelovima trase moraju imati sigurnosne uređaje koji sprječavaju spontano pomicanje vučnog tijela ili tereta koji se prevozi. 7. Operaterima koji vrše lokalnu ili daljinsku kontrolu rada mašina za dizanje i transport u eksplozivno i požarno opasnim prostorijama mora se obezbijediti mogućnost evakuacije. Kontrola kretanja mašina za dizanje i mehanizama koji se koriste za pomicanje eksplozivnih i zapaljivih materija mora biti postavljena na pod. Član 23 . Zahtjevi za opskrbu toplinom, vodosnabdijevanje i kanalizacije 1. Snabdijevanje toplotom i vodom za proizvodnju eksploziva i proizvoda mora se vršiti vodeći računa o obezbjeđenju tehnoloških potreba, nesmetanom zaustavljanju procesa u slučaju iznenadnih ograničenja u opskrbi toplinom i vodom i potrebama za otklanjanje vanrednih situacija. 2. Snabdijevanje parom tehnoloških potrošača glavnih industrija vršiti kroz dva magistralna cjevovoda sa projektnim opterećenjem za svakih 70% ukupne potrošnje. 3. Ogranci toplotnih cjevovoda od mreže moraju se izvoditi sa dvije cijevi do onih objekata u kojima nisu dozvoljeni prekidi u opskrbi toplinom procesnih potrošača zbog mjera opreza ili gubitka kvaliteta proizvoda. 4. Ulazak u toplovodne mreže u prostorije sa eksplozivno i požarno opasnim, kao i korozivnim materijalima nije dozvoljen. Ulazi za nosače toplote, toplotne tačke, instalacije za grejanje vode koje služe industrijama opasnim od eksplozije i požara treba da budu smeštene u izolovanim prostorijama sa nezavisnim ulazima izvana, iz lokalnih kaveza ili iz sigurnih hodnika. U prostorijama dovodnih ventilacionih komora dozvoljeno je postavljanje grejnih mesta i instalacija za grejanje vode. Za grijanje industrijskih prostorija u kojima se emituje prašina eksploziva treba koristiti grijanje zraka u kombinaciji s dovodnom ventilacijom, ili grijanje vode, ili kombinirano grijanje zrak-voda s temperaturom na površini grijaćih uređaja za grijanje ne višom od 80°C. Vodovodna mreža objekta mora obezbijediti zbir maksimalnih troškova za sistem automatskog gašenja požara, protivpožarne hidrante i eksterno gašenje požara. 6. Procijenjena potrošnja vode za vanjsko gašenje požara objekata kategorija A, Al, B, C, G pretpostavlja se da iznosi najmanje 25 l/s. 7. Kapacitet vodosnabdevanja za gašenje požara u rezervoarima vodovodnog sistema preduzeća bira se uzimajući u obzir vreme rada automatskih sistema za gašenje požara prema Dodatku 11. više od 200 m ili iz hidranta koji se nalaze na prstenu vode opskrbna mreža. U ovom slučaju se uzima u obzir jedan požar, bez obzira na površinu teritorije, sa protokom vode od 20 l / s.

9. Kapacitivne strukture sistema vodosnabdijevanja (rezervoari, prijemne komore) moraju biti opremljene uređajima za unos vode vatrogasnim vozilima i imati slobodne ulaze s tvrdom podlogom.

10. U cilju uštede slatke vode, vodosnabdevanje preduzeća treba projektovati ugradnjom zatvorenih sistema za potrebe hlađenja, kao i sistema za ponovno korišćenje otpadne nezagađene vode i tretirane neutralizovane otpadne vode.

11. Pored hidranta na mreži protivpožarne vodovodne mreže, potrebno je ugraditi i hidrante na mrežu cjevovoda rashladne vode cirkulacionih sistema koji prolaze u blizini eksplozivno i požarno opasnih objekata.

12. Industrijske otpadne vode koje sadrže proizvode proizvodnje, po pravilu se ispuštaju u lokalne objekte za prečišćavanje putem nezavisnog (industrijskog) kanalizacionog sistema.

13. Prilikom ispuštanja industrijskih otpadnih voda zajedno sa kućnim otpadnim vodama kroz integrisani kanalizacioni sistem, uz mogućnost njihovog zajedničkog transporta i tretmana, sadržaj zagađivača u otpadnim vodama ne bi trebalo da prelazi dozvoljene koncentracije za objekte za biološki tretman.

14. Otpadne vode koje sadrže nitroestere ispuštaju se nezavisnom posebnom mrežom u postrojenje za razgradnju i neutralizaciju. Neutralizovane otpadne vode se zajedno sa komunalnom vodom preduzeća šalju u postrojenja za biološki tretman. 15. Otpadne vode iz proizvodnje IVV, proizvodnje koje sadrže supstance prve klase opasnosti, moraju se u potpunosti zahvatiti i neutralisati direktno u objektu, nakon čega se mogu ispuštati u kontrolni bunar, a zatim u kanalizacionu mrežu. 16. Potreba za oborinskom kanalizacijom i tretmanom atmosferskih voda utvrđuje se u zavisnosti od gustine teritorije, prirode kolovozne površine i mogućeg stepena zagađenja.

Član 24 Zahtjevi za ventilaciju

1. Eksplozivna proizvodnja, pri kojoj se u vazduh ispuštaju štetne pare, gasovi, prašina, mora biti opremljena ventilacionim uređajima, dok se ventilacija mora odvijati po sistemu koji sprečava mogućnost prenošenja požara iz jedne prostorije u drugu kroz vazdušne kanale. i sprečava nastanak požara u njima.2. U fazama sušenja, prosijavanja i zatvaranja proizvodnje eksploziva, osim za TNT, dinitronaftalen i druge neosjetljive na mehaničke utjecaje, izduvnu ventilaciju treba izvoditi pomoću ejektora.proizvoda sa ovim supstancama, gdje se, kada se gasovi i pare uklanjaju iz procesa. opreme, može doći do stvaranja kondenzata osjetljivog na mehaničke utjecaje, zrak koji se izbacuje mora se zagrijati na temperaturu koja isključuje kondenzaciju para i plinova. 3. Vazduh koji se uklanja lokalnim izduvnim gasovima, koji sadrži štetne eksplozivne i zapaljive materije, pre ispuštanja u atmosferu, mora se očistiti do prihvatljivog nivoa zagađenja atmosfere industrijskog mesta, kao i do MPC u vazduhu naselja. 4. Izduvni sistemi koji uklanjaju eksplozivnu i zapaljivu prašinu moraju biti opremljeni filterima sa navodnjavanjem vodom ili drugim koji isključuju ispuštanje prašine u atmosferu.Rad izduvnog ventilatora mora biti povezan sa sistemom za navodnjavanje filtera, a po potrebi , sa procesnom opremom. Filter se mora postaviti uzvodno od ventilatora u smjeru strujanja zraka. Filteri se mogu ugraditi kako unutar procesnih prostorija tako iu prostoriji izduvne ventilacijske komore. 5. Eksplozivno i požarno opasne industrijske prostorije povezane jedni s drugima otvorenim nezaštićenim tehnološkim otvorima ili otvorima vrata mogu se opsluživati ​​zajedničkim ventilacionim sistemima. Nije dozvoljeno ispuštanje u jedan ventilacioni sistem para i gasova, proizvoda čija interakcija može stvoriti opasnost od požara, eksplozije i opreme štetnih proizvoda. Eksplozivno i požarno opasne prostorije koje imaju samostalne vanjske ulaze koji nisu međusobno povezani i nisu povezani jednim tehnološkim postupkom moraju se opsluživati ​​ventilacionim sistemima koji su nezavisni za svaku prostoriju. 6. Odvojene eksplozivno i požarno opasne industrijske prostorije istog tehnološkog procesa, koje se nalaze u okviru istog sprata, mogu se opsluživati ​​zajedničkim dovodnim ventilacionim sistemima kolektorskog tipa, pod sledećim uslovima: ukupna površina servisiranog prostora treba ne prelazi 1100 m 2; svaka izolirana prostorija mora biti opskrbljena nezavisnim dovodnim zračnim kanalima koji dolaze iz kolektora; na svakoj grani od kolektora unutar ventilacijske komore mora se postaviti samozatvarajući nepovratni ventil; kolektore treba postaviti unutar prostorija predviđenih za ugradnju ventilacione opreme (ventilacione komore), ili van zgrade. U nekim slučajevima je dozvoljeno postavljanje kolektora u sigurnu prostoriju na mjestu dostupnom za održavanje nepovratnih ventila; treba obezbediti zaštitu prolaznih vazdušnih kanala položenih kroz druge prostorije, sa standardizovanom granicom otpornosti na vatru od najmanje 0,5 h; dužina zračnog kanala od kolektora do najbližeg izlaza zraka mora biti najmanje 4 m; 7. Potreba za ventilacijom u slučaju nužde i količina oslobođenih štetnih materija za obračun razmjene zraka u svakom pojedinačnom slučaju određuju se direktivnim tehnološkim postupkom. Hitnu ventilaciju treba uključiti automatski i duplirati ručnim uključivanjem van servisiranih prostorija na ulazu u nju. 8. Odsisni ventilatori koji pokreću vazduh sa primesama eksplozivnih i zapaljivih materija moraju biti konstrukcije koja isključuje mogućnost izazivanja požara ili eksplozije transportovanog medija. 9. Dovodni ventilatori koji opslužuju industrijske prostore, gdje je tok tehnološkog procesa povezan sa ispuštanjem para rastvarača, prašine eksplozivnih materija i sastava, mogu se usvojiti u normalnoj izvedbi od ugljičnog čelika, pod uslovom da je samozatvarajući Nepovratni ventil se ugrađuje na vazdušne kanale posle ventilatora i grejača, sprečavajući prodor u ventilator, kada je zaustavljen, i grejače eksplozivnih i zapaljivih materija iz prostorija. 10. Ventilatori, kao i upravljački uređaji postavljeni na vazdušnim kanalima koji odvode vazduh iz industrijskih prostorija, u odsustvu eksplozivnih para ili emisija prašine tokom tehnološkog procesa, mogu se ugraditi u normalnoj verziji od ugljeničnog čelika. U izduvnim sistemima sa mokrim pročišćavanjem vazduha, transportujući prašinu amonijum perhlorata, kalijum hlorata i amonijum nitrata, ventilatori se prihvataju u normalnoj verziji od čelika otpornog na kiseline, pod uslovom da se ventilatori ugrade iza filtera. 11. Ako je proces proizvodnje u zatvorenoj zgradi povezan sa oslobađanjem toksičnih gasova, para i prašine, usis spoljašnjeg vazduha za sisteme za snabdevanje treba da se vrši sa spoljašnje strane šahta. Dozvoljen je direktan unos vanjskog zraka iz prostora između šahta i zgrade, ako su sve izduvne jedinice opremljene efikasnim uređajima za čišćenje sa stopom prečišćavanja od najmanje 90%, dok se ventilacijske emisije moraju vršiti izvan zone cirkulacije. . 12. U jedinicama za tehnološko napajanje ventilatori koji upuhuju vazduh u tehnološke aparate u kojima se emituju eksplozivne pare ili prašina moraju biti otporni na varničenje. Dozvoljena je upotreba ventilatora sa povećanom zaštitom od iskrenja. U slučajevima kada su pločasti ili rebrasti grijači bez premosnog kanala ugrađeni između ventilatora i procesnog uređaja, ventilatori se mogu koristiti od ugljičnog čelika. U tom slučaju, samozatvarajući protueksplozijski nepovratni ventil mora se postaviti iza grijača duž strujanja zraka unutar ventilacijske komore. Regulatorni i drugi elementi unutar proizvodnog prostora moraju biti otporni na eksploziju. 13. Prilikom ekstrakcije parno-vazdušne mešavine rastvarača za rekuperaciju u procesnim prostorijama B kategorije, planira se ugradnja uljnih sita filtera koji se nalaze uzvodno od hvatača plamena duž putanje mešavine para-vazduh.14. Prostorije za opremu izduvnih sistema moraju ispunjavati zahtjeve zaštite od požara i eksplozije za proizvodne prostorije koje opslužuju, u zavisnosti od kategorije proizvodnih procesa koji se u njima nalaze. 15. Skladišta eksploziva su opremljena prirodnim sistemom izduvne ventilacije kako bi se spriječila kondenzacija vlage na površini ambalaže.16. U radionicama i na pojedinačnim radnim mjestima gdje je moguće stvaranje prašine, distribucija dovodnog zraka mora se vršiti preko razdjelnika zraka uz brzo slabljenje brzina, čime se isključuje mogućnost izduvavanja prašine.17. Unutrašnja površina cjevovoda ventilacionog sistema mora biti takva da se prašina od proizvoda ne zadržava na njoj, te da se može lako očistiti ili oprati od kontaminacije. Ventilacione jedinice moraju imati otvore u vazdušnim kanalima za ispiranje i čišćenje unutrašnje površine vazdušnih kanala tokom generalnog čišćenja i pre popravke, kao i otvore za proveru stvarnih performansi i uzorkovanje vazduha na hemijske supstance. Član 25 zahtjevi za snagom i

PRORAČUN POSLEDICA EKSPLOZIJE

UNUTAR PROCESNE OPREME

Razvoj hemijske industrije prati povećanje obima proizvodnje, kapaciteta instalacija i aparata, te usložnjavanje tehnoloških procesa i načina upravljanja proizvodnjom. Zbog složenosti i povećanja proizvodnje, nastale nezgode imaju sve teže posljedice. Posebnu opasnost predstavljaju hemijska, eksplozivna industrija, nuklearne elektrane, skladišta eksplozivnih i zapaljivih materija, municije, kao i plovila i rezervoari namenjeni za skladištenje i transport naftnih derivata i tečnih gasova.

Trenutno se u svijetu sve više pažnje posvećuje pitanjima obezbjeđivanja visokog nivoa zaštite životne sredine, sigurnosti života i zaštite rada. Jedan od mogućih načina za smanjenje rizika od vanrednih situacija u industrijskim objektima je analiza akcidenata koji su se dogodili. Na osnovu njih se razvijaju mjere za sprječavanje nastanka nezgoda i sprječavanje opasnih posljedica.

Jedna od vrsta nezgoda na industrijskim objektima su eksplozije procesne opreme. Eksplozija opreme nosi potencijalnu opasnost od ozljeda ljudi i ima destruktivnu sposobnost.

Eksplozija (eksplozivna transformacija) je proces brze fizičke ili kemijske transformacije tvari, praćen prijelazom potencijalne energije ove tvari u mehaničku energiju kretanja ili razaranja. U zavisnosti od vrste nosioca energije i uslova oslobađanja energije tokom eksplozije, razlikuju se hemijski i fizički izvori energije.

Fizička eksplozija može biti uzrokovana iznenadnim uništenjem posude sa komprimiranim plinom ili pregrijanom tekućinom, miješanjem pregrijanih čvrstih tvari (taline) sa hladnim tekućinama itd.

Izvor kemijske eksplozije su brze samoubrzavajuće egzotermne reakcije interakcije zapaljivih tvari s oksidantima ili termička razgradnja nestabilnih spojeva.

Fizičke eksplozije u opremi

Fizičke eksplozije obično su povezane s eksplozijama posuda pod pritiskom plinova ili para.

U hemijskoj tehnologiji često je potrebno namjerno komprimirati i inertne i zapaljive plinove, trošeći električnu, toplinsku ili druge oblike energije. Istovremeno, komprimirani plin (para) nalazi se u zatvorenim aparatima različitih geometrijskih oblika i volumena. Međutim, u nekim slučajevima do kompresije plinova (pare) u tehnološkim sistemima dolazi slučajno zbog viška regulirane brzine zagrijavanja tekućine od strane vanjskog rashladnog sredstva.

Kada posude pod pritiskom eksplodiraju, mogu nastati jaki udarni valovi, nastaje veliki broj fragmenata, što dovodi do ozbiljnih oštećenja i ozljeda. U ovom slučaju, ukupna energija eksplozije se uglavnom pretvara u energiju udarnog vala i kinetičku energiju fragmenata.

Mnoge tečnosti se skladište ili koriste u uslovima u kojima je pritisak njihove pare mnogo veći od atmosferskog pritiska. Energija pregrijavanja tekućine može biti izvor čisto fizičkih eksplozija, na primjer, prilikom intenzivnog miješanja tekućina različitih temperatura, prilikom kontakta tekućine sa topljenjem metala i zagrijanim čvrstim tvarima. U tom slučaju ne dolazi do kemijskih transformacija, a energija pregrijavanja se troši na isparavanje, koje se može odvijati takvom brzinom da nastaje udarni val. Masa nastalih para i brzina isparavanja određuju se materijalnim i toplotnim bilansima dva moguća modela vanrednih situacija: 1) oslobađanje toplote sa isparavanjem se dešava pri konstantnoj zapremini; 2) oslobađanje toplote uz održavanje zapremine praćeno je širenjem uz održavanje toplotne ravnoteže.

Prilikom miješanja dvije tekućine sa značajno različitim temperaturama moguće su pojave fizičke detonacije sa stvaranjem oblaka tečnih kapljica jedne od komponenti.

U industrijskim poduzećima neutralni (nezapaljivi) komprimirani plinovi - dušik, ugljični dioksid, freoni, zrak - nalaze se u velikim količinama uglavnom u sfernim plinskim držačima pod visokim pritiskom.

9. jula 1988. godine došlo je do eksplozije sfernog rezervoara za gas sa komprimovanim vazduhom zapremine 600 m3 (poluprečnik kugle 5,25 m), izrađenog od čelika debljine zida 16 mm i projektovanog za rad pod pritiskom od 0,8 MPa. . Eksploziji rezervoara za gas (koja se dogodila pri pritisku od 2,3 MPa) prethodilo je sporo povećanje pritiska do granice popuštanja čelika od kojeg je napravljen.

Sferni plinski držač je bio dio tehnološke jedinice za proizvodnju uree, puštene u rad u aprilu 1988. godine. Vazduh je dovođen u plinski držač iz zajedničke fabričke procesne linije kroz nepovratni ventil i armature. Rezervoar za plin nije bio opremljen uređajima za rasterećenje pritiska, jer je maksimalni mogući tlak zraka (0,8 MPa) u njemu osiguran njegovom stabilizacijom u procesnom sistemu i karakteristikama zračnih kompresora tipa VP-50-8. Kontrola tlaka je vršena lokalnim pokazivanjem i registracijom mjerača tlaka na kontrolnoj tabli.

Iz rezervoara za gas dovođen je vazduh kroz cevovodni sistem za tehnološke potrebe, uključujući i odvajanje CO2 od zapaljivih nečistoća. U ovom odjeljku se zrak iz plinskog držača ispuštao kroz cjevovod prečnika 150 mm u ispusni vod turbokompresora CO2 tipa "Babet", koji je radio pod pritiskom od 2,3 MPa i istovremeno bio usisni vod pojačivač klipnog kompresora do 10,0 MPa (4DVK-210-10); Dovedeni vazduh je bio namenjen za pročišćavanje kompresijskog sistema i preko njega tehnološke linije od CO2 pre remonta.

Na kraju popravka procesne jedinice, uključen je CO2 turbokompresor i nakon 10 minuta, uz pritisak u potisnom vodu od 2,3 MPa, uključen je klipni kompresor sa podešavanjem na modni pritisak od 10,0 MPa. Nakon pokretanja centrifugalnog CO2 kompresora, pritisak u rezervoaru za vazduh počeo je da raste; istovremeno je manometar sa skalom od 0,8 MPa na kontrolnoj tabli otišao van skale. Dioksid je kroz labavo zatvoren ventil iz ispusnog cjevovoda, radni centrifugalni kompresor kroz zračni vod ušao u rezervoar za zrak. Pritisak plina u plinskom držaču se povećavao 4 sata, što je dovelo do uništenja plinskog držača od viška tlaka.

Protok CO2 u zračni plinski držač potvrđen je smanjenjem temperature zraka na 0°C zbog prigušivanja CO2 s potisnim tlakom centrifugalnog kompresora na tlak u plinskom držaču.

U područjima niskog pritiska udarni val uništio je do 100% stakla u šest industrijskih zgrada koje se nalaze na udaljenosti od m od mjesta ugradnje eksplodiranog rezervoara za plin; manja oštećenja stakla (do 10%) zabilježena su u kućama stambenih naselja udaljenih 2500 m od mjesta eksplozije.

Leteći komadići čaure rezervoara za gas predstavljali su veliku opasnost.

Hemijske eksplozije u opremi

Egzotermne hemijske reakcije izvode se u tehnološkim sistemima (reaktorima) izbalansiranim u pogledu termičkih uslova. Toplota koja se oslobađa tokom reakcije odvodi se spoljnim rashladnim sredstvom kroz zidove elemenata za izmjenu toplote sa zagrijanim produktima reakcije ili sa viškom sirovina usled njenog isparavanja itd. Stabilan tok reakcionog procesa obezbeđuje se jednakošću oslobađanja toplote i stope odvođenja toplote. Brzina reakcije i, prema tome, priliv topline raste prema zakonu snage s povećanjem koncentracije reaktanata i brzo raste s povećanjem temperature.

Kada hemijska reakcija izmakne kontroli, mogući su sledeći mehanizmi eksplozije.

1. Ako je reakciona masa kondenzovani eksploziv, kada se dostigne kritična temperatura, moguća je detonacija proizvoda; u ovom slučaju će do eksplozije doći prema mehanizmu eksplozije tačkastog eksplozivnog punjenja u čauri. Energija eksplozije će biti određena TNT ekvivalentima cjelokupne mase eksploziva u sistemu.

2. U uslovima gasnofaznih procesa moguće je termičko raspadanje gasova ili eksplozivno sagorevanje gasne mešavine; treba ih posmatrati kao eksplozije gasova u zatvorenim zapreminama, uzimajući u obzir stvarne energetske potencijale i TNT ekvivalente.

3. U procesima tečne faze moguća je varijanta hitnog oslobađanja eksplozivne energije: pregrijavanje tečnosti i povećanje pritiska pare iznad nje na kritičnu vrednost.

Ukupna energija eksplozije oblaka biće jednaka zbiru ekvivalenata toplote sagorevanja para prisutnih u sistemu i dodatno nastalih tokom isparavanja tečnosti.

Razlozi izlaska iz kontrole egzotermne hemijske reakcije često su smanjenje toplotnog dobitka u periodičnim procesima tečne faze sa velikim masama i reaktantima i ograničenim mogućnostima odvođenja toplote konvencionalnim metodama. Takvi procesi uključuju, posebno, polimerizaciju monomera u masi, u kojoj se brzina reakcije kontroliše konvencionalnim metodama, kao i dozom inicijalnih supstanci. U slučaju da proces izmakne kontroli, dodatno je predviđeno da se u reakcionu masu unesu supstance koje smanjuju brzinu ili potiskuju egzotermnu reakciju.

Neke tvari mogu polimerizirati manje ili više spontano, a konvencionalne reakcije polimerizacije će biti egzotermne. Ako je monomer isparljiv, kao što je često slučaj, dolazi do faze u kojoj može doći do opasnog povećanja pritiska. Ponekad se polimerizacija može odvijati samo na povišenim temperaturama, ali za neke supstance, kao što je etilen oksid, polimerizacija može početi na sobnoj temperaturi, posebno kada su polazna jedinjenja kontaminirana akceleratorima polimerizacije.

Slične nesreće su se dogodile i prilikom polimerizacije vinil hlorida i drugih monomera, u skladištima hloroprena i u vagonima cisternama sa tečnim hlorom, ugljovodonicima i drugim aktivnim jedinjenjima, kada su greškom ubrizgane supstance koje su u interakciji sa proizvodima koje sadrže. Sa značajnim viškom oslobađanja topline u odnosu na odvođenje topline pri takvim nesrećama, dolazi do potpunog otvaranja tehnološkog sistema, pri čemu pritisak naglo opada, brzina kemijske reakcije se smanjuje ili se potpuno zaustavlja. U ovom slučaju, ukupni energetski potencijal je zbir ekvivalenata energija sagorevanja para (gasova) koji se nalaze iznad tečnosti i nastaju kao rezultat isparavanja pod dejstvom toplote pregrijavanja tečnosti do temperature koja odgovara kritični uslovi za uništenje sistema.

Također, najjednostavniji slučaj eksplozije je proces raspadanja koji daje plinovite produkte. Jedan primjer je vodikov peroksid, koji se razgrađuje uz značajnu toplinu reakcije dajući vodenu paru i kisik:

2H2O2 -> 2H2O + O2 - 23,44 kcal / mol

Kao proizvod za domaćinstvo, vodikov peroksid se prodaje kao 3% vodeni rastvor i predstavlja manju opasnost. Drugačija je situacija sa "visokokvalitetnim" vodikovim peroksidom, čija je koncentracija 90% ili više. Razgradnju takvog H2O2 ubrzavaju brojne supstance koje se koriste kao mlazno gorivo ili u gasnoj turbini za pumpanje goriva u glavne motore.

Jedan primjer su redoks reakcije i kondenzacije:

1). Redox reakcije u kojima zrak ili kisik reagiraju s redukcijskim agensom su vrlo česte i čine osnovu svih reakcija sagorijevanja. U slučajevima kada je redukcioni agens neraspršena čvrsta ili tečna materija, reakcije sagorevanja nisu dovoljno brze da bi bile eksplozivne. Ako je čvrsta supstanca fino podijeljena ili je tekućina u obliku kapljica, tada je moguće brzo povećanje tlaka. To može dovesti, u uslovima zatvorene zapremine, do povećanja nadpritiska do 0,8 MPa.

2). Reakcije kondenzacije su vrlo česte. Koriste se posebno u industriji boja, lakova i smola, gdje čine osnovu procesa u kontinuiranim reaktorima sa zavojnicama za grijanje ili hlađenje. Zabilježeni su brojni primjeri nekontroliranih reakcija, zbog činjenice da je brzina prijenosa topline u takvim posudama linearna funkcija temperaturne razlike između reakcione mase i rashladnog sredstva, dok je brzina reakcije eksponencijalna funkcija temperature reagens. Međutim, zbog činjenice da se brzina oslobađanja toplote, kao funkcija koncentracije reaktanata, smanjuje tokom reakcije, neželjeni efekat je donekle kompenzovan.

Dakle, energija eksplozije uzrokovana nekontroliranom egzotermnom kemijskom reakcijom ovisi o prirodi tehnološkog procesa i njegovom energetskom potencijalu. Ovakvi procesi su, po pravilu, opremljeni odgovarajućim kontrolama i zaštitom u slučaju nužde, što smanjuje mogućnost nezgode. Međutim, hemijske reakcije su često izvor nekontrolisanog oslobađanja energije u opremi koja ne omogućava organizovano odvođenje toplote. U tim uslovima, samoubrzavajuće hemijske reakcije koje su započete neminovno dovode do uništenja tehnoloških sistema.

Statistika nezgoda

U tabeli 1 prikazani su podaci o nezgodama povezanim sa eksplozijama unutar procesne opreme.

Tabela 1 - Spisak nastalih nezgoda

datum i mjesto nezgode	Vrsta nezgode	Opis nesreće i glavni razlozi	Razmjera razvoja nesreće, maksimalne zone djelovanja štetnih faktora	Broj žrtava	Izvor informacija
Jonava	Eksplozija rezervoara za skladištenje	Kao rezultat polimerizacije vinil acetata, oslobađa se toplina, dovoljna da stvori destruktivni pritisak.	Uništavanje rezervoara.
	Uništavanje oksidacionog aparata	Kada je egzotermna reakcija oksidacije izopropilbenzena vazduhom izmakla kontroli, aparat je uništen usled naglog porasta pritiska.	Uništenje uređaja.
skladište Sumgayit PO	Eksplozija sfernog rezervoara	Kao rezultat početka procesa polimerizacije butadiena, rezervoar je uništen.	Puknuće tenka dovelo je do eksplozije tenka. Šrapneli su oštetili susjedne tenkove i zgradu.

Tabela 1 se nastavlja

	Eksplozija rezervoara za gas	Eksploziji rezervoara za gas prethodilo je sporo povećanje pritiska do granice popuštanja čelika.	Na udaljenosti od m od rezervoara za plin staklo je 100% uništeno, 2500 m - 10%.
02.1990 Rafinerija Novokuibyshev	eksplozija plovila	Posuda se urušila kao rezultat viška parnog pritiska frakcije propan-butana u separatoru.	Uništavanje kontejnera duž čvrstog metala školjke.
	Eksplozija reaktora	Kao rezultat egzotermne kemijske reakcije raspadanja nitromase i viška tlaka, reaktor je eksplodirao.	Zgrada u kojoj se nalazio reaktor je uništena.
07.1978 San Carlos	Puknuće školjke tankera		Fragmenti su se rasuli na udaljenosti od 250 m, 300 m, 50 m. Traktor je bio na udaljenosti od 100 m.
07.1943 Ludwigsgafen,	Eksplozija cisterne	Zbog viška hidrauličkog pritiska	Uništavanje školjke.

Tabela 1 se nastavlja

Njemačka		srušeni rezervoar koji sadrži mješavinu butan-butilena.
07.1948 Ludwigsgafen, Njemačka	Eksplozija rezervoara dimetil etera	Zbog viška hidrauličkog pritiska, rezervoar se urušio.	Uništavanje školjke.
02.10.1973 Njujork, SAD	Eksplozija u rezervoaru	Tokom popravke rezervoara, pare prirodnog gasa su eksplodirale od varnice.	Uništavanje rezervoara.	Poginulo je 40 ljudi, 2 su povrijeđene.
24.10.1973. Sheffield, Engleska	Eksplozija podzemnog rezervoara	Eksplozija ostataka materijala iz opreme za rezanje materijala plamenom.	Radijus uništenja bio je oko pola kilometra.	3 osobe su poginule, 29 je povrijeđeno
19. decembar 1982. Karakas, Venecuela	eksplozija rezervoara	Rezervoar sa 40.000 tona goriva eksplodirao je u skladištu nafte	Zapaljeno ulje se slilo u grad i u more. Tanker se zapalio u zalivu, a drugi tenk na obali je eksplodirao.	Poginulo je 140 ljudi, a više od 500 je povrijeđeno.
20.06.2001. Katalonija, Španija	eksplozija rezervoara	Eksplozija rezervoara sa tehničkim alkoholom dogodila se u hemijskoj fabrici.		2 osobe su umrle

Metoda obračuna

Kada oprema eksplodira, glavni štetni faktor je vazdušni udarni talas.

Prilikom procjene parametara eksplozije u nuždi spremnika s inertnim plinom (mješavina plinova), pretpostavlja se da školjka ima sferni oblik. Tada se napon u zidu sferne ljuske određuje formulom:

σ = ∆P r/(2d), (1)

gdje je σ napon u zidu sferne ljuske, Pa;

ΔP—razlika pritisaka, Pa;

r radijus stijenke ljuske, m;

d je debljina stijenke ljuske, m.

Transformacija formule (1) omogućava da se izračuna prekidni pritisak (uslov uništenja - σ ≥ σv):

ΔP = 2d σw/r, (2)

gdje je σv privremeni otpor razaranju materijala, Pa.

Pritisak mešavine gasa i pare u rezervoaru:

R = ΔP + R0, (3)

gdje je P0 atmosferski pritisak, 0,1 106 Pa.

Izentropska jednadžba:

R/R0 = (ρ/ρ0)γ, (4)

gdje je γ indeks plinske adijabate;

ρ0 – gustina gasa pri atmosferskom pritisku, kg/m3,

ρ je gustina gasa pod pritiskom u posudi, kg/m3.

Gustoća plina pod tlakom u posudi određuje se nakon transformacije izentropske jednadžbe (4):

ρ = ρ0 (R/R0)1/γ, (5)

Bruto masa gasa:

S = ρ V, (6)

gdje je V zapremina smjese gas-para, m3.

Kada rezervoar eksplodira pod unutrašnjim pritiskom P inertnog gasa (mešavina gasova), specifična energija Q gasa:

Q= ΔP/[ρ (γ - 1)] (7)

Za komprimovani eksplozivni gas:

Q = Qv + ΔP/[ ρ (γ - 1)], (8)

gdje je Qv specifična energija eksplozije mješavine plina, J/kg.

Ekvivalent TNT-a eksploziji gasnog kontejnera će biti:

qtnt = Q S/ Qtnt, (9)

gdje je Qthn specifična energija eksplozije TNT-a, jednaka 4,24 106 J/kg.

Ekvivalent udarnog talasa se procjenjuje sa faktorom 0,6:

qu. V. = 0,6 qtnt (10)

q = 2 qy. V. (jedanaest)

Višak tlaka na fronti udarnog vala (ΔRfr, MPa) na udaljenosti R određen je formulom za sferni udar zraka u slobodnom prostoru:

gdje je , R udaljenost od epicentra eksplozije do primaoca, m.

U tabeli 2 prikazane su vrijednosti maksimalnog dozvoljenog nadpritiska udarnog vala pri sagorijevanju plinova, pare ili prašnjavih zračnih mješavina u prostoriji ili otvorenom prostoru, za koje se biraju udaljenosti za određivanje zahvaćenih područja.

Tabela 2 - Maksimalni dozvoljeni nadpritisak pri sagorevanju gasova, pare ili prašnjavih mešavina vazduha u prostoriji ili otvorenom prostoru

Stepen oštećenja	Nadpritisak, kPa
Potpuno uništenje objekata (smrtonosna ljudska povreda)
50% uništenja zgrada
Srednje oštećenje zgrade
Umjerena oštećenja na zgradama (oštećenja unutrašnjih pregrada, okvira, vrata, itd.)
Donji prag oštećenja ljudskih talasa pritisak
Manja oštećenja (razbijeno staklo)

Impuls talasnog pritiska, kPa s:

Formule (12.13) vrijede pod uvjetom ≥0,25.

Uslovna vjerovatnoća ozljeđivanja osobe koja se nalazi na određenoj udaljenosti od epicentra nesreće utvrđuje se korištenjem "probit-funkcije" Pr, koja se izračunava po principu "probit-funkcije" Pr. formula:

Pr = 5 – 0,26 ln(V) , (14)

Gdje

Veza između funkcije Rr i vjerovatnoće R jednog ili drugog stepena oštećenja nalazi se u tabeli 3.

Tabela 3 - Odnos između vjerovatnoće poraza i "probušene" funkcije

Osnovna svrha proračuna ovom metodom je da se utvrde radijusi zona različitog stepena oštećenja zgrada, objekata i ljudi od eksplozije vazduha i da se utvrdi verovatnoća oštećenja ljudi koji se nalaze na određenoj udaljenosti od epicentra eksplozije.

Primjeri proračuna

fizičke eksplozije

Primjer #1

Eksplozija sfernog rezervoara za gas sa komprimovanim vazduhom zapremine V = 600 m3 dogodila se usled viška regulisanog pritiska. Aparat je projektovan za rad pod pritiskom P = 0,8 MPa. Eksplozija se dogodila pri pritisku P = 2,3 MPa. Gustina gasa pri normalnom pritisku ρ = 1,22 kg/m3, indeks adijabate γ = 1,4. Procijeniti posljedice eksplozije komprimiranog zraka u sfernom spremniku plina (odrediti radijuse zona različitog stupnja oštećenja zgrada, objekata i ljudi od eksplozije zraka) i odrediti vjerovatnoću oštećenja ljudi na udaljenosti R = 50 m.

Rješenje:

Pad pritiska se određuje pretvaranjem formule (3):

ΔR = 2,3 - 0,1 = 2,2 MPa

Gustina gasa se izračunava prema jednačini (5):

ρ = 1,22 (2,3/0,1)1/1,4 = 11,46 kg/m3

Bruto masa gasa:

C = 11,46 600 = 6873 kg

Q = 2,2 / = 0,48 MJ/kg

qtnt = 0,48 6873 / 4,24 \u003d 778 kg

Ekvivalent udarnog talasa:

qu. V. = 0,6 778 = 467 kg

Što se tiče eksplozije tla, uzima se sljedeća vrijednost:

q = 2 467 = 934 kg

Rezultati proračuna su prikazani u nastavku (tabela 4).

Tabela 4 - Radijusi zona udara zraka

ΔRfr, kPa

Da bi se odredila vjerovatnoća udaranja osobe na datu udaljenost, koristeći formule (12.13), izračunavaju se višak tlaka na fronti vala i specifični impuls za udaljenost od 50 m:

50/(9341/3) = 5,12

ΔRfr = 0,084/5,12 + 0,27/5,122 + 0,7/5,123 = 31,9 kPa.

I = 0,4 9342/3/50 = 0,76 kPa s

Uslovna vjerovatnoća ozljede osobe koja se nalazi 50 m od epicentra nesreće od prekomjernog pritiska određuje se pomoću probit funkcije Pr, koja se izračunava po formuli (14):

V = (17500/(31,9 103))8,4 + (290/(0,79 103))9,3 = 0,0065

Pr = 5 - 0,26 ln(0,0065) = 6,31

Koristeći tabelu 3, određena je vjerovatnoća. Osoba koja se nalazi na udaljenosti od 50 m može zadobiti povrede različite težine sa vjerovatnoćom od 91%.

Primjer #2

Eksplozija sfernog plinskog držača ugljičnog dioksida zapremine V = 500 m3 (radijus sfere 4,95 m) dogodila se zbog viška reguliranog tlaka. Aparat je izrađen od čelika 09G2S debljine zida 16 mm i predviđen je za rad pod pritiskom P = 0,8 MPa. Vlačna čvrstoća razaranja materijala σv = 470 MPa. Gustina gasa pri normalnom pritisku ρ = 1,98 kg/m3, indeks adijabate γ = 1,3. Procijeniti posljedice eksplozije komprimiranog ugljičnog dioksida u sferičnom spremniku plina (odrediti radijuse zona različitog stepena oštećenja zgrada, objekata i ljudi od eksplozije zraka) i odrediti vjerovatnoću oštećenja ljudi na udaljenosti R = 120 m .

Rješenje:

Prekidni pritisak je određen formulom (2):

ΔP = 2 0,016 470/4,95 = 3 MPa

Pritisak mešavine gasa i pare u rezervoaru određuje se formulom (3):

P = 3 + 0,1 = 3,1 MPa

Gustina gasa se izračunava prema jednačini (5) pri pritisku R:

ρ = 1,98 (3,1/0,1)1/1,3 = 28,05 kg/m3

Bruto masa gasa:

C = 28,05 550 = 14026 kg

Prema formuli (7) izračunava se specifična energija gasa:

Q = 3 / = 0,36 MJ/kg

TNT ekvivalent eksplozije gasa će biti:

qtnt \u003d 0,36 14026 / 4,24 = 1194 kg

Ekvivalent udarnog talasa:

qu. V. = 0,6 1194 = 717 kg

Što se tiče eksplozije tla, uzima se sljedeća vrijednost:

q = 2 717 = 1433 kg

Metodom odabira udaljenosti od epicentra eksplozije prema formulama (12.13) određuju se radijusi zona različitog stupnja oštećenja zgrada, objekata i ljudi od eksplozije zraka, prikazanih u tabeli 2.

Rezultati proračuna su prikazani u nastavku (tabela 5).

Tabela 5 - Radijusi zona udara zraka

ΔRfr, kPa

Da bi se odredila vjerovatnoća udaranja osobe na datu udaljenost, koristeći formule (12.13), izračunavaju se višak tlaka na fronti vala i specifični impuls za udaljenost od 120 m:

120/(14333) = 10,64

ΔRfr = 0,084/10,64 + 0,27/10,642 + 0,7/10,643 = 10,9 kPa.

I = 0,4 14332/3/120 = 0,42 kPa s

Uslovna vjerovatnoća ozljede osobe koja se nalazi 120 m od epicentra nesreće od prekomjernog pritiska određuje se pomoću probit funkcije Pr, koja se izračunava po formuli (14):

V = (17500/(10,9*103))8,4 + (290/(0,42*103))9,3 = 0,029

Pr = 5 - 0,26 * ln(0,029) = 5,92

Koristeći tabelu 3, određena je vjerovatnoća. Osoba koja se nalazi na udaljenosti od 120 m može zadobiti povrede različite težine sa vjerovatnoćom od 82%.

hemijske eksplozije

Primjer #1

Iz skladišta zapremine V = 1000 m3 ispušten je toluen radi sanacije. Na početku zavarivanja došlo je do eksplozije pare toluena. Gustina pare u vazduhu pri normalnom pritisku ρ = 3,2, indeks adijabate γ = 1,4, VKPV - 7,8% vol., toplota eksplozije gasa 41 MJ/kg. Procijeniti posljedice eksplozije (odrediti radijuse zona različitog stepena oštećenja zgrada, objekata i ljudi od eksplozije zraka) i odrediti vjerovatnoću ljudske štete na udaljenosti R = 100 m.

Rješenje:

Atmosferski pritisak u skladištu je P = 0,1 MPa.

Gustina pare:

ρ = 3,2 1,29 = 4,13 kg/m3

Volumen pare se nalazi kroz VKV (pretpostavlja se da je cijeli volumen ispunjen mješavinom s koncentracijom para toluena koja odgovara VKV):

V = 1000 7,8 / 100 = 78 m3

Bruto masa gasa:

C \u003d 4,13 78 = 322 kg

Prema formuli (8) izračunava se specifična energija gasa:

Q = 41 + 1/ = 41,06 MJ/kg

TNT ekvivalent eksplozije će biti:

qtnt \u003d 41,06 322 / 4,24 = 3118 kg

Ekvivalent udarnog talasa:

qu. V. = 0,6 3118 = 1871 kg

Što se tiče eksplozije tla, uzima se sljedeća vrijednost:

q = 2 1871 = 3742 kg

Metodom odabira udaljenosti od epicentra eksplozije prema formulama (12.13) određuju se radijusi zona različitog stupnja oštećenja zgrada, objekata i ljudi od eksplozije zraka, prikazanih u tabeli 2.

Rezultati brojanja pritisaka i impulsa prikazani su u nastavku (Tablica 6).

Tabela 6 - Radijusi zona udara zraka

ΔRfr, kPa

Da bi se odredila vjerovatnoća udaranja osobe na datu udaljenost, koristeći formule (12.13), izračunavaju se višak tlaka na fronti vala i specifični impuls za udaljenost od 100 m:

100/(37421/3) = 6,44

ΔRfr = 0,084/6,44 + 0,27/6,442 + 0,7/6,443 = 22,2 kPa.

I = 0,4 37422/3/100 = 0,96 kPa s

Uslovna vjerovatnoća ozljede osobe koja se nalazi 100 m od epicentra nesreće od prekomjernog pritiska određuje se pomoću probit funkcije Pr, koja se izračunava po formuli (14):

V = (17500/(22,2 103))8,4 + (290/(0,96 103))9,3 = 0,14

Pr = 5 - 0,26 ln(0,14) = 5,51

Koristeći tabelu 3, određena je vjerovatnoća. Osoba koja se nalazi na udaljenosti od 100 m može zadobiti povrede različite težine sa vjerovatnoćom od 69%.

Primjer #2

Eksplozija vagona cisterne zapremine V=60 m3, napunjenog sa 80% toluena, dogodila se kao posledica udara groma. Gustina gasa pri normalnom pritisku je ρ = 4,13 kg/m3, adijabatski indeks je γ = 1,4, VKVV je 7,8 % vol., a toplota eksplozije gasa je 41 MJ/kg. Pritisak u rezervoaru P = 0,1 MPa. Procijeniti posljedice eksplozije (odrediti radijuse zona različitog stepena oštećenja zgrada, objekata i ljudi od eksplozije zraka) i utvrditi vjerovatnoću ljudske štete na udaljenosti R = 30 m.

Rješenje:

Volumen plina se određuje u smislu faktora punjenja i VKV (pretpostavlja se da je cijeli volumen ispunjen mješavinom s koncentracijom pare toluena koja odgovara VKV):

V = 60 0,2 0,078 = 0,936 m3

Bruto masa gasa:

C = 4,13 0,936 \u003d 3,9 kg

Prema formuli (7) izračunava se specifična energija gasa:

Q = 41 + 0,9/ = 41,1 MJ/kg

TNT ekvivalent eksplozije će biti:

qtnt = 41,1 3,9 / 4,24 = 37,4 kg

Ekvivalent udarnog talasa:

qu. V. = 0,6 37,4 = 22,4 kg

Što se tiče eksplozije tla, uzima se sljedeća vrijednost:

q = 2 22,4 = 44,8 kg

Metodom odabira udaljenosti od epicentra eksplozije prema formulama (12.13) određuju se radijusi zona različitog stupnja oštećenja zgrada, objekata i ljudi od eksplozije zraka, prikazanih u tabeli 2.

Rezultati brojanja pritisaka i impulsa prikazani su u nastavku (Tablica 7).

Tabela 7 - Radijusi zona udara zraka

ΔRfr, kPa

Da bi se odredila vjerovatnoća udaranja osobe na udaljenosti R, koristeći formule (12.13), izračunavaju se višak tlaka na fronti vala i specifični impuls za udaljenost od 30 m:

30/(44,81/3) = 8,4

ΔRfr = 0,084/8,4 + 0,27/8,42 + 0,7/8,43 = 14,9 kPa.

I = 0,4 44,82/3/30 = 0,17 kPa s

Uslovna vjerovatnoća ozljede osobe koja se nalazi 70 m od epicentra nesreće od prekomjernog pritiska određuje se pomoću probit funkcije Pr, koja se izračunava po formuli (14):

V = (17500/(14,9 103))8,4 + (290/(0,17 103))9,3 = 161

Pr \u003d 5 - 0,26 ln (161) \u003d 3,7

Koristeći tabelu 3, određena je vjerovatnoća. Osoba koja se nalazi na udaljenosti od 30 m može zadobiti povrede različite težine sa vjerovatnoćom od 10%.

Spisak korišćene literature

1. Čeliševljeva teorija eksplozije i sagorevanja. Udžbenik - M.: Ministarstvo odbrane SSSR-a, 1981. - 212 str.

2. Eksplozivne pojave. Evaluacija i posljedice: U 2 knjige. Knjiga 1. Per. s engleskog / - M.: Mir, 1986. - 319 str.

3. Beschastnov eksplozije. Evaluacija i upozorenje - M.: Hemija, 1991. - 432 str.

5.http://www. Press centar. en

6. Nesreće i katastrofe. Prevencija i likvidacija posljedica. Tutorial. Knjiga 2. i drugi - M.: Ed. DIA, 1996. - 384 str.

7. GOST R 12.3.047-98 SSBT. Protivpožarna sigurnost tehnoloških procesa. Opšti zahtjevi. Metode kontrole.

8. RD Metodologija za procjenu posljedica hitnih eksplozija mješavine goriva i zraka.

9. Opasnost od požara i eksplozije supstanci i materijala i njihovih sredstava za gašenje / itd. - M.: Hemija, 1990. - 496 str.

10. Zapaljive i zapaljive tečnosti. Priručnik / ur. -Agalakova - M.: Izdavačka kuća min. komunalno gospodarstvo, 1956. - 112 str.

11., Noskov i zadaci u toku procesa i aparata hemijske tehnologije. Udžbenik - L.: Hemija, 1987. - 576 str.

12. Berezhkovsky i transport hemijskih proizvoda. - L.: Hemija, 1982. - 253 str.

13., Kondratieff sigurnosni uređaji za hemijsku i petrohemijsku industriju. - L.: Mašinstvo. Leningrad. Ogranak, 1988. - 303 str.

14. Priručnik metalskog radnika. U 5 tomova T. 2. Ed. , - M.: Mashinostroenie, 1976. - 720 str.

Prijave

Aneks A

Tabela A1 - Svojstva gasova i određenih tečnosti

Ime	Gustina materije kg/m3 (na 20 °C)	Gustina po vazdušni gas (para)*	Adijabatski koeficijent
Acetilen
dušikov dioksid
Ugljen-dioksid
Kiseonik
propilen

Napomena: Za određivanje gustine pare koristi se gustina vazduha na 0 °C.

Aneks B

Tabela B1 - Konstrukcijski materijali

Materijal	Vlačna čvrstoća, σin MPa	Svrha
St3ps, St3sp (gr. A)		Za delove mašina, alatnih mašina, rezervoara.
		Za skladištenje razblažene azotne i sumporne kiseline, rastvora amonijum nitrata i sličnih materija gustine 1400 kg/m3.
		Za skladištenje agresivnih hemijskih proizvoda gustine 1540 kg/m3.
		U proizvodnji cjevovoda i aparata. Cisterne za skladištenje tečnih gasova, železničke cisterne.
		Cjevovodi, pritisak do 100 kgf/cm2.
		Sjeverna verzija za mašinske dijelove.

veličina slova

REZOLUCIJA Gosgortehnadzora Ruske Federacije od 05.05.2003. 29 O ODOBRAVANJU OPŠTIH PRAVILA EKSPLOZIJSKE BEZBEDNOSTI ZA EKSPLOZIVNE I OPASNE POŽARA ... Važeće u 2018.

4.6. Procesi hemijskih reakcija

4.6.1. Tehnološki sistemi koji kombinuju više procesa (hidrodinamički, prenos toplote i mase, reakcija) opremljeni su uređajima za praćenje regulisanih parametara. Sredstva kontrole, regulacije i zaštite od nužde moraju osigurati stabilnost i protueksplozijsku sigurnost procesa.

4.6.2. Tehnološka oprema za reakcione procese za blokove bilo koje kategorije opasnosti od eksplozije opremljena je automatskom kontrolom, regulacijom i zaštitnim blokadama za jedan ili grupu parametara koji određuju eksplozivnost procesa (količina i omjer ulaznih polaznih tvari, sadržaj komponenti). u tokovima materijala čija koncentracija u reakcionoj opremi može dostići kritične vrednosti, pritisak i temperaturu medijuma, količinu, brzinu protoka i parametre rashladne tečnosti itd.). Istovremeno, tehnološka oprema koja se nalazi u sastavu postrojenja sa tehnološkim blokovima I kategorije opasnosti od eksplozije opremljena je sa najmanje dva senzora za svaki parametar opasnosti (za zavisne parametre po jedan senzor), sredstvima za regulaciju i automatska zaštita u slučaju nužde i, po potrebi, upravljanje i zaštita rezervnih sistema.

4.6.3. Rad automatskih sistema zaštite u vanrednim situacijama treba da se odvija prema određenim programima (algoritmima).

4.6.4. U reakcionim sistemima upravljanja procesima u procesnim jedinicama sa QB<= 10, допускается использование средств ручного регулирования при условии автоматического контроля опасных параметров и сигнализации, срабатывающей при выходе их за допустимые значения.

4.6.5. U reakcionim procesima koji se odvijaju sa mogućim stvaranjem intermedijarnih peroksidnih jedinjenja, nusproizvoda eksplozivne smolifikacije i zbijanja (polimerizacija, polikondenzacija) i drugih nestabilnih materija sa njihovim mogućim taloženjem u opremi i cevovodima, obezbeđuje se:

praćenje sadržaja nečistoća u ulaznim sirovinama koje doprinose stvaranju eksplozivnih materija, kao i prisustva nestabilnih jedinjenja u međuproizvodima i obezbeđivanje navedenog režima;

uvođenje inhibitora koji isključuju stvaranje opasnih koncentracija nestabilnih supstanci u opremi; ispunjavanje posebnih zahtjeva za kvalitetu upotrebljenih konstrukcijskih materijala i čistoću površinske obrade aparata, cjevovoda, fitinga, senzora uređaja u kontaktu sa proizvodima koji cirkulišu u procesu;

kontinuirano kruženje proizvoda, sirovina u kapacitivnoj opremi radi sprečavanja ili smanjenja mogućnosti taloženja čvrstih eksplozivnih nestabilnih proizvoda;

povlačenje reakcione mase obogaćene opasnim komponentama iz opreme;

osiguravanje utvrđenih načina i vremena skladištenja proizvoda koji mogu polimerizirati ili smolati, uključujući vrijeme njihovog transporta.

Izbor potrebnih i dovoljnih uslova za organizaciju procesa određuje programer procesa.

Metode i učestalost praćenja sadržaja nečistoća u sirovinama, nestabilnih jedinjenja u reakcionoj masi međuproizvoda i finalnih proizvoda, postupak povlačenja reakcione mase koja sadrži opasne nusproizvode, načini i vreme skladištenja proizvoda utvrđuju se programera procesa, odražavaju se u projektnoj dokumentaciji i proizvodnim procedurama.

4.6.6. Ukoliko postoji mogućnost naslaga čvrstih proizvoda na unutrašnjim površinama opreme i cjevovoda, njihovo začepljenje, uključujući uređaje za hitne odvode iz procesnih sistema, kontrolu prisustva ovih naslaga i mjere za njihovo sigurno uklanjanje i, po potrebi, rezervnu oprema je obezbeđena.

4.6.7. Prilikom upotrebe katalizatora, uključujući organometalne, koji se u interakciji s atmosferskim kisikom i (ili) vodom mogu spontano zapaliti i (ili) eksplodirati, potrebno je predvidjeti mjere koje isključuju mogućnost isporuke sirovina, materijala i inertnog plina koji sadrži kiseonik i (ili) vlaga u količinama koje prelaze maksimalno dozvoljene vrednosti. Dozvoljene koncentracije kiseonika i vlage, metode i učestalost kontrole njihovog sadržaja u početnim proizvodima određuju se uzimajući u obzir fizičko-hemijska svojstva upotrebljenih katalizatora, kategoriju opasnosti od eksplozije tehnološke jedinice i regulisani su.

4.6.8. Doziranje komponenti u reakcionim procesima treba da bude pretežno automatsko i da se vrši u redosledu koji isključuje mogućnost stvaranja eksplozivnih smeša unutar opreme ili nekontrolisanog toka reakcija, koji određuje nosilac procesa.

4.6.9. Da bi se isključila mogućnost pregrijavanja supstanci uključenih u proces, njihovog samozapaljenja ili termičkog raspadanja sa stvaranjem eksplozivnih i zapaljivih proizvoda kao rezultat kontakta sa zagrijanim elementima opreme, temperaturnih režima, optimalnih brzina kretanja proizvoda i određuje se i reguliše maksimalno dozvoljeno vreme njihovog boravka u zoni visokih temperatura.

4.6.10. Kako bi se uklonila opasnost od nekontroliranog razvoja procesa, potrebno je poduzeti mjere za njegovu stabilizaciju, hitnu lokalizaciju ili oslobađanje uređaja.

4.6.11. Upotreba preostalog pritiska medija u šaržnom reaktoru za prenošenje reakcione mase u drugi aparat dozvoljena je u odvojenim, opravdanim slučajevima.

4.6.12. Oprema procesa tečne faze opremljena je sistemima za praćenje i regulaciju nivoa tečnosti u njoj i (ili) sredstvima za automatsko zatvaranje dovoda ove tečnosti u opremu kada se prekorači unapred određeni nivo ili drugim sredstvima koja isključuju mogućnost of overflow.

4.6.13. Reakcioni aparati za eksplozivne tehnološke procese sa mešalicama su po pravilu opremljeni sredstvima za automatsku kontrolu pouzdanog rada i nepropusnosti zaptivki vratila mešalice, kao i blokadama koje sprečavaju mogućnost utovara proizvoda u opremu kada su mešalice. ne radi, u slučajevima kada to zahtijevaju uslovi procesa i sigurnost.

4.6.14. Reakciona oprema, u kojoj se odvođenje viška reakcione toplote tokom prenosa toplote kroz zid vrši isparavanjem rashladne tečnosti (rashladnog sredstva), opremljena je sredstvima za automatsku kontrolu, regulaciju i signalizaciju nivoa rashladnog sredstva u toploti. elementi razmene.

4.6.15. U sistemima za hlađenje reakcione opreme sa tečnim gasovima:

temperatura rashladnog sredstva (tačka ključanja ukapljenog plina) osigurava se održavanjem ravnotežnog tlaka, čija se vrijednost mora automatski podešavati;

predviđene su mere za automatsko obezbeđivanje ispuštanja (odvodnjavanja) rashladnog sredstva iz elemenata za izmjenu toplote reakcionog aparata, kao i mere koje isključuju mogućnost povećanja pritiska iznad dozvoljenog nivoa u rashladnim sistemima u slučaju njegovog iznenadnog ugasiti.

4.6.16. Razvoj i implementacija reakcionih procesa u proizvodnji ili upotrebi proizvoda koje karakteriše visoka eksplozivnost (acetilen, etilen visokih parametara, peroksid, organometalna jedinjenja i dr.), sklonih termičkoj razgradnji ili spontanoj spontanoj polimerizaciji, samozagrevanju, od samozapaljenja ili eksplozije pri interakciji sa vodom i vazduhom, treba sprovesti uzimajući u obzir ova svojstva i predvideti dodatne posebne mere bezbednosti.