힌지 고정 지지대 예. 지원 장치의 도식화
움직일 수 있는 힌지 지지대의 개략도가 그림 1에 나와 있습니다. 3.2b.
이동식 지지대를 사용하면 빔이 온도 변화에 따라 길이를 자유롭게 변경하여 열 응력의 가능성을 제거할 수 있습니다.
2. 고정식 피벗 지원(그림 3.2, c). 이러한 지지대는 빔 끝의 회전을 허용하지만 모든 방향으로의 병진 이동을 제거합니다. 그것에서 발생하는 반응은 수평 및 수직의 두 가지 구성 요소로 분해 될 수 있습니다.
3. 단단한 밀봉 또는 끼임(그림 3.2, d). 이러한 고정은 기준 섹션의 선형 또는 각도 변위를 허용하지 않습니다. 이 지지대에서는 일반적으로 반응이 일어날 수 있는데, 이는 보통 두 가지 성분(수직 및 수평)과 핀칭 모멘트(반응 모멘트)로 분해됩니다.
67. 직접 굽힘에서 좌굴 계산은 어떻게 합니까?
일반 응력에 대한 강도 조건
어디서 - 단면에서 가장 큰 모듈러스 응력 - 굽힘 모멘트; 저항의 축 방향 모멘트입니다. - 허용되는 정상 응력.
전단 응력에 대한 강도 조건
,
단면에서 가장 큰 모듈러스 응력은 어디에 있습니까? - 허용 전단 응력.
인장 및 압축에서 서로 다른 허용 수직 응력이 빔 재료에 대해 지정된 경우 강도 조건은 빔의 가장 많이 늘어난 섬유와 가장 많이 압축된 섬유에 별도로 적용됩니다.
71. 샤프트 시스템과 홀 시스템이란?
우리 업계의 공차 및 맞춤 표준은 사용할 수 있는 두 가지 맞춤 세트인 구멍 시스템과 샤프트 시스템을 설정합니다.
홀 시스템은 홀의 최대 편차가 동일하고(동일한 정확도 등급 및 동일한 공칭 크기) 샤프트의 최대 편차를 변경하여 다른 랜딩이 달성되는 랜딩 세트입니다(그림 73, ㅏ). 구멍 시스템의 모든 맞춤에서 구멍의 하한 편차는 항상 0입니다.
이 구멍을 메인 구멍이라고 합니다. 동일한 공칭 크기(직경)와 주 구멍의 일정한 공차로 샤프트의 제한 치수를 변경하여 서로 다른 맞춤을 얻을 수 있음을 그림에서 볼 수 있습니다. 실제로 가장 큰 제한 직경의 샤프트(1)도 가장 작은 구멍에 자유롭게 들어갈 수 있습니다. 가장 큰 한계 크기의 샤프트 2를 가장 작은 구멍과 연결하면 간격이 0이 되지만 이 페어링에서 구멍과 샤프트의 직경 비율이 다른 경우 이동 가능한 맞춤이 얻어집니다. 공 3과 4의 착륙은 구멍과 샤프트 3과 4의 실제 치수의 일부 값에는 간격이 있고 다른 것에는 간섭이 있기 때문에 과도기 그룹에 속합니다. 모든 조건에서 샤프트 5는 억지 끼워맞춤으로 구멍에 들어가므로 항상 고정 끼워맞춤이 보장됩니다.
구멍 시스템의 주 구멍은 해당 맞춤의 문자로 표시되는 메이트에 포함된 두 번째(비주요) 부품의 지정과 달리 문자 A로 약칭됩니다.
샤프트 시스템은 샤프트의 최대 편차가 동일한 랜딩 세트입니다(동일한 정확도 등급 및 동일한 공칭 크기 사용). ㅏ구멍의 한계 편차를 변경하여 다양한 착륙이 가능합니다. 샤프트 시스템의 모든 랜딩에서 샤프트의 상한 편차는 항상 0입니다. 이러한 샤프트를 메인 샤프트라고 합니다.
샤프트 시스템의 개략도는 Fig. 73, b에서 동일한 공칭 크기(직경)와 메인 샤프트의 일정한 공차로 구멍의 제한 치수를 변경하여 서로 다른 맞춤을 얻을 수 있음을 알 수 있습니다. 실제로 구멍 1을 이 샤프트와 연결하면 모든 조건에서 움직일 수 있는 핏을 얻을 수 있습니다. 비슷한 핏이지만 0과 같은 간격을 얻을 가능성이 있으므로이 샤프트와 구멍 2를 페어링 할 때 얻을 것입니다. 구멍 3과 4와의 샤프트 연결은 전환 착륙 그룹에 속하고 구멍 5는 고정 맞다.
샤프트 시스템의 메인 샤프트는 B로 약칭됩니다.
그림 219.1. 빔 지지 옵션에 대한 굽힘 모멘트 및 처짐 값의 의존성.
그림 219.1.a는 힌지 지지대가 있는 빔을 보여줍니다. 이러한 빔의 경우 최대 굽힘 모멘트 중 따라서 최대 수직 응력은 스팬 중간에 위치한 단면에 작용하고 지지대에 대한 모멘트는 0이 됩니다. 그림 1.b는 동일한 스팬과 동일한 하중을 갖는 빔을 보여줍니다. 그림 219.1.a의 빔과 같이 빔에 적용됩니다. 이 경우 그림 219.1.b에 표시된 빔의 경우 최대 굽힘 모멘트가 지지대에 있는 섹션에 작용하고 그 값은 힌지 지지대의 빔보다 1.5배 적으며 최대 처짐 에프 5배 작아집니다.
보시다시피 그 차이는 눈에 띕니다. 그리고 철근 콘크리트 구조물철근 콘크리트는 인조석과 같은 콘크리트가 압축 응력에 작용하는 복합 재료이고 일반적으로 인장 영역에 금속 보강재가 설치되어 인장 영역에 걸리지 않기 때문에 인장 및 압축 영역의 결정이 특히 중요합니다. 막대의 유연성을 고려하여 최대 금속 강도 특성을 사용합니다. 따라서 지원 유형을 올바르게 결정하면 상당한 양의 재료가 절약됩니다. 또한 예를 들어 상인방 또는 바닥 슬래브와 같은 보에는 지지를 위한 특정 섹션이 있으므로 이러한 보는 두 개의 힌지 지지대가 있는 2캔틸레버 보로 간주할 수 있습니다. 여기서 지지 섹션은 빔 콘솔이지만 이러한 섹션의 크기가 상대적으로 작으면 의미가 없습니다.
구조가 어떤 종류의 지원을 받을지 모르는 경우 연결식 캔틸레버를 사용하십시오. 이 경우 발생할 수 있는 최악의 상황은 1.5-2배의 안전 마진입니다.
구조 제조에 약간의 비용을 절약하려는 사람들은 기사를 끝까지 읽어야 할 것입니다. 자, 이제 주요 사항에 대해: 구조 역학 및 재료의 강도에 사용되는 지지대에 힌지 지지대 및 단단한 핀칭과 같은 개념이 사용되는 이유는 무엇입니까?
대부분의 경우 건물 구조의 계산은 단순화되고 근사하므로 가능한 한 빠르고 간단하게 계산을 수행할 수 있습니다. 예를 들어, 건설에 사용되는 모르타르에 놓일 압연 프로파일에서 점퍼를 계산해야 합니다. 벽돌 벽. 가능한 한 정확하게 계산을 하기 위해서는 상인방에 작용하는 하중과 더불어 스팬 길이뿐만 아니라 상인방의 전체 길이도 알아야 하며, 지지 부품, 강도 등을 고려해야 합니다. 벽돌의 압축 강도, 벽돌의 기하학적 모양, 금속과 모르타르의 접착력 및 금속과 모르타르 사이의 마찰력, 벽돌 모르타르의 가능한 결함, 압연 프로파일, 프로파일의 직진성, 지지 플랫폼의 높이 차이 등. 그러나 상인방으로 간주되는 경우 구조 역학 관절 지원콘솔이 없으면 다음 공차 및 설계 가정을 사용할 때 계산을 최소한으로 단순화할 수 있습니다.
1. 격벽은 등방성 특성을 갖는 균질체로 간주됩니다. 모든 방향에서 동일한 물리적 및 기계적 특성. 이를 통해 점퍼를 축에 놓인 절대적으로 평평한 직선 막대로 간주할 수 있습니다. 엑스 . 중심선 엑스 막대 단면의 무게 중심을 통과합니다. 축을 따라 적용된 하중 ~에 , 즉. 차축을 때리다 엑스 횡단면의 무게 중심을 통과합니다.
2. 막대가 완전히 평평하기 때문에 점퍼의 지지 부분이 두 개의 기준점으로 줄어듭니다. 하지만그리고 에, 축을 따라 지지 부분에 작용하는 내부 응력 ~에 이 경우 지원 반응인 집중 하중으로 감소합니다. 빔의 지지 플랫폼과 지지 섹션이 포인트로 축소되기 때문에 지지 포인트에 집중된 지지 반응이 적용됩니다. 따라서 계산에서 점퍼의 전체 길이가 아닌 빔의 스팬이 사용됩니다. 엘 - 기준점 사이의 거리.
3. 작용력은 반작용력과 같습니다. 예를 들어 점퍼에 작용하는 총 부하는 지지 반력의 합과 같습니다.
4. 용액에 대한 금속의 접착력과 빔이 축을 따라 이동할 때 발생하는 마찰력 엑스 , 기준점에서 이 축을 따라 빔의 부동성을 보장하기에 충분합니다. 하지만기준점에 대해 고려되지 않습니다. 에. 다시 말해, 그 지점에서 하지만축을 따라 이동하는 빔 엑스 할 수 없지만 그 시점에서 에자유롭게 할 수 있습니다.
5. 점퍼는 하중의 작용으로 구부러지기 때문에 설계도에서 접지와 점퍼 사이의 거리를 어떻게든 표시해야 합니다.
다음 설계 체계는 이러한 설계 가정을 가장 완벽하게 충족합니다.
그림 219.2. 굴절 식 비 캔틸레버 빔.
이 설계 체계의 본질은 다음과 같습니다. 점퍼는 빔의 자유로운 처짐과 동시에 변위를 보장하기에 충분한 무한히 높은 강도, 강성 및 길이를 가진 세 개의 조건부 지지대에 피봇식으로 연결된 막대입니다. 지점에서 빔의 에편향 중 선형 치수의 변화로 인해 축을 따라서만 발생합니다. 엑스 . 경첩의 마찰력은 0이고 지지대도 지면에 경첩으로 연결되어 있습니다. 이 경우 그림 2에 보라색으로 표시된 수직 막대는 축과 평행합니다. ~에 , 그림 2에서 파란색으로 표시된 수평 막대는 축에 있습니다. 엑스 메인 빔처럼. 지지봉의 이 위치는 기하학적으로 변하지 않는 디자인을 제공합니다. 이를 통해 지지대를 세 가지 지지 반응으로 대체할 수 있으며 계산에서 세 가지 기본 평형 방정식으로 관리할 수 있습니다. 여기서는 계산을 수행하지 않으므로 평형 방정식이 제공되지 않습니다(모멘트 값은 평형 방정식에 대한 값은 그림 219.1.a에 나와 있습니다. 원칙적으로 이러한 설계 방식을 사용하면 점퍼 계산에 30 분 이상 걸리지 않으며 대부분의 시간은 부하 수집에 소비됩니다. 예를 들어 그림 219.1.a)와 같이 특히 캔틸레버 빔의 경우 힌지 지지대는 다른 방식으로 묘사될 수 있습니다. 에 대한 디자인 계획의 힌지두 개의 지지대에서 변경되지 않은 상태로 유지됩니다.
이것 계산 방식예를 들어 목재, 금속 및 철근 콘크리트 바닥 보를 계산할 때와 같이 두 개의 지지대와 동시에 상대적으로 작은 지지 영역이 있는 대부분의 건물 구조에 사용할 수 있습니다. 철근 콘크리트 빔바닥 슬래브와 별도로 제작됨), 마루판용 및 두 개의 벽으로 지지되는 철근 콘크리트 바닥 슬래브용, 상인방용. 이 경우 못, 나사 또는 모르타르가 구조물 작동에 미치는 영향은 무시할 수 있습니다. 하지만
받침의 길이가 상인방의 경간 길이의 1/3보다 크거나 벽체가 무거운 건물의 바닥 슬래브의 경간 길이의 1/8보다 크면 구조를 고려할 수 있는지 여부를 확인하는 것이 좋습니다. 지지대에 끼여 있습니다.
구조 역학의 관점에서 볼 때 그림 219.1.b)와 같이 지지대에 있는 단단한 핀칭은 다음과 같이 지지대 로드로 대체할 수 있습니다.
그림 219.3.조여진 지지대를 스위블 지지대로 교체
고정된 것으로 간주되는 핀치의 경우 값 엘" 현저히 적어야 한다 엘 또는 플롯에 막대 AA"그리고 비비"이러한 조건 중 하나에 따라 지점에서 빔 단면의 회전 각도가 절대적으로 단단해야 합니다. 하지만그리고 에 0과 같거나 0이 되는 경향이 있습니다. 실제로 첫 번째 조건은 빔이 지지대에 용접된 경우에만 가능합니다(용 금속 프레임) 또는 용접 및 콘크리트 철근 콘크리트 프레임), 눈으로가 아니라 계산에 따라. 또는 빔의 지지 부분에 위와 아래에서 하중을 가합니다. 엘" 예를 들어 충분한 꼬집음이 있는 경우 빔에 가해지는 하중보다 훨씬 클 것입니다. 철근 콘크리트 슬래브벽의 벽돌 사이 천장. 그러나 이것으로도 충분하지 않습니다. 2개의 지지대(그림 1.b) 또는 6개의 지지대(그림 3)에 고정된 이러한 빔은 정적으로 3배입니다. 정의할 수 없는 빔, 모든 후속 결과와 함께. 이 경우 이미 언급했듯이 계산을 수행하지 않으며 그럴 필요가 없으며 주요 계산 공식은 그림 1.b에 나와 있지만 이미 얻은 지식을 사용할 수 있습니다.
견고하게 고정된 지지대와 힌지 지지대 사이의 주요 차이점은 견고하게 고정된 지지대에 있는 빔(막대) 단면의 회전 각도는 하중이 적용되는 위치와 방법에 관계없이 항상 0과 같다는 것입니다. , 힌지 지지대에서 단면의 경사각은 일반적으로 최대입니다. 이것은 궁극적으로 처짐 값에서 유형의 차이를 초래합니다.
지지 섹션 길이의 영향에 대한 예
1. 이제 현실에 가장 가까운 경우를 생각해보자
벽돌 벽의 개구부 위의 상인방은 일정한 길이의 지지부가 있어 상인방에 고르게 적용됩니다. 분산된 부하, 즉, 벽돌이 상인방 위에 놓여 있습니다. 이러한 점퍼는 하중이 균일하게 분산된 두 개의 힌지 지지대에 있는 두 개의 캔틸레버 빔으로 조건부로 간주될 수 있습니다. 지지대의 굽힘 모멘트가 스팬의 최대 모멘트와 같도록 콘솔의 길이를 선택해야 합니다. 공식의 복잡성에도 불구하고 작업은 매우 간단합니다. 두 개의 힌지 지지대에 있는 비캔틸레버 빔의 경우 최대 굽힘 모멘트는 다음과 같습니다. 큐 엘 2 /8 , 그런 다음 동일한 스팬을 가진 캔틸레버 빔의 경우 엘 우리는 그런 길이를 선택해야 합니다 엘" 그래서 조건 스팬에 대한 M 최대 = 지지대에 대한 M = ql 2 /16. 그 이유는 여기서 설명하지 않고 제 말을 믿으십시오 (그러나 학생들의 요청에 따라 대칭으로로드 된 콘솔이있는 경사 빔 계산 기능에 대한 별도의 기사를 썼습니다). 따라서 분산 하중에서 지지하는 순간은 큐 엘 2/16 = q 엘" 2 /2 . 따라서 점퍼의 지지 부분의 길이는
엘" = 엘 /(√8 ) ≈ 0.3535엘
예를 들어, 2m 길이의 상인방에 걸쳐 있는 경우, 상인방을 계산할 수 있도록 하나의 지지 구역의 길이는 0.7m 이상이어야 하고 지지 구역의 총 길이는 1.4m 이상이어야 합니다. 두 개의 힌지 지지대에 있는 두 개의 캔틸레버 빔으로. 그리고 2m 스팬이 넘는 점퍼의 경우 이러한 지지 섹션 길이가 많은 경우 1m 개구부를 넘는 점퍼의 경우 36cm의 지지 섹션 길이는 더 이상 최소 25cm가 필요하므로 때로는 이러한 크기의 점퍼를 선택할 수 있으므로 재료를 거의 2 배 절약 할 수 있습니다. 계산할 때 고려해야 할 몇 가지 기능이 있습니다.
- 지지 섹션의 길이가 증가하면 지지대에 대한 모멘트가 증가하고 빔은 지지대에 단단히 고정된 상태로 접근합니다.
- 지지 섹션의 길이를 줄이면 스팬의 모멘트가 증가하고 빔이 캔틸레버가 아닌 힌지 빔에 접근합니다.
- 우리가 균일하게 분포된 것으로 받아들이는 하중은 사실 그렇지 않습니다. 게다가 체적 하중이 평평한 평면으로 감소될 때 그러한 하중의 적용 평면은 항상 무게 중심을 통과하는 평면과 일치하지 않습니다. 섹션의.
이러한 기능은 보정 계수(예: 1.2 또는 1.3)로 고려할 수 있습니다. 모멘트 값에 보정 계수 1.5를 곱하면 이미 단단히 고정된 빔이 됩니다.
2. 또 다른 예
바닥 슬래브는 77cm 너비의 벽돌 벽(벽이 추가로 단열되지 않은 경우 현대 건축법에 의해 필요한 단열을 제공하기 위해 종종 요구되는 벽 두께임), 슬래브의 스팬에 놓입니다. 엘 엘" = 0.6m 바닥 슬래브의 분산 하중 큐 1 q2= 4000kg/m.
이러한 슬래브를 지지대에 견고하게 고정된 빔으로 볼 수 있는지, 힌지 지지대에 캔틸레버 빔으로 볼 수 있는지 확인해야 합니다.
메모: 보의 지지부 길이가 보 단면의 높이보다 작으면 응력의 재분배로 인한 벽체의 자중으로 인한 하중은 고려하지 않고 보를 다음과 같이 고려한다. 경첩이 달린 지지대에 캔틸레버가 아닌 것. 이 경우 보의 높이가 시간 10-20cm 범위에 있으면 보의 지지 부분 길이가 부분 높이보다 훨씬 크므로 벽의 무게로 인한 하중을 고려해야 합니다. 지지 부분의 길이가 벽의 두께와 비슷하기 때문에 벽의 전체 너비를 고려해야 합니다. 지지대의 순간은
M 지원 \u003d 4000 0.6 2 / 2 \u003d 720kg·m,
M 스팬 \u003d 500 4 2 / 8 \u003d 1000kg·m,
따라서 바닥 슬래브 스팬의 최대 모멘트는 280kg m이며 이는 1000/3 = 333kg m보다 작으므로 이러한 바닥 슬래브는 지지대에 단단히 고정된 것으로 간주해야 합니다.
메모: 이 경우에도 빔과 벽체 재료 모두 무한히 큰 강성을 가지지 않기 때문에 지지 단면의 시작 부분에서 단면의 회전 각도는 0이 되지 않습니다. 즉, 보다 정확한 계산을 위해 단단히 고정된 빔의 스팬은 빔이 놓이는 벽 사이의 실제 거리보다 커야 합니다. 뿐만 아니라, 디자인 가치스팬은 특히 빔의 탄성 계수가 벽 재료의 탄성 계수보다 상당히 큰 경우 빔 자체의 길이보다 훨씬 더 클 수 있습니다.
3. 또 다른 예
바닥 슬래브는 51cm 너비의 벽돌 벽에 놓입니다(이것은 여전히 자주 수행되는 벽의 두께입니다). 슬래브의 스팬은 동일합니다. 엘 = 4미터, 바닥 슬래브당 지지 섹션의 길이 엘" = 0.38m 바닥 슬래브의 분산 하중 큐 1\u003d 500kg / m, 벽돌 벽의 무게로 인한 분산 하중 (벽돌의 브랜드 및 구성, 벽돌의 높이 및 기타 이유에 따라 다름) q2= 4000kg/m. 이러한 슬래브를 지지대에 견고하게 고정된 빔으로 볼 수 있는지, 힌지 지지대에 캔틸레버 빔으로 볼 수 있는지 확인해야 합니다. 지지대의 순간은
M 지지대 = 4000 0.38 2 /2 = 288.8kg·m,
힌지 지지대에 있는 캔틸레버 보에 대한 스팬의 모멘트
M 스팬 \u003d 500 4 2 / 8 \u003d 1000kg·m,
따라서 바닥 슬래브 스팬의 최대 모멘트는 711.2kg·m로 333kg·m 이상이므로 이러한 바닥 슬래브는 힌지 지지대가 있는 캔틸레버 보로 간주해야 합니다.
메모: 이러한 바닥 슬래브를 힌지 지지대에 있는 캔틸레버 빔으로 간주하면 단면을 계산해야 하는 최대 굽힘 모멘트는 40% 더 커집니다. 그러나 첫 번째 예에서와 같이 모든 것이 그렇게 간단하지 않으며 설명되지 않은 상황을 고려하여 보정 계수를 사용하는 것이 좋습니다.
물론 빔이 놓일 지지 플랫폼은 별도로 있어야 합니다.
강의 #3
주제: " 로드 단면의 내부 힘 "
질문:
1. 지원 및 지원 반응 및 그 정의
3. 휨모멘트, 전단력 및 분포하중 강도의 관계
1. 지원 및 지원 반응 및 그 정의
구조를 계산할 때 주로 휘어지는 요소가 있습니다. 주로 굽힘 작업을 하는 막대를 빔이라고 합니다. 빔이 하중을 경험하고 이를 베이스로 전달할 수 있으려면 지지 링크로 빔에 연결해야 합니다. 실제로 여러 유형의 지원 연결이 사용되거나 여러 유형의 지원이 사용됩니다.
지원에는 세 가지 주요 유형이 있습니다.
a) 경첩이 달린 이동식 지지대:
b) 힌지 고정 지지대:
c) 하드 클로저.
쌀. 하나
무화과. 도 1은 힌지 가동 지지대를 나타내며, 그러한 지지대는 빔이 수평 방향으로 자유롭게 회전하고 이동할 수 있게 한다. 따라서 지지대에서의 반응은 수직력입니다. 이러한 지원에 대한 기호는 오른쪽에 표시됩니다.
쌀. 2
무화과. 2는 힌지 고정 지지대를 보여줍니다. 이러한 지지대를 사용하면 빔이 자유롭게 회전할 수 있지만 움직일 수는 없습니다. 따라서 수직력과 수평력의 두 가지 반응이 발생할 수 있습니다. 당신은 그것들을 더하고 하나의 결과적인 힘을 얻을 수 있지만 그것이 향하게 될 각도를 알아야 합니다. 반응의 수직 및 수평 구성 요소를 사용하는 것이 더 편리할 것입니다.
무화과. 3은 고정 종단을 보여줍니다. 빔이 회전하거나 이동하는 것을 허용하지 않습니다. 따라서 모멘트, 수직 및 수평 힘의 세 가지 지원 반응이 발생할 수 있습니다. 보의 끝에 지지대가 없으면 이 부분을 콘솔이라고 합니다.
쌀. 삼
빔에 대한 지지대의 반응을 결정합시다(그림 4 참조).
그림 4
지지대 A에서는 분산 하중 q와 집중된 힘 F가 수직 방향을 가지므로 수평 반력은 0입니다. 지원 반응 
올라가자. 힘의 정적 균형에 대한 두 가지 방정식을 작성해 봅시다. 각 지지점에 대한 모멘트의 합은 0입니다. 모멘트 방정식은 지지대를 기준으로 작성해야 합니다. 이 경우 미지수가 하나인 방정식이 얻어지기 때문입니다. 점 B와 C에 대해 방정식을 만들면 두 개의 미지수가 있는 방정식을 얻게 되고 풀기가 더 어렵습니다. 시계 반대 방향 모멘트는 양수, 시계 방향 모멘트는 음수로 간주됩니다.
어디 
균일하게 분포된 하중으로 인한 모멘트.
일하다 큐적용되는 거리까지 시스템의 평형 상태에서 세그먼트 중앙에 가해지는 집중된 힘과 같습니다. 그러므로 순간 같음:
-권력의 순간 에프
외부 모멘트 중한 쌍의 힘, 즉 어깨가 일정한 두 개의 동일한 크기, 반대 방향의 힘.
.
확인: 수직 Y축의 모든 힘의 합은 0이어야 합니다.
.
순간 중정적 평형 상태로 기록하지 마십시오. 모멘트는 두 개의 크기가 같고 반대 방향의 힘이 있으며 모든 축의 투영에서 0을 제공합니다.
30-20-2-40+50=0:
80-80=0.
반응이 올바르게 정의되었습니다.
2. 전단력 및 굽힘 모멘트
빔에 힘이 작용하도록 하십시오. 
, 지원 반응 
. 제로 엔드에서 떨어진 부분의 내부 힘을 결정합시다(그림 5 참조).
쌀. 5
모든 외력은 수직으로 작용하므로 지지반력의 수평성분은 하지만하지 않을 것이다. 빔은 압축되거나 늘어나지 않습니다. 단면의 종 방향 힘은 0입니다. 힘이 있을 때 예를 들 수 있습니다. 방향이 수직이 아닐 것입니다. 그럼 지원하겠지 하지만두 번째 반응이 있을 것입니다 - 수평력, 그리고 빔 섹션에서 - 종방향 힘 N. 이 경우 빔은 장력(압축)으로 구부러집니다. 복잡한 저항의 경우가 될 것입니다. 나중에 공부하겠습니다. 간단한 문제를 먼저 생각하고 더 복잡한 문제로 넘어가십시오. 그 반대도 마찬가지입니다.
외부의 힘 때문에 
빔의 축을 통과하는 동일한 평면에 있으면 trex 내부 힘의 발생이 가능합니다. 굽힘 모멘트 중, 횡력 큐
종방향 힘 N, 우리가 언급했듯이 0과 같습니다. 가치 중그리고 큐
빔 왼쪽의 정적 평형 방정식에서 결정합니다.
결론: 단면의 횡력은 수치상으로모든 외력의 대수적 합과 굽힘 모멘트 섹션과 관련하여 계산된 모든 모멘트의 합보의 고려 부분에 적용됩니다.
전단력 및 굽힘 모멘트의 경우 필수 기호 규칙이 채택됩니다(그림 6 참조).
힘이 빔의 고려된 부분을 시계 방향으로 회전시키려고 시도하면 양의 횡력이 발생하고 반대로 시계 반대 방향으로 작용하면 횡력이 음수입니다. 무화과. 5 강도 
긍정적인 원인 큐,
ㅏ 
- 부정적인. 왼쪽에 대한 양의 힘 방향은 오른쪽에 대해 음이 된다는 점에 유의해야 합니다. 이것은 빔의 오른쪽과 왼쪽에 작용하는 내부 힘이 반드시 동일하고 반대 방향이어야 한다는 사실 때문입니다.
외부 힘이나 외부 모멘트가 볼록면이 아래쪽으로 구부러지면 결과 굽힘 모멘트는 양수이고 반대로 볼록면이 위쪽이면 음수입니다.
쌀. 6
3. 굽힘 모멘트,
횡력 및 분산 하중 강도
캔틸레버 빔(그림 7 참조)에 빔 길이에 따라 달라지는 분산 하중을 가합니다. 거리에 지왼쪽 끝에서 극소 세그먼트를 취합니다. dz.
쌀. 7
그런 다음 분산 하중을 상수로 간주할 수 있습니다. 고려 중인 세그먼트의 왼쪽에는 내부 힘이 있습니다. 큐 그리고 중, 오른쪽 - 내부 힘의 증가를 고려 큐+ dQ 그리고 중+ 디엠.
빔 세그먼트에 대한 정적 평형 방정식을 작성해 보겠습니다.
(1)
세 번째 항은 다음과 같이 고차원의 무한소 값으로 무시할 수 있습니다.
변환 후 다음을 얻습니다.
(2)
저것들. 횡축(보의 길이)을 따른 굽힘 모멘트의 1차 도함수는 횡력입니다.
공식 (1)에서 값을 대체하면 큐 공식 (2)에서 다음을 얻습니다.
, (3)
저것들. 굽힘 모멘트의 두 번째 도함수는 분산 하중의 강도입니다.
공간 단단한 6개의 이동 자유도(3개의 병진 이동 및 3개의 상호 수직 축 주위의 회전 이동)가 있습니다. 편평한 본체에는 3개의 자유도만 있습니다. 두 축 방향으로 두 개의 병진 이동과 세 번째 축을 중심으로 한 회전입니다. 지지 장치는 신체의 표시된 움직임 중 하나 또는 그 이상을 방지하거나 일반적으로 움직임을 배제합니다. 기준 장치는 바디의 기준점(노드)의 변위에 부과되는 연결 수에 따라 분류됩니다. 연결은 일반적으로 본체를 지지면에 연결하는 막대 형태로 표시됩니다. 달리 명시되지 않는 한 지지 링크와 표면은 절대적으로 단단한 것으로 간주됩니다.
지지 연결부의 측면에서 본체에 하중을 가하면 지지 반작용이라는 힘이 작용하기 시작합니다. 지지 반응은 지지 링크가 정신적으로 제거되고 제거된 링크를 따라 전달되는 힘으로 대체되는 신체의 평형 방정식에서 발견됩니다.
을 위한 평평한 몸체, 특히 플랫 바의 경우 주요 지원 유형은 다음과 같습니다. 분절된, 힌지 고정그리고 꼬집음 고정.
경첩 이동 가능즉, 롤러 서포트는 서포트 유닛의 움직임을 배제합니다. 하지만기준면에 수직인 방향이지만 기준점을 중심으로 한 본체의 회전과 기준면에 평행한 병진 이동을 방해하지 않습니다. 이러한 지원은 하나에 해당합니다. 지원 반응지지면에 수직으로 향합니다. 롤러 베어링의 개략도는 Fig. 1.3. 지원 반응의 방향도 표시됩니다.
쌀. 1.3. 관절 지원
힌지 고정또는 간단히 말해서 경첩식 지지대는 지지 어셈블리의 병진 이동을 제거합니다. ㅏ, 그러나 기준점을 중심으로 본체의 회전을 방지하지는 않습니다. 이러한 지지체의 반응 방향은 사전에 알 수 없으며 일반적으로 두 성분으로 분해된다. 아르 자형엑스그리고 아르 자형와이, 그림과 같이 기준면에 접선 방향으로 수직으로 향합니다. 1.4. 같은 그림은 힌지 지지대의 개략도를 보여줍니다.
쌀. 1.4. 힌지 고정 지원
핀치 고정 지원즉, 종료(그림 1.5)는 신체의 병진 및 회전 운동을 배제합니다. 신체에 부과된 세 가지 결합에 따라 매립 반작용은 힘입니다. 수신그리고 라이그리고 앵커 포인트 중. 이러한 각 유형의 지원 장치 설계는 매우 다양합니다. 무화과에서. 1.3, 1.4 및 1.5 일반적으로 허용되는 지지체의 개략도는 가장 특징적인 특징을 강조합니다.
쌀. 1.5. 고정 지원
