명확한 지원. 열. 크레인 및 스트래핑 빔
n1.doc
23 보 및 보 구조, 분류가장 일반적인 요소 강철 구조물굽힘.
보의 범위는 작업장의 작은 요소, 산업 또는 토목 건물의 층간 바닥에서 지붕, 교량, 고하중의 대경 보에 이르기까지 매우 넓습니다. 크레인 빔현대 화력 발전소의 보일러 서스펜션을 위한 소위 "척추" 빔.
분류:
1.바이 정적 스키마: 1.single-span(slit) - 설치 및 제작이 용이합니다. 2. 다중 스팬(연속) - 금속 소비량 20% 감소 3. 캔틸레버(절단, 연속).
2. 단면 유형별: 1. 압연 2. 복합재(용접, 리벳, 볼트).
더 자주 건설 - I- 섹션 (라인업의 편의성, 기술적으로 발전하고 재료 소비 측면에서 경제적). 섹션의 경제적 효율성은 두께와 관련이 있습니다.
효율성의 척도, 즉 굽힘 구조로서의 빔 섹션의 수익성은 코어 거리와 동일한 단면적에 대한 저항 모멘트의 비율입니다. 피= 여/ ㅏ.
원형, 직사각형 및 I형 단면의 코어 거리 비교는 그림 1에 나와 있습니다. 가장 좋은 방법빔 굽힘으로 인한 수직 응력 분포에 해당합니다.
건축에서는 얇은 벽 보, 압출된 알루미늄 합금 복합 재료로 만들어진 구부러진 프로파일로 만든 보, 비스틸 보, 즉 두 가지 등급의 강철로 용접된 보 및 프리스트레스 처리된 보가 적용되었습니다.
24 빔 케이지, 접합 노드
빔 셀은 단순화(a), 일반(b) 및 복잡한(c)의 세 가지 주요 유형으로 나뉩니다.
단순화된 빔 케이지에서 바닥 하중은 바닥을 통해 바닥 빔으로 전달되며, 일반적으로 거리 a(보 간격)에서 바닥의 작은 면과 평행하게 위치하며 이를 통해 벽 또는 기타 베어링 구조그 지역을 경계했다. 작기 때문에 견딜 수있는 능력바닥을 지지하는 보를 자주 설치해야 하며 이는 작은 스팬에만 합리적입니다.
일반 빔 케이지에서는 데크의 하중이 데크 빔으로 전달되고, 다시 데크 빔이 현장을 경계하는 기둥, 벽 또는 기타 하중 지지 구조물에 의해 지지되는 메인 빔으로 전달합니다. 바닥 빔은 일반적으로 롤링으로 간주됩니다.
복잡한 빔 케이지에는 데크 빔과 메인 빔 사이에 보조 빔이 도입되어 하중을 기둥으로 전달합니다. 이 유형의 빔 케이지에서는 하중이 가장 오랫동안 지지대에 전달됩니다. 바닥 빔과 보조 빔은 일반적으로 고용됩니다.
빔 케이지 유형의 선택은 높이가 서로 짝을 이루는 빔의 문제와 관련이 있습니다. 보의 활용은 같은 수준에 있고 낮아질 수 있습니다.
바닥 접합부 (a)의 경우 바닥을 직접지지하는 보를 주 또는 보조 보에 놓습니다. 이것은 설치 측면에서 빔을 연결하는 가장 간단하고 편리한 방법이지만 가장 높은 건물 높이가 필요합니다.
동일한 레벨(b)에서 결합할 때 데크 빔과 메인 빔의 상부 플랜지가 동일한 레벨에 위치하며 데크가 그 위에 놓입니다. 이 방법을 사용하면 주어진 천장 높이에서 메인 빔의 높이를 높일 수 있지만 빔 지지대의 설계가 상당히 복잡해집니다.
복합형 빔 케이지에는 환원 접합(c)이 사용됩니다. 그 안에 보조 빔은 상단 벨트 수준 아래의 주 빔에 인접하고 바닥이있는 빔이 바닥에 깔려 있습니다. 이 유형의 인터페이싱과 한 레벨에서의 인터페이싱을 통해 주어진 바닥 건설 높이에 대해 메인 빔의 가장 높은 높이를 가질 수 있습니다.
고려된 모든 빔 인터페이스는 관절식으로 작동합니다. 필요한 경우 "물고기"(보의 높이가 동일) 또는 "물고기"와 테이블(보의 높이가 다름)에 의해 단단한 쌍의 보가 도입됩니다. 이러한 접합에서는 보조보의 벽을 메인보의 모서리에 부착하거나 테이블에 직접 부착하는 볼트에 전달되는 횡력뿐만 아니라 특수 오버레이를 통해 전달되는 지지모멘트도 발생합니다. 물고기 또는 "물고기"와 테이블을 통해.
25 압연 보 단면 선정
빔의 최대 굽힘 모멘트:
M max \u003d ql 2 / 8, 여기서 l은 보의 길이, q는 보의 설계 하중
필요한 저항 순간:
W tr \u003d M 최대 / ? c R y , 어디? c-인자. 작업 조건, R y - 강철의 설계 저항
W>W red => I-beam, 채널 또는 기타 번호로 I-beam을 선택합니다.
1. 허용된 섹션의 강도는 확인되지 않습니다. W x > W tr.
2. 우리는 강성(처짐)을 확인합니다: f / l \u003d (5q n * l 3) / (384EJ x)?
- 상대 극한 변형률, E - 강철의 탄성 계수
3. 내구성 테스트: ? 맥스??라이? y , 어디서? - 하중 사이클 수를 고려한 계수, R y - 설계 피로 저항, 로드된 상태의 유형을 고려한 y 계수.
4. 취성파괴를 고려한 강도시험? 최대 ??R u /? 유, ? 최대 - 작업 t 및 응력 집중 유형에 따라 가장 높은 인장 응력, α-계수.
26 용접 보의 단면 선택
빔 높이 a) h?h min , b) h?h opt
상대 편향을 보장하기 위한 조건을 제공하는 최소 높이:
, 여기서 R y는 설계 저항, l은 보의 길이, E는 탄성 모델, = 400은 허용 처짐의 역수
최적의 메인 빔 높이 
, 여기서 k = 1.1은 메인 빔(용접)의 설계를 고려한 계수입니다.
필요한 저항 모멘트 W tr \u003d M max / s * R y
T w = 7+3*h min, 여기서 h min은 미터 단위이고 t w는 밀리미터 단위입니다.
최종 높이는 다음 조건에서 가져옵니다.
H?h w + 2t f, 여기서 h w는 강판에 대한 분류에 따라 취해진 빔 웹의 높이, t f = 20 ... 30 mm.
섹션 레이아웃
벽 두께는 2가지 조건에서 결정됩니다.
벽의 전단 강도 보장:
; 여기서 R s \u003d 0.58 R y는 강의 설계 전단 저항입니다. 2) tw ? 7+3*h, 여기서 h는 허용된 실제 빔 높이(미터)입니다. t w - 밀리미터 단위.
우리는 스트립 강에 대한 GOST에 따라 t w를 수락합니다.
거들 시트의 너비 결정
하나의 벨트 시트의 필수 영역:
A f tr \u003d (W tr / h) - (t w * h / 6)
필요한 벨트 너비:
B f tr = A f tr /t f
벨트의 안정성을 보장하려면 다음 조건이 충족되어야 합니다.
1) 
2) 
, 
, 어디 
- 벨트 오버행
허용 섹션의 기하학적 특성
강도에 대해 선택한 섹션 확인:
27 용접 보의 단면 변경
보 단면이 길이를 따라 일정하게 유지되면 굽힘 모멘트가 계산된 것보다 작을 때마다 단면에 하중이 가해지며 보 전체가 비경제적입니다. 금속을 절약하려면 굽힘 모멘트 다이어그램에 따라 빔 섹션을 변경하는 것이 좋습니다.
벨트의 너비를 변경하는 것이 가장 좋습니다.
균일하게 분포된 하중 하에서 힌지 보에 대한 단면의 변화 위치는 거리 x = l/6에 있습니다. 지원에서. 중앙에 집중된 힘이 하중을 받는 빔의 경우 이 거리는 x = l/4입니다. .
수정된 섹션의 필수 섹션 계수:
W№ x tr = M№/R wy , 여기서 R wy = R y 는 용접 품질을 완전히 제어할 수 있는 용접에서 용착된 금속의 계산된 저항입니다. M№ - 단면의 변화 지점에서의 굽힘 모멘트.
단면 변화 지점에서 계산된 힘:
변경 위치에서 단면의 필요한 관성 모멘트:
J№ x tr = W№ tr *h/2
섹션 변경 지점에서 벨트의 필요한 관성 모멘트:
J№ f tr = J№ x tr - J w , 여기서 J w는 벽의 관성 모멘트 
단면 변경 사이트에서 한 벨트 시트의 필요한 단면적:
, 여기서 h f는 벨트 시트의 무게 중심 사이의 거리입니다.
섹션 변경 사이트에서 거들 시트의 필요한 너비:
B№ f tr = A№ f tr /t f
수정된 단면의 강도를 보장하려면 다음 조건이 충족되어야 합니다. W№ x > W№ x tr
수정된 섹션의 실제 특성:
J№ x = J w +2*A№ f tr (h-t f) 2
W№ x = J№ x /(h/2)
28 용접 보의 전반적인 안정성 보장
일반적인 안정성 합성 보공식에 따라 확인 M /? b 화장실?R? 어디? b 대칭 축이 두 개인 I-빔 합성 보와 롤링 보의 경우 다음과 같이 계산됩니다. 
, 차례로 계수 함수에서 결정됩니다. 정의에 필요합니까? 매개 변수? 비틀림에 대한 빔의 저항에 따라 합성 빔의 경우 공식에 의해 계산됩니다? \u003d 8 (l 0 t p / h 0 b p) 2 (st 3 / b p t p 3에서 1+), 여기서 l 0은 횡방향 변위에 대해 고정된 유효 길이 압축 빔 현; a = 0.5h0; h 0 - 벨트 시트의 축 사이의 거리(높이); b p 및 t p - 각각 압축 벨트의 너비와 두께; t st - 빔 벽 두께.
두 개의 대칭 축이 있는 I형 빔 이외의 단면을 가진 빔의 경우 안정성 검사는 고유한 특성을 가지며 SNiP의 지침에 따라 수행해야 합니다. 압축된 보현에 의해 지속적으로 지지되고 단단히 연결된 단단한 강체 데크를 통해 하중을 전달할 때 보의 전체 안정성은 생략될 수 있으며 유효 길이 대 유효 길이의 비율에 대한 공식의 조건을 만족하는 경우 압축 코드의 너비.
29 용접 보의 국부적 안정성 확보
압축 법선 또는 전단 응력의 작용하에 개별 구조 요소의 국부 좌굴을 국부 좌굴이라고 합니다.
빔에서 압축된 벨트는 수직 응력의 작용으로 인해 안정성을 잃을 수 있고 접선 또는 수직 응력의 작용으로 인한 벽 및 접합 작용으로 인해 안정성을 잃을 수 있습니다. 보 요소 중 하나의 안정성 손실이 완전히 또는 부분적으로 작동을 하지 못하게 하고, 보의 작업 섹션이 감소하고, 종종 비대칭이 되고, 굽힘 중심이 이동하며, 이는 전체 베어링 용량의 조기 손실로 이어질 수 있습니다. 빔.
임계 응력에 대한 일반 표현
보 요소는 보에 작용하는 응력 또는 결합된 효과가 임계 좌굴 응력보다 큰 경우에만 안정성을 잃을 수 있습니다. 따라서 바람직하지 않은? cr은 강도 측면에서 재료의 설계 값보다 작았고 강도 측면에서 보의 지지력 손실 이전에 안정성 손실이 발생했습니다. 이 경우 재료의 강도가 과소 사용되기 때문입니다. 비경제적입니다.
압축 벨트의 안정성.돌출부의 폭을 증가시키기 위한 특별한 건설적 조치는 비실용적입니다.
벽 안정성.벽은 전단력과 수직 응력을 받는 길고 얇은 판으로 안정성을 잃을 수 있습니다. 그러나 벽의 안정성은 일반적으로 두께를 늘리는 것이 아니라 시트의 좌굴 표면에 수직으로 위치한 특수 보강 리브로 벽을 강화하고 벽의 강성을 높임으로써 달성됩니다.
보강 리브는 벽을 구획(패널)으로 분할하여 서로 독립적으로 안정성을 잃을 수 있습니다.
메인 빔 스팬의 중간 세 번째 부분에있는 리브는 지지대에 가장 가까운 빔 아래뿐만 아니라 위의 각 빔 아래에 설치됩니다. 메인 보의 극단적인 1/3에서 보강재는 압연 보 아래에 a?h? . 보강재의 치수는 스트립 강재의 분류에 따라 취해지며 보강재 b s의 너비는 b f /2를 초과하지 않아야 합니다.
30 용접 보 웹의 안정성 확인
보의 범위를 따라 벽의 안정성을 보장하기 위해 가로 양면 보강재가 벽에 용접됩니다.
다음과 같은 경우 벽의 비틀림 안정성을 생략할 수 있습니다. 
벽의 국소 안정성 확인
국부 응력이 존재할 때 대칭 단면의 보 벽의 안정성 계산 
공식에 따라 수행해야합니다
,
어디에 
- SNiP의 요구 사항에 따라 결정
보 웹의 안정성을 확인하기 위해 실제 응력을 결정합니다. 
그리고 
벽 상단 레벨에서 표준 응력의 실제 값은 다음 공식에 의해 결정됩니다.
국부적 안정성을 확인하기 위해 벽에서만 감지되는 전단 응력의 평균값을 취합니다.
국부 전압 
집중 하중을 받는 벽에
,
여기서 F는 디자인 가치짐, 
-지지 조건에 따라 결정되는 하중 분포의 조건부 길이,
임계 응력은 다음 공식에 의해 결정됩니다.
, 어디 
- 조건부 벽 유연성
가치 
, 어디 
- 계수에 따라? 및 비율 a/h ef
,
31 위에서 기둥에 있는 보의 지지 노드 계산
강철 기둥과 보의 연결은 힌지 방식일 수 있습니다. 지원 반응기둥에 전달되는 빔 또는 강성, 지지 반응 외에도 기둥에서 빔을 조이는 순간. Swivel은 대부분의 빔 구조에 널리 사용됩니다. 다층 건물.
보가 지지대 위에 놓이는 곳의 보 끝은 지지 리브로 보강되며, 전체 지지 반력이 이러한 보강재를 통해 보에서 지지부로 전달된다고 가정합니다. 보의 하부 현재 또는 직접 전달하도록 계획됨 지원 압력 강철 기둥. 기둥에 압력을 올바르게 전달하려면 리브의 지지면 중심이 기둥 플랜지의 축과 정렬되어야 합니다.
지지 보강재의 크기는 일반적으로 리브 끝의 붕괴에 따라 결정됩니다.
지지 리브의 돌출 부분은 일반적으로 15-20mm로 간주됩니다.
지지 리브 끝의 붕괴를 확인하는 것 외에도 보의 지지 섹션은 지지 리브와 보 벽의 일부를 포함하는 조건부 지지 막대로서 보의 평면에서 안정성을 검사합니다. 각 방향으로 너비 0.65 및 설계 단면 영역에서 보 웹의 높이와 동일한 길이: 
어디? - 유연성이 있는 스트럿의 좌굴 비율 (?
=
시간 CT /
이즈),
축에 대해 정의 지,
빔의 프로파일 축과 일치합니다.
용접으로 빔 웹에 지지 리브를 부착하는 것은 용접의 최대 작업 길이를 고려하여 빔의 완전한 지지 반력을 위해 설계되어야 합니다.
31지지보강재 계산
지지대 너비 : b d \u003d b 1 f \u003d 20cm.
지지 리브의 필요한 단면적:
, 여기서 Q max는 메인 빔의 지지 반응입니다. R p 는 끝면의 분쇄에 대한 설계 저항입니다.
, 
- 규제 저항강도 측면에서, 
- 재료의 신뢰성 계수.
필요한 지지 리브 두께:
T d \u003d A d /b d, 여기서 b d \u003d b f
마지막으로, t d는 강판의 분류에 따라 취해집니다. 파쇄 외에도 지지리브는 압축 작용을 하며 조건부 랙의 안정성 확인이 필요하다. 조건부 기둥의 단면에는 지지 리브와 벽의 일부가 포함됩니다.
벽의 이 부분의 길이는 다음 공식에 의해 결정됩니다. 
조건부 랙의 단면적은 다음 공식으로 찾을 수 있습니다. 
안정성 검사는 = Q max /(*A s) ? R y ; 여기서 는 좌굴 계수입니다. 유연성에 따라 허용 z:
z = h w /i z, 여기서 i z는 조건부 랙 섹션의 관성 반경,
J z - 조건부 랙 섹션의 관성 모멘트 
32 측면 및 측면 기둥에 대한 보의 지지 노드 계산 벽돌 벽
기둥에 보의 힌지 연결:
보가 기둥에 힌지 연결될 때 지지대 반응은 하중에 따라 25-40mm 두께의 시트로 만들어지거나 더 작은 선반이 있는 균일하지 않은 각도로 만들어지는 지지대를 통해 전달됩니다. 용접된 T 섹션 테이블. 지지 테이블을 고정하는 이음새는 작업 조건 계수가 0.65인 것을 고려하여 전단 또는 전단 및 굽힘에 대해 계산됩니다. 연결의 볼트는 건설적으로 배치됩니다.
프레임 프레임을 설계하는 경우 또는 바닥 빔이 프레임의 수직 가새에서 스페이서 빔의 기능을 동시에 수행하는 경우 기둥에 빔을 단단히 고정합니다. 단단한 고정으로 빔의 상단 및 하단 플랜지는 수평 스트립 또는 수직 타이의 스카프를 사용하여 기둥에 단단히 부착되어 빔이 지지 노드에서 회전하는 것을 방지합니다.
맞대기 스트립과 스카프는 지지 노드에서 굽힘 모멘트의 작용으로 인해 발생하는 힘 S=M/h의 수평 구성 요소를 감지합니다. 보의 단단한 고정의 경우 지지 반력은 보를 기둥에 힌지 고정하는 경우 지지 반력의 전달과 유사한 방식으로 기둥으로 전달됩니다. 단단한 어셈블리를 사용하는 것은 힌지 어셈블리보다 힘들지만 금속 소비를 줄입니다.
33 메인 빔과 압연 빔의 접합 계산
메인 빔과 보조 빔이 서로 쌍을 이루는 방식은 다음과 같습니다. 같은 층의 상현재와 보조 빔의 상현 배열이 낮아짐
b) 호감
, 여기서 R bp는 계산된 베어링 저항, 
보강재 두께입니다.
계산 결과를 비교하고 더 작은 것을 선택하십시오. 연결에 필요한 볼트 수: 
34 빔의 필렛 용접 계산
용접 보의 벽과 현의 연결은 연속 필렛 용접으로 수행됩니다. 벨트 용접은 벨트와 웹 사이의 전단력을 흡수합니다. 지지대나 집중 하중이 가해지는 장소에 작용하는 횡력 Q에 의해 발생합니다.
벨트의 단위 길이당 전단력은 전단 응력에 벽 두께를 곱하여 구합니다. 
, 여기서 S는 중립축에 대한 벨트의 정적 모멘트이고, I는 빔 단면의 관성 모멘트입니다.
- 근로 조건 계수;
- 양면 솔기 포함;
- 계산된 횡력.
솔기의 다리는 벨트의 두께에 따라 최소 권장 값 이상이어야 합니다. 
. 솔기의 두께는 길이를 따라 일정하다고 가정합니다.
35 메인 빔의 용접 조인트
공장과 달리 조립 조인트가 한 섹션으로 이루어집니다. 이음새 및 계산에 대한 요구 사항은 공장 요구 사항과 유사합니다. 이음매는 양쪽에 용접하는 것이 좋습니다.
필드 조인트에서 상당한 용접 응력이 발생할 수 있습니다. 그것들을 줄이려면 용접 순서를 따라야합니다. 먼저 벽이 용접됩니다. 용접이 냉각되면 벽이 자유롭게 변형되고 용접 응력이 발생하지 않습니다. 그런 다음 벨트 시트가 용접됩니다. 여기서 변형이 구속되고 용접 응력이 발생합니다. 그러나 허리 솔기가 만들어지지 않은 부분은 벽과 벨트가 서로 독립적으로 변형된다. 섹션의 길이는 500mm를 넘지 않습니다. 그들은 양조 마지막 차례. 스트레치 된 벨트의 조인트는 일반적으로 비스듬한 솔기로 수행됩니다.
설치 현장에서 이음새의 품질 관리를 위한 물리적 방법을 사용할 수 있고 이음새 끝이 한계를 벗어나면 조인트와 모재의 모든 이음새가 동등하게 강한 것으로 간주됩니다. 이러한 조건에서 장착 조인트는 계산 없이 빔의 어느 위치에나 배치될 수 있습니다.
가장 간단하고 편리한 것은 빔의 단순 맞대기 접합이며 수동 용접에서 인장 맞대기 용접의 설계 저항은 모재의 설계 저항보다 작습니다.
M St 엉덩이 \u003d M max R St / R? 최대 0.85M
굽힘 모멘트가 더 큰 섹션에서는 빔이 맞대기에 직접 연결되고 선반은 오버레이로 강화됩니다.
굽힘 모멘트 계산
M \u003d WR sv + N n h n,
오버레이는 설계 힘을 결정하고,
N n \u003d (M-WR sv) / h n, h n은 오버레이 축 사이의 거리, N n은 오버레이의 힘, W는 빔의 단면 계수
그리고 안감의 단면적
A=N n / R sv
36 고강도 볼트에 메인 빔의 장착 조인트
이러한 조인트에서는 양쪽에 3개의 오버레이가 있는 각 빔 코드와 2개의 수직 오버레이가 있는 벽을 덮는 것이 바람직합니다. 겹치는 요소.
벨트 조인트:
오버레이의 총 면적: A n? A f
벨트가 감지하는 최대 세로 방향 힘: N = A f *R y
볼트 전단기 1개의 지지력 Q bn = 0.7R bun *? b *십억 * ?/ ? n, 여기서 R bun은 전단에 대한 볼트의 설계 저항입니다. ? b는 연결의 작업 조건 계수입니다. Abn은 하나의 "그물"볼트의 단면적입니다. ? 마찰 계수입니다.
조인트 한쪽의 볼트 수: n \u003d N / (? s * m tr * Q bn), 어디? c - 구조의 목적을 고려한 계수; m tr은 벨트 접합부의 마찰면 수입니다.
조인트의 각 측면에 있는 볼트는 메인 빔의 웹에 대해 대칭으로 이격되어 있습니다. 패드의 길이는 볼트 피치에 따라 결정되며 10mm의 배수여야 합니다.
벽 조인트의 계산 및 설계:
벽 접합부는 현 접합부와 동일한 고강도 볼트를 사용하는 두 개의 오버레이로 덮여 있습니다. 조인트는 빔 웹에 떨어지는 굽힘 모멘트를 흡수해야 합니다. M w \u003d M max *J w /J x, 여기서 M max는 메인 빔 스팬 중간의 모멘트입니다. J w는 벽의 관성 모멘트입니다. J x - 스팬 중간에 있는 보 단면의 관성 모멘트.
조인트의 볼트는 수직 및 수평 행으로 배열됩니다. 최대 하중 볼트는 중립 축(N.O.)에서 가장 먼 수평 행에 있습니다. N.O.에서 가장 멀리 떨어진 곳에서 추정된 힘 가로 행: N max \u003d M w * h max / (m * h i 2).
조인트의 각 측면에 있는 볼트 수는 선택 방법에 따라 결정됩니다. 처음에는 관절의 각 측면에서 하나의 수직 행을 가져옵니다.
h i 2 \u003d h 1 2 + h 2 2 + h 3 2 + ... + h max 2;
M은 조인트의 각 측면에 있는 수직 행의 수입니다.
다음 조건이 충족되면 조인트의 강도가 보장됩니다. N max ? m tr *Q bh
빔 지원 노드.
강철 기둥이 있는 보의 조인트.
강철 기둥에 있는 보의 지지대는 관절식이거나 단단할 수 있습니다.
가능하면 위에서 보를 지지하고 기둥 프로파일의 중심을 따라 하중을 전달하는 것이 가장 좋습니다. 보를 횡방향으로 고정하면 기둥의 압축하중 외에 편심 현상이 발생하여 이 힘의 작용으로 추가적인 모멘트가 발생하여 하중이 증가하고 금속의 과소비가 발생한다. 열에서.
위에서 기둥에 보를 지지합니다.
여기서 F는 빔의 지지 반응입니다.
Ap는 베어링 리브 분쇄 영역입니다.
Rp는 끝단 표면 분쇄에 대한 강철의 설계 저항입니다.
전체 하중이 리브를 통해 전달되기 위해서는 많이 돌출되지 않아야 하지만 1.5 리브 두께, 일반적으로 15-20mm를 넘지 않아야 합니다. 리브는 하중이 리브의 전체 영역으로 전달되도록 아래에서 절단해야 합니다.
왜냐하면 빔 고정용 회전 어셈블리, 한쪽에 2개의 볼트로 충분합니다. 볼트의 직경은 16-20mm입니다. 조임으로 과용하지 않는 것이 좋습니다. 이것은 마찰 연결이 아닙니다. 🙂
지지 플랫폼의 두께는 일반적으로 20-25mm, 리브의 두께는 8-12mm입니다.
지붕 각도가 있는 경우 리브를 필요한 각도로 절단해야 하며 볼트용 경사가 있는 와셔를 추가해야 합니다.
위에서 기둥에 2개의 보를 지지합니다.
이전 옵션과 유사하게 기둥 헤드의 리브를 통해 보를 지지합니다.
우리는 볼트로 빔을 연결합니다. 물론 단단한 매듭을 만들고 싶지 않다면 위에서 볼트를 설치할 가치가 없습니다. 2개의 리브 사이에 보를 함께 당기지 않도록 플레이트를 설치합니다(보의 반대쪽 끝에 모멘트가 있는 기둥에 하중을 가할 수 있음).
기둥머리에 2차보를 다음과 같이 지지하는 옵션도 있습니다.
이 실시예에서, 하부 선반이 있는 빔은 기둥의 헤드에 놓여 있습니다.
횡력을 전달하기 위해 빔은 리브로 보강되고 리브는 설치 중에 기둥 플랜지 바로 위에 오도록 설정됩니다. 오버레이 플레이트를 사용하여 빔을 볼트로 연결합니다(대칭 하중 전달의 경우 양면에 2개의 플레이트를 사용하는 것이 좋습니다). 이전 옵션과 마찬가지로 단단한 매듭을 생성하지 않도록 위에서 볼트로 빔을 연결할 필요가 없습니다.
이 경우 기둥의 리브는 필요하지 않습니다.
2개의 빔 사이에 약 10-20mm의 작은 간격이 남습니다.
측면에서 기둥에 보의 힌지 지원
측면 고정의 경우 기둥 계산에서 편심을 고려해야합니다.
경첩식 지지대를 사용하면 하중이 지지 리브를 통해 지지 테이블로 전달됩니다. 테이블은 일반적으로 강판 또는 균일하지 않은 모서리로 만들어집니다. 지지대의 높이는 용접 강도의 상태에 따라 결정됩니다. 3면에 테이블을 용접하는 것이 좋습니다. 테이블의 너비는 빔의 가장자리보다 20-40mm 크게 만들어져지지 가장자리가지지 테이블에 완전히 놓입니다.
구멍의 직경은 볼트의 직경보다 3-4mm 크게 만들어져 빔이 볼트에 걸리지 않고 테이블에 완전히 놓입니다.
보의 지지 모서리는 위에서 지지되는 보와 동일한 공식을 사용하여 붕괴에 대해 계산됩니다.
힌지 지지대를 사용하면 기둥의 리브가 필요하지 않습니다. 약 5mm 두께의 개스킷이 지지 리브와 기둥 사이에 장착됩니다.
볼트 연결을 사용하여 기둥과 보의 고정 연결
볼트로 조이거나 용접하여 견고한 연결을 생성할 수 있습니다. 볼트 연결은 기술적으로 더욱 발전되었습니다. 모든 부품은 공장에서 제조 및 도색되며 건설 현장에서는 볼트를 설치하고 조이기만 하면 됩니다.
이 절점에서 횡력은 지지대를 사용하는 힌지 절점과 같은 방식으로 감지됩니다. 모멘트는 볼트를 통해 기둥 벽에 전달됩니다. 보의 지지 가장자리와 기둥 사이에는 보와 기둥 사이에 꼭 맞게 끼워지도록 강철 스페이서를 설치해야 합니다(조인 후 간격이 없어야 함).
상현재용 볼트의 수와 직경은 보가 매설될 때 발생하는 모멘트를 기준으로 계산되어야 합니다. 볼트는 고강도만을 사용합니다. 볼트의 조임을 제어해야 합니다.
기둥의 벽은 보강재로 보강됩니다.
2.440-1.1 01 KM 관절 조인트. 힌지 적용 권장 사항
2.440-1.1 02 KM 관절 조인트. 빔의 바닥 지지대. 노드 1 및 2
2.440-1.1 03 KM 관절 조인트. 지지 모서리에 빔 고정. 노드 3
2.440-1.1 04 KM 관절 조인트. 지지 모서리에 빔 고정. 노드 4
2.440-1.1 05 KM 관절 조인트. 노드 4의 기하학적 특성 및 지지력
2.440-1.1 06 KM 관절 조인트. 채널에서 리브의 지지대. 노드 5
2.440-1.1 07 KM 관절 조인트. 황소 자리의 가장자리에있는지지 빔. 노드 6
2.440-1.1 08 KM 관절 조인트. 지지대에 빔 장착. 노드 7, 7a, 8, 8a
2.440-1.1 09 KM 힌지 조인트. 노드 7, 7a의 기하학적 특성 및 지지력 표
2.440-1.1 10KM 스위블 조인트. 노드 8, 8a의 기하학적 특성 및 지지력 표
2.440-1.1 11 KM 관절 조인트. 모서리에서 지지대에 빔 고정. 노드 9
2.440-1.1 12 KM 스위블 조인트. 랙 헤드의 지지대, 중앙 지지대. 노드 10, 11
2.440-1.1 13 KM 관절 조인트. 노드 10, 11의 기하학적 특성 및 지지력 표
2.440-1.1 14 KM 관절 조인트. 일반 정확도(수평)의 2개 볼트에 빔 고정. 노드 12, 13
2.440-1.1 15KM 관절 조인트. 일반 정확도의 2개 볼트로 기둥에 보 고정. 노드 14
2.440-1.1 16 KM 관절 조인트. 일반 정확도의 3개 볼트로 기둥에 보 고정. 노드 15
2.440-1.1 17 KM 관절 조인트. 일반 정확도의 4개 볼트로 기둥에 보 고정. 노드 16
2.440-1.1 18 KM 관절 조인트. 일반 정확도의 5개 볼트로 기둥에 보 고정. 노드 17
2.440-1.1 19 KM 관절 조인트. 일반 정확도의 6개 볼트로 기둥에 보 고정. 노드 18
2.440-1.1 20KM 관절 조인트. 일반 정확도의 7개 볼트로 기둥에 보 고정. 노드 19
2.440-1.1 21KM 관절 조인트. 일반 정확도의 2개 볼트로 빔을 빔에 고정합니다. 노드 20
2.440-1.1 22KM 관절 조인트. 보통 정확도의 3개 볼트로 빔을 빔에 고정합니다. 노드 21
2.440-1.1 23 KM 관절 조인트. 일반 정확도의 4개 볼트로 빔을 빔에 고정합니다. 노드 22
2.440-1.1 24KM 관절 조인트. 일반 정확도의 5개 볼트로 빔을 빔에 고정합니다. 노드 23
2.440-1.1 25KM 관절 조인트. 일반 정확도의 6개 볼트로 빔을 빔에 고정합니다. 노드 24
2.440-1.1 26KM 관절 조인트. 보통 정확도의 7개 볼트로 빔을 빔에 고정합니다. 노드 25
2.440-1.1 27 KM 관절 조인트. 일반 정확도의 2개 볼트로 빔을 빔에 고정합니다. 노드 26
2.440-1.1 28 KM 관절 조인트. 보통 정확도의 3개 볼트로 빔을 빔에 고정합니다. 노드 27
2.440-1.1 29 KM 관절 조인트. 일반 정확도의 4개 볼트로 빔을 빔에 고정합니다. 노드 28
2.440-1.1 30KM 관절 조인트. 일반 정확도의 2개 볼트로 기둥에 보 고정. 노드 29
2.440-1.1 31 KM 관절 조인트. 일반 정확도의 3개 볼트로 기둥에 보 고정. 노드 30
2.440-1.1 32 KM 관절 조인트. 일반 정확도의 4개 볼트로 기둥에 보 고정. 노드 31
2.440-1.1 33 KM 관절 조인트. 일반 정확도의 5개 볼트로 기둥에 보 고정. 노드 32
2.440-1.1 34 KM 관절 조인트. 일반 정확도의 6개 볼트로 기둥에 보 고정. 노드 33
2.440-1.1 35KM 관절 조인트. 일반 정확도의 7개 볼트로 기둥에 보 고정. 노드 34
2.440-1.1 36 KM 관절 조인트. 벽돌 벽에 지지대. 매듭 35-38
2.440-1.1 37 KM 프레임 단위. 일반 양식및 노드 특성 표 39
2.440-1.1 38KM 프레임 단위. 노드 40의 일반 보기 및 특성 표
2.440-1.1 39 KM 프레임 단위. 노드 39, 40
2.440-1.1 40KM 프레임 단위. 노드 41의 일반 보기 및 특성 표
2.440-1.1 41KM 프레임 단위. 노드 42의 일반 보기 및 특성 표
2.440-1.1 42 KM 프레임 단위. 노드 41, 42
2.440-1.1 43KM 프레임 단위. 조립 세부 사항 39-42
2.440-1.1 44 KM 프레임 단위. 노드 39-42의 세부 사항 특성 표
2.440-1.1 45KM 프레임 단위. 매듭 39-42, 44, 45의 크로스바용 지지대
2.440-1.1 46KM 프레임 단위. 노드 43의 일반 보기. 노드 43, 44의 특성 표
2.440-1.1 47 KM 프레임 단위. 노드 44의 일반 보기 및 특성 표
2.440-1.1 48 KM 프레임 단위. 노드 43, 44. 노드 43의 가로대 벽을 따라 수직 오버레이. 오버레이 특성 표
2.440-1.1 49 KM 프레임 단위. 노드 43, 44의 크로스바 벨트를 따라 수평 오버레이. 오버레이 특성 표
2.440-1.1 50KM 프레임 단위. 노드 45의 일반 보기 및 특성 표
2.440-1.1 51KM 프레임 단위. 매듭 45. 크로스바 벨트의 수평 라이닝. 오버레이 특성 표
2.440-1.1 52KM 프레임 단위. 기둥의 수평 보강재 선택 표
2.440-1.1 53KM 프레임 단위. 기둥의 수평 보강재. 리브 특성표
2.440-1.1 54KM 프레임 단위. 오버 헤드 보강 리브
2.440-1.1 55KM 프레임 단위. 강도별 기둥 지지력 표
2.440-1.1 56KM 프레임 단위. 강도별 크로스바 지지력 표
베어링 지지 문제에 대한 6가지 고전적 건설적 솔루션이 제시됩니다. 금속 빔건물의 벽돌 벽에 천장.
● 건물 설계에는 현장 연결 계산, 빔 지지 노드 레이아웃, 노드의 작동성을 보장하도록 설계된 개별 요소 섹션 선택과 같은 많은 수학적 계산과 관련된 빔 바닥 설계 프로세스가 포함됩니다. .
● 제시된 옵션 중 하나의 선택은 빔 끝 아래의 지지 압력 값을 기반으로 해야 합니다. 지지 반응은
솔루션을 선택하는 기본 요소입니다. 강철 빔바닥은 하중을 견디는 벽돌 벽 위에 놓일 뿐만 아니라 철근 콘크리트 또는 강철 분배 패드를 통해 지지되어야 합니다. 이 베개의 주요 작업은 다음과 같습니다.
- 빔 끝 아래의 압력 균등화;
- 국부파괴 방지 벽돌 쌓기빔의지지 섹션 아래.
● 처음 4개 노드(6개 중)는 15mm 두께의 모르타르 층을 통해 벽돌 벽에 직접 보를 지지하는 힌지 방식을 포함합니다. 지지 압력은 20mm 두께의 지지 금속판을 통해 벽돌로 전달됩니다. 베이스 플레이트의 치수는 그 아래의 평균 압력, 즉 압축 영역에서 단단한 시멘트 모르타르의 벽돌 세공의 계산 된 저항보다 크지 않은 방식으로 선택됩니다. 내하중 벽돌 벽은 강도 특성이 좋은 단단한 벽돌로 만들어야 합니다.
지지 압력 값이 10톤을 초과하는 경우 철근 콘크리트 분배 쿠션의 필요한 두께는 이미 100mm 이상이어야 하며 쿠션 자체에는 2개의 보강 메쉬가 장착되어야 합니다. 이 경우 금속 빔의 지지 노드는 단단해야 하며 엄격히 허용되지 않습니다. 바닥 빔 지원 벽돌 벽에 똑바로. 이 문제의 지침은 SNiP II-22-81 * 석재 및 강화 석조 구조물의 요구 사항입니다.
● 지지 노드 1번 힌지. 벽돌 벽 두께 b=380mm. 지지 반응의 한계값 R=0.6 t.
● 지지 노드 2번 힌지. 벽돌 벽 두께 b>380 mm. 지지 반응의 한계값 R=0.7-3.0 t. 
● 3번 지지대 힌지. 벽돌 벽 두께 b>380 mm. 지지 반응의 한계값 R=3.1-5.0 t. 
● 4번 지지대 힌지. 벽돌 벽 두께 b>380 mm. 지지 반응의 한계값 R=5.1-7.0 t. 
● 지지 노드 5번 강성. 벽돌 벽 두께 b>380 mm. 지지 반응의 한계값 R=10.1-18.0 t. 
● 지지 노드 6번 강성. 벽돌 벽 두께 b>380 mm. 지지 반응의 한계값 R=18.1-20.0 t. 
모든 노드에서 모든 마찰 조인트요소는 강도 등급이 5.8 및 8.8인 정확도 등급 B의 앵커 볼트로 만들어집니다.
모든 노드에서 모든 필렛 용접의 다리용접 요소의 가장 작은 두께에 따라 취해야합니다. 최소값은 SNiP II-23-81* 강철 구조물의 표 38에 지정되어 있습니다.
● 건물이 작동하는 동안 동적 하중이 가해지면 지원 노드의 모든 요소 및 세부 정보 안에 틀림없이내구성 테스트를 받아야 합니다.
빔은 위에서 지지하거나 측면을 이중으로 인접하여 강철 기둥에 연결됩니다. 이러한 연결은 힌지 방식으로 연결되어 보의 지지 반력만 전달하거나 고정식으로 기둥에 전달되며 지지 반력 외에 기둥에서 보를 조이는 순간도 전달됩니다. 힌지 연결은 다층 건물의 프레임에서 단단한 대부분의 빔 구조에 널리 사용됩니다. 위의 기둥에 대한지지 보의 예가 그림 1에 나와 있습니다. 열 다섯.
쌀. 15. 기둥의 지지보
a, b - 상단
c - 측면
보가 지지대에 놓이는 곳의 보 끝은 지지 리브로 보강되며, 전체 지지 반력이 이러한 보강재를 통해 보에서 지지부로 전달된다고 가정합니다. 보의 하부 현(그림 15, a ) 또는 지지 압력을 강철 기둥으로 직접 전달하도록 계획되었습니다(그림 15.6). 기둥에 압력을 올바르게 전달하려면(그림 15, a에 따른 건설적인 솔루션 사용), 리브의 지지 표면 중심이 기둥 플랜지의 축과 정렬되어야 합니다.
지지 보강재의 크기는 일반적으로 리브 끝의 붕괴에 따라 결정됩니다.
(7.60)
지지 리브의 돌출 부분 (그림 15, b)은 다음을 초과해서는 안됩니다.< 1,5 t OP и обычно принимается 15-20 мм.
지지 리브 끝의 붕괴를 확인하는 것 외에도 보의 지지 섹션은 지지 리브와 보 벽의 일부를 포함하는 조건부 지지 막대로서 보의 평면에서 안정성을 검사합니다. 설계 단면 영역의 각 방향으로 너비 0.65(그림 15, b, 이 영역은 음영 처리됨) 및 빔 웹의 높이와 동일한 길이:
(7.61)
용접으로 빔 웹에 지지 리브를 부착하는 것은 용접의 최대 작업 길이를 고려하여 빔의 완전한 지지 반작용을 위해 설계되어야 합니다. 그림에 따라 측면에 있는 빔의 힌지 연결. 15, c) 설계, 작업 및 계산에서 위의 그림에서 보에 대한 설명과 다르지 않습니다. 15, 나.
11. 기둥 머리의 설계 및 계산.
무료 페어링의 경우 일반적으로 빔이 기둥 상단에 배치되어 설치가 용이합니다.
이 경우 기둥 헤드는 슬래브와 슬래브를 지지하는 리브로 구성되어 하중을 기둥 로드에 전달합니다.
하중이 기둥 중앙에 가깝게 위치한 보의 지지 리브의 밀링된 끝단을 통해 기둥으로 전달되면 헤드 플레이트는 보의 지지 리브 아래에 있는 리브에 의해 아래에서 지지됩니다.
머리의 갈비뼈는 관통 막대로 기둥의 가지와 바닥 판에 용접되거나 단단한 막대로 기둥의 벽에 용접됩니다. 헤드 리브를 슬래브에 부착하는 이음매는 헤드에 가해지는 전체 압력을 견뎌야 합니다. 다음 공식에 따라 확인하십시오.
헤드 리브의 높이는 기둥 막대에 하중을 전달하는 이음새의 필요한 길이에 의해 결정됩니다(이음새의 길이는 다음을 초과해서는 안 됨).
헤드 리브의 두께는 전체 지지 압력에서 붕괴에 대한 저항 조건에서 결정됩니다.
리브의 두께를 지정했으면 다음을 확인해야 합니다.
(8.38)
관통 기둥 채널의 벽 두께와 솔리드 기둥 벽의 경우 리브가 부착된 위치에서 절단이 있는지 확인해야 합니다. 머리 높이 내에서 벽을 더 두껍게 만드는 것이 가능합니다.
지지하는 갈비뼈를 강화하기 위해 베이스 플레이트, 그리고 집중하중이 큰 곳에서 기둥봉의 좌굴을 방지하기 위해 하중을 인지하는 수직리브를 수평리브로 아래에서 골조하였다.
헤드 베이스 플레이트는 상부 구조에서 헤드 리브로 압력을 전달하고 보의 설계 위치를 고정하는 장착 볼트로 보를 기둥에 고정하는 역할을 합니다.
베이스 플레이트의 두께는 20-25mm 내에서 건설적으로 채택됩니다.
밀링된 기둥 끝단을 사용하면 보의 압력이 베이스 플레이트를 통해 헤드 리브로 직접 전달됩니다. 이 경우 슬래브와 리브 및 기둥의 가지를 연결하는 이음새의 두께가 건설적으로 지정됩니다.
보의 큰 베어링 압력은 기둥의 플랜지 위에 위치한 리브를 통해 기둥으로 가장 잘 전달됩니다.
보가 측면에서 기둥에 부착되면 수직 반력이 보의지지 가장자리를 통해 기둥의 플랜지에 용접 된 테이블로 전달됩니다. 보의지지 가장자리 끝과 테이블의 위쪽 가장자리가 부착됩니다. 테이블의 두께는 보의지지 가장자리 두께보다 20-40mm 더 많이 사용됩니다.
테이블을 3면의 기둥에 용접하는 것이 좋습니다.
테이블을 기둥에 용접하는 용접은 다음 공식으로 계산됩니다.
계수 1.3은 제조 부정확으로 인해 빔의 지지 리브 끝과 테이블의 가능한 비 평행성을 고려하여 수직 이음새 사이의 반응이 고르지 않게 분포됩니다.
보가 볼트에 매달려지지 테이블에 단단히 고정되는 것을 방지하기 위해 보의지지 리브는 볼트로 기둥 막대에 부착되며 볼트의 직경은 구멍 직경보다 3-4mm 작아야합니다.
메인 빔을 지지하는 노드 캡 기둥.
