Odhadovaná vonkajšia teplota vzduchu v mestách. Stavebná tepelná technika
Laboratórium č. 1
Cvičenie: hrúbku izolačnej vrstvy podkrovia si vyberte z kusových materiálov, v bytovom dome v Starodube. Konštrukcia panela: vnútorná nosná vrstva - železobetón, 120 mm, izolačná vrstva - hustota ílovitého štrku g 0= 600 kg/m 3, poter - z cementovo-vápennej malty, 40 mm. Maximálna hrúbka ohrievača - 300 mm.
Požadovanú zníženú odolnosť proti prestupu tepla určíme OK z podmienok úspory energie:
Podľa SNiP 2.01.01-82 "Stavebná klimatológia a geofyzika" určujeme pre mesto Starodub:
V súlade s kapitolou SNiP "Obytné budovy" akceptujeme návrhovú teplotu vnútorného vzduchu 18 ° С, pretože
Podľa tabuľky 1 pomocou interpolácie určíme hodnotu:
pre podkrovné podlahy, obytné budovy pri GSOP=4000 °C×deň, m2×°C/W a pri GSOP=6000 °C×deň, m2×°C/W. Geometrická interpretácia lineárnej interpolácie je znázornená na obrázku. Hodnotu zodpovedajúcu GSOP=4121°C×deň vypočítame:
Zisťujeme požadovanú odolnosť proti prestupu tepla zo sanitárnych a hygienických a komfortné podmienky:
Podľa tabuľky 2 koeficient n, berúc do úvahy polohu OK vo vzťahu k vonkajšiemu vzduchu, sa rovná 1.
Podľa tabuľky 3 normatívny teplotný rozdiel medzi teplotou vnútorného vzduchu a vnútorného povrchu OK náterov a podkrovných podláh Dtн=3 °С.
Podľa tabuľky 4 súčiniteľ prestupu tepla vnútorný povrch OK priem=8,7 W/m2×°С.
Podľa aplikačnej mapy je 1 zóna vlhkosti normálna. Vlhkostný režim priestorov je normálny (v súlade s kapitolou SNiP "Obytné budovy" a tabuľkou 6). Podľa tabuľky 7 prevádzkových podmienok OK - B.
Podľa prílohy 2 akceptujeme vypočítané koeficienty tepelnej vodivosti materiálov použitých v konštrukcii:
železobetón 2500 kg/m3 - l1=2,04 W/m×°С;
keramzitový štrk (GOST 9759-83) 600 kg/m3 - l2=0,20 W/m×°С;
cementovo-vápenná malta - l3=0,81 W/m×°С.
V hlavnej podmienke tepelnotechnického výpočtu zrovnáme pravú a ľavú časť, dosadíme výraz za Ro a otvoríme ho pre prípad trojvrstvového OK:
Z poslednej rovnice vyjadríme hrúbku izolačnej vrstvy a vypočítame ju:
Záver: hrúbka izolačnej vrstvy 0,6967 m je pre tento návrh nereálna, pretože celková hrúbka podkrovia bude 0,12 + 0,6967 + 0,04 = 0,857 m a hmotnosť panelu veľkosti 3 ´ 3 m budú najmenej (0,12 ´ 2500+0,697´ 600+0,04´ 1600)´ 3´ 3 = 7040 kg (2500 a 1600 kg/m 3- hustota železobetónu a cementovo-vápennej malty v suchom stave). Teda použitie keramzitového štrku s hustotou 600 kg / m 3za daných prevádzkových podmienok nemožné.
Stanovme požadovaný súčiniteľ tepelnej vodivosti izolačnej vrstvy pri maximálnej hrúbke 300 mm. Hrúbka izolačnej vrstvy v tomto prípade môže byť d 2 = 0,46-0,12-0,04 = 0,3 m.
K tomu vyjadrujeme od Všeobecná podmienka tepelnotechnický výpočet nie je hrúbka, ale tepelná vodivosť izolačnej vrstvy:
Podľa prílohy 2 určujeme, že keramzitový štrk používaný pri výrobe dvojvrstvových panelov má podobný súčiniteľ tepelnej vodivosti.
Záver: pre prevádzku v bytovom dome Starodub akceptujeme nasledovné prevedenie podkrovia: nosná vrstva je železobetónová 120 mm, izolačná vrstva je keramzitový štrk s hustotou 100 kg/m3, 300 mm, poter je cementovo-vápenná malta, 40 mm.
Znížená odolnosť voči prenosu tepla stenový panel tohto dizajnu je
ktorý je väčší ako požadovaný odpor proti prestupu tepla.
Laboratórium č. 2
Určenie možnosti kondenzácie na vnútornom povrchu OK
Cvičenie: pre obvodovú konštrukciu navrhnutú v príklade 1 skontrolujte možnosť kondenzácie na jej vnútornom povrchu v dvoch prípadoch:
- Konštrukcia neobsahuje tepelne vodivé inklúzie.
- V návrhu je železobetónová teplovodivá vložka typu IV s rozmermi a=85 mm, c=250 mm.
Počiatočné údaje pre výpočet:
teplota vonkajšieho vzduchu t n = -31 ° OD;
teplota podľa augustového psychrometra:
teplota suchého teplomera (teplota vnútorného vzduchu) tw =21 ° OD;
mokrá žiarovka t ow=19 ° OD.
Pre návrh bez tepelne vodivých inklúzií určujeme teplotu vnútorného povrchu OK. Celkový znížený odpor proti prestupu tepla OK už bol stanovený v príklade 1: R o = 4,02 m 2×° C/W. Hodnoty koeficientov n a a v sa tiež zhodujú s tými, ktoré boli prijaté v príklade 1. Podľa vzorca (11) máme
Teplotu vnútorného povrchu OK v oblasti teplovodivej inklúzie určíme podľa vzorca (12).
Odolnosť OC voči prenosu tepla mimo tepelne vodivú inklúziu sa zhoduje s celkovým zníženým odporom OC voči prenosu tepla Ro:
Odolnosť OC proti prestupu tepla v oblasti tepelne vodivej inklúzie je určená vzorcom (4) ako pre tepelne homogénny viacvrstvový (trojvrstvový) plot, berúc do úvahy (5), (6) :
M2 × °C/W.
Na určenie koeficientu h vypočítame a. Podľa tabuľky 9, interpoláciou určíme h=0,39.
Podľa vzorca (12) určíme teplotu vnútorného povrchu OK v oblasti tepelne vodivej inklúzie
Určte teplotu rosného bodu
Podľa údajov psychrometra (tdry=td=21°С, tdry=19°С, Dt=tdry-tvl=2°С) určíme relatívna vlhkosť vzduchu pomocou stola. jedenásť:
j = 81 %.
Podľa teploty vnútorného vzduchu t v =21 ° C pomocou tabuľky. 12 určíme maximálnu elasticitu vodnej pary:
E = 18,65 mm. rt. čl.
Podľa vzorca (14) určíme skutočnú elasticitu vodnej pary:
mm. rt. čl.
Použitie tabuľky. 12 „v opačnom poradí“ určíme: pri akej teplote sa daná hodnota skutočnej elasticity stane maximálnou. Ako vyplýva z tabuľky, hodnota je 15,09 mm. rt. čl. zodpovedá teplote 17,6 °C. Je to teplota rosného bodu.
tp = 17,6 °C. izolácia strop kondenzát stena
a) Keďže teplota rosného bodu je nižšia ako teplota vnútorného povrchu OK mimo tepelne vodivej inklúzie (tp = 17,6< tв=19,51 °С), в этих местах образования конденсата при данных температурно-влажностных условиях не ожидается.
b) Zároveň je v oblasti teplovodivej inklúzie teplota vnútorného povrchu OC nižšia ako teplota rosného bodu (tw = 19,87 > tp = 17,6 °C). V oblasti tepelne vodivej inklúzie na vnútornom povrchu OC je teda tvorba kondenzátu nemožná.
Laboratórium č. 3
Cvičenie : vyberte ohrievač pre vonkajšiu stenu obytného domu v Tule. Stena je vyrobená vo forme ľahkého (studničného) muriva hrúbky 2 tehál s izolačnou vrstvou.
Vonkajšia a vnútorná vrstva muriva má hrúbku ½ tehly. Obklad medzi vonkajšou a vnútornou vrstvou sa vykonáva cez 6 tehál (medzi čelami stien studní). Obyčajná hlinená tehla na cementovo-pieskovú maltu. Ako ohrievač vezmite približne trosko-pemzový betón s hustotou 1200 kg / m 3. Ignorujte dokončovacie vrstvy.
Stanovíme požadovaný znížený odpor OC proti prestupu tepla, ako je znázornené na príklade výpočtu homogénneho OC.
Požadovanú zníženú odolnosť proti prestupu tepla určíme OK z podmienok úspory energie:
Podľa SNiP 2.01.01-82 "Stavebná klimatológia a geofyzika" určujeme pre mesto Tula:
V súlade s kapitolou SNiP „Obytné budovy“ sa predpokladá návrhová teplota vnútorného vzduchu 18 °C.
Vypočítame denostupeň vykurovacieho obdobia:
Podľa tabuľky 1 pomocou interpolácie určíme hodnotu: pre steny obytných budov pri GSOP=4000 °C×deň, m2×°C/W a pri GSOP=6000 °C×deň, m2×°C/W. Geometrická interpretácia lineárnej interpolácie je znázornená na obrázku. Hodnotu zodpovedajúcu GSOP=4513°C×deň vypočítame:
V ďalšom výpočte zadáme hodnotu získanú z podmienky úspory energie ako maximálnu.
Prevádzkové podmienky OK (ako v rovnakom príklade) B.
Podľa prílohy 2 akceptujeme vypočítané koeficienty tepelnej vodivosti materiálov použitých v konštrukcii:
Obyčajná hlinená tehla na cementovo-pieskovej malte - ltehla = 0,81 W / m × ° С; škvarovo-pemzový betón s objemovou hmotnosťou 1200 kg/m3 - teplo = 0,47 W/m×°C;
Pre výpočet akceptujeme časť konštrukcie, ktorá obsahuje stenu "studne" a polovicu "studne" na každej strane. Konštrukcia je jednotná na výšku, takže výpočet sa vykonáva pre úsek s výškou 1 m.
Rovinami rovnobežnými so smerom tepelného toku konštrukciu rozrežeme na 3 tepelne homogénne úseky, z toho 1 tha 3 thsú viacvrstvové (v tomto prípade identické) a 2 th- jednovrstvový.
Tepelný odpor sekcií určíme: pre jednovrstvovú sekciu 2 podľa vzorca (6):
pre identické trojvrstvové sekcie 1 a 3 podľa vzorca (5)
Tepelný odpor OK Ra určíme podľa vzorca (8). Keďže výpočet sa vykonáva pre úsek konštrukcie s výškou 1 m, plochy úsekov sa číselne rovnajú ich dĺžke.
= m2 ×° C/W.
Rovinami kolmými na smer tepelného toku rozrežeme konštrukciu na 3 jednovrstvové rezy (podmienečne ich označíme ako 4 th, 5tha 6 th), z toho 4 tha 6 thsú tepelne homogénne (v tomto prípade identické) a 5 th- heterogénny.
Vypočítame tepelný odpor každej sekcie:
pre tepelne homogénne úseky podľa vzorca (6):
pre nehomogénny rez by sa mal použiť postup podľa odseku 4:
Ak vezmeme do úvahy iba túto časť, rovinami rovnobežnými so smerom tepelného toku ju rozrežeme na tri homogénne jednovrstvové časti (5-1, 5-2 a 5-3, časti 5-1 a 5-3 sú rovnaké ).
Tepelný odpor každej sekcie určíme podľa vzorca (6):
Tepelný odpor 5. sekcie určíme podľa vzorca (8):
Tepelný odpor OK Rb určíme ako súčet odporov jednotlivých sekcií:
Poďme zhodnotiť použiteľnosť tejto techniky v našom prípade.
čo je menej ako povolených 25 %. Okrem toho je konštrukcia steny plochá. Preto je v tomto prípade použiteľná metóda výpočtu.
Vypočítajte znížený tepelný odpor OK podľa vzorca (9):
Celkový odpor OC voči prestupu tepla vypočítame podľa vzorca (7):
Záver: použitie keramzitového štrku s hustotou 800 kg / m3 v tomto prevedení ako ohrievača neposkytuje dostatočný odpor prestupu tepla pre obytnú budovu v Moskve:
Požaduje sa použiť tepelne účinnejšie materiály, prípadne zväčšiť hrúbku muriva, prípadne zväčšiť vzdialenosť medzi stenami „studní“.
Literatúra
- SNiP II-3-79**. Stavebné tepelné inžinierstvo / Gosstroy ZSSR. - CITP Gosstroy ZSSR, 1986. - 32 s.
- SNiP 2.01.01-82. Stavebná klimatológia a geofyzika / Gosstroy of the ZSSR. - M.: Stroyizdat, 1983. - 136 s.
STAVEBNÉ PREDPISY
Stavebná tepelná technika inžinierska tepelná technika Dátum predstavenia - 03.01.2003
PREDSLOV
1. VYVINUTÉ: NIISF Gosstroy ZSSR za účasti NIIES a TsNIIpromzdaniy Gosstroy ZSSR, TsNIIEP bývanie Gosgrazhdanstroy, TsNIIEPselstroy ZSSR, MISI im. V. V. Kuibyshev z Ministerstva vysokého školstva ZSSR, Všeruský ústredný vedecko-výskumný ústav vzdelávania, Celoúniová ústredná rada odborov, Výskumný ústav všeobecnej a komunálnej hygieny. A. N. Sysin z Akadémie lekárskych vied ZSSR, Výskumný ústav Mosstroy a MNIITEP Výkonného výboru mesta Moskva.
2. PRIPRAVOVANÉ: Akadémia dizajnu „KAZGOR“ v súvislosti s revíziou štátnych noriem v oblasti architektúry, urbanizmu a stavebníctva a preklady do štátneho jazyka.
3. PREDSTAVUJE: Odbor technickej regulácie a nových technológií vo výstavbe Výboru pre stavebné záležitosti Ministerstva priemyslu a obchodu Kazašskej republiky (MIIT RK).
5. Tieto SNiP RK sú autentickým textom SNiP II-3-79* "Stavebné tepelné inžinierstvo" v ruštine s predĺženou platnosťou na území Kazašskej republiky od 1.1.1992 listom Štátneho archívu republiky Kazachstanu zo dňa 01.06.1992 č. AK-6-20- 19 a odporúčané na použitie s * listom Ministerstva výstavby Kazašskej republiky zo dňa 03.03.97 č. AK-12-1-9-318 a preklad do štátneho jazyka.
6. NA MIESTE: SNiP II-3-79*.
1. Všeobecné ustanovenia
2. Odolnosť obvodových konštrukcií proti prestupu tepla
3. Tepelná odolnosť obvodových konštrukcií
4. Tepelná absorpcia povrchu podlahy
5. Odolnosť obvodových plášťov budov proti prestupu vzduchu
6. Odolnosť obvodových konštrukcií proti paropriepustnosti
Príloha 1*. Vlhkostné zóny územia Kazachstanu a SNŠ
Príloha 2. Prevádzkové podmienky obvodových konštrukcií v závislosti
od vlhkostného režimu miestností a vlhkostných zón
Aplikácia 3*. Tepelné vlastnosti stavebných materiálov a konštrukcií
Príloha 4. Technická odolnosť uzavretých vzduchových medzier
Aplikácia 5*. Schémy tepelne vodivých inklúzií v obvodových konštrukciách
Aplikácia 6*. Odkaz. Znížená odolnosť okien voči prestupu tepla,
balkónové dvere a svetlíky
Príloha 7. Koeficienty absorpcie slnečného žiarenia vonkajším materiálom
Obvodové plochy
Dodatok 8. Súčiniteľ prestupu tepla zariadení na ochranu pred slnkom
Aplikácia 9*. Priedušnosť materiálov a konštrukcií
Aplikácia 10*. Vylúčený
Príloha 11*. Odolnosť plošných materiálov proti paropriepustnosti
a tenké vrstvy parozábrany
Aplikácia 12*. Vylúčený
Aplikácia 13*. Odkaz. Koeficient tepelnej homogenity r
panelové steny
1. Všeobecné ustanovenia
1.1. Tieto normy tepelnej techniky budov sa musia dodržiavať pri navrhovaní obvodových konštrukcií (vonkajšie a vnútorné steny, priečky, nátery, podhľady a podhľady, podlahy, výplňové otvory: okná, lucerny, dvere, brány) nových a rekonštruovaných budov a stavieb na rôzne účely (bytové, verejné 1 , výrobné a pomocné priemyselné podniky, poľnohospodárske a skladové 2) s normalizovanou teplotou alebo teplotou a relatívnou vlhkosťou vnútorného vzduchu.
1.2. Aby sa znížili tepelné straty v zime a tepelné zisky v lete, projektovanie budov a stavieb by malo zahŕňať:
a) riešenia priestorového plánovania, berúc do úvahy zabezpečenie najmenšej plochy obvodových štruktúr;
b) protislnečná ochrana svetelných otvorov v súlade so štandardnou hodnotou súčiniteľa prestupu tepla protislnečných zariadení;
c) plocha svetelných otvorov v súlade s normalizovanou hodnotou koeficientu prirodzeného osvetlenia;
d) racionálne používanie účinných tepelnoizolačných materiálov;
e) utesnenie verand a záhybov vo výplniach otvorov a rozhraní prvkov (škár) vo vonkajších stenách a náteroch.
1.3. Vlhkostný režim priestorov budov a stavieb v zimnom období v závislosti od relatívnej vlhkosti a teploty vnútorného vzduchu je potrebné nastaviť podľa tabuľky. jeden.
stôl 1
1 Nomenklatúra verejných budov v tejto kapitole SNiP bola prijatá v súlade s dodatkom. 1* k SNiP RK 3.02-02-2001.
2 Ďalej v texte pre stručnosť sú budovy a stavby: skladové, poľnohospodárske a priemyselné priemyselné podniky, ak sa normy vzťahujú na všetky tieto budovy a stavby, spojené pojmom „výroba“.
Vlhkostné zóny územia Kazachstanu a SNŠ by sa mali brať podľa adj. jeden*.
Prevádzkové podmienky obvodových konštrukcií v závislosti od vlhkostného režimu priestorov a vlhkostných pásiem staveniska je potrebné stanoviť podľa príl. 2.
1.4. Mala by sa zabezpečiť hydroizolácia stien pred navlhčením zemnou vlhkosťou (s prihliadnutím na materiál a konštrukciu stien):
horizontálne - v stenách (vonkajších, vnútorných a priečkach) nad slepou oblasťou budovy alebo konštrukcie, ako aj pod úrovňou podlahy suterénu alebo suterénu;
vertikálna - podzemná časť stien, berúc do úvahy hydrogeologické pomery a účel priestorov.
1.5*. Pri navrhovaní budov a stavieb je potrebné zabezpečiť ochranu vnútorných a vonkajších povrchov stien pred účinkami vlhkosti (priemyselnej a domácej) a atmosférických zrážok (obkladaním alebo omietkou, náterom vodotesnými zmesami atď.). , berúc do úvahy materiál stien, ich prevádzkové podmienky a požiadavky regulačných dokumentov o projektovaní určitých typov budov, stavieb a stavebných konštrukcií.
Vo viacvrstvových vonkajších stenách priemyselných budov s vlhkým alebo mokrým režimom priestorov je možné zabezpečiť inštaláciu vetraných vzduchových vrstiev a v prípade priameho pravidelného zvlhčovania stien priestorov vetraciu vrstvu s ochranou vnútorný povrch pred vlhkosťou.
1.6. Vo vonkajších stenách budov a konštrukcií so suchým alebo normálnym režimom priestorov je povolené zabezpečiť nevetrané (uzavreté) vzduchové medzery a kanály s výškou nepresahujúcou výšku podlahy a nie väčšou ako 6 m.
1.7. Podlahy na zemi v miestnostiach s normalizovanou teplotou vnútorného vzduchu, ktoré sa nachádzajú nad slepou časťou budovy alebo pod ňou najviac 0,5 m, musia byť v oblasti, kde podlaha prilieha k vonkajším stenám, 0,8 m široké pokládkou. vrstva anorganickej vlhkosti odolnej izolácie na hrúbke terénu, určená z podmienky zabezpečenia tepelného odporu tejto vrstvy izolácie nie je menšia ako tepelný odpor vonkajšej steny.
AT Stavebná tepelná technika využívajú sa údaje z príbuzných vedných odborov (teórie prenosu tepla a hmoty, fyzikálna chémia, termodynamika ireverzibilných procesov a pod.), metódy modelovanie a teória podobnosti (najmä pre inžinierske výpočty prenosu tepla a hmoty), ktoré zabezpečujú dosiahnutie praktického efektu pri rôznych vonkajších podmienkach a rôznych pomeroch plôch a objemov v budovách. Veľký význam v Stavebná tepelná technika mať komplexné a laboratórne štúdie teplotných a vlhkostných polí v uzatváracie konštrukcie budov, ako aj určovanie termofyzikálnych charakteristík stavebné materiály a dizajnov.
Metódy a závery Stavebná tepelná technika sa používajú pri navrhovaní obvodových konštrukcií, ktoré sú navrhnuté tak, aby vytvorili potrebné teplotné a vlhkostné a hygienické podmienky (s prihliadnutím na prevádzku vykurovacích, ventilačných a klimatizačných systémov) v obytných, verejných a priemyselné budovy. Význam Stavebná tepelná technika zvýšená najmä v dôsledku industrializácia stavebníctva, výrazné zvýšenie používania (v rôznych klimatických podmienkach) ľahkých konštrukcií a nových stavebné materiály.
Úloha zabezpečiť potrebné tepelnotechnické vlastnosti vonkajších obvodových konštrukcií je riešená tým, že im je daná požadovaná tepelná odolnosť a odolnosť proti prestupu tepla. Prípustná priepustnosť konštrukcií je limitovaná daným odporom proti prenikaniu vzduchu. Normálny vlhkostný stav konštrukcií sa dosiahne znížením počiatočnej vlhkosti materiálu a zariadenia izolácia proti vlhkosti, a vo vrstvených štruktúrach navyše účelným usporiadaním konštrukčných vrstiev z materiálov s rôznymi vlastnosťami.
Odolnosť proti prestupu tepla musí byť dostatočne vysoká, aby zabezpečila hygienicky prijateľné teplotné podmienky na povrchu konštrukcie otočenej do miestnosti v najchladnejšom období roka. Tepelná odolnosť konštrukcií sa posudzuje podľa ich schopnosti udržiavať relatívne stálu teplotu v priestoroch s periodickým kolísaním teploty vzdušného prostredia priľahlého ku konštrukciám a prúdenia tepla cez ne. Stupeň tepelnej stability konštrukcie ako celku je do značnej miery určený fyzikálne vlastnosti materiál, z ktorého je vyrobená vonkajšia vrstva konštrukcie, vnímajúca prudké kolísanie teploty. Pri výpočte tepelnej stability sa používajú metódy Stavebná tepelná technika, na základe riešenia diferenciálnych rovníc pre periodicky sa meniace podmienky prenosu tepla. Porušenie jednorozmernosti prestupu tepla vo vnútri obvodových konštrukcií v miestach tepelne vodivých inklúzií, v spojoch panelov a v rohoch stien spôsobuje nežiaduci pokles teploty na povrchoch konštrukcií smerujúcich do miestnosti, čo si vyžaduje zodpovedajúce zvýšenie ich tepla. - tieniace vlastnosti. Výpočtové metódy sú v týchto prípadoch spojené s numerickým riešením diferenciálnej rovnice dvojrozmerného teplotného poľa ( Laplaceove rovnice ).
Pri prenikaní studeného vzduchu do konštrukcií sa mení aj rozloženie teplôt v obvodových konštrukciách budov. K filtrácii vzduchu dochádza najmä cez okná, konštrukčné škáry a iné netesnosti, ale do určitej miery aj cez hrúbku samotných plotov. Boli vyvinuté vhodné metódy na výpočet zmien v teplotnom poli pri ustálenej filtrácii vzduchu. Odolnosť všetkých prvkov plotov proti prenikaniu vzduchu musí byť väčšia ako stanovené štandardné hodnoty Stavebné predpisy a predpisy.
Pri štúdiu vlhkostného stavu obvodových konštrukcií v Stavebná tepelná technika uvažujú sa procesy prenosu vlhkosti prebiehajúce pod vplyvom rozdielu prenosového potenciálu. K prenosu vlhkosti v rámci hygroskopického obsahu vlhkosti materiálov dochádza hlavne difúziou v parnej fáze a v adsorbovanom stave; v tomto prípade sa za prenosový potenciál berie parciálny tlak vodnej pary vo vzduchu, ktorý vypĺňa póry materiálu. V ZSSR sa rozšírila graficko-analytická metóda na výpočet pravdepodobnosti a množstva vlhkosti kondenzujúcej vo vnútri konštrukcií pri difúzii vodnej pary za ustálených podmienok. Presnejšie riešenie pre nestacionárne podmienky možno získať riešením diferenciálnych rovníc pre prenos vlhkosti, najmä pomocou rôzne zariadenia výpočtovej techniky vrátane tých, ktoré využívajú metódy fyzickej analógie (hydraulické integrátory).
Lit.: Lykov A.V., Teoretický základ Stavebná tepelná fyzika, Minsk, 1961; Bogoslovsky V.N., Stavebná tepelná fyzika, M., 1970; Fokin K. F., Stavebná tepelná technika obvodových častí budov, 4. vydanie, M., 1973; Ilyinsky V. M., Stavebná tepelná fyzika, M., 1974.
V. M. Iľjinský.
Článok o slove Stavebná tepelná technika"vo veľkom Sovietska encyklopédiaČítané 2797 krát
