Llogaritja e një rreze në një mbështetje. Skemat e projektimit për trarët statikisht të papërcaktuar

18-01-2013: Vladimiri

në skemën 1 në formulat e momentit mbi mbështetësit l nuk është katror?

18-01-2013: Dr Lom

Me një ngarkesë të përqendruar në formulat momentale, gjatësia në katror nuk mund të jetë.

27-02-2013: Vadimi

27-02-2013: Dr Lom

Për të llogaritur trarët e vazhdueshëm me tre hapje ose më shumë, është më e lehtë të formulohet një ekuacion prej tre momentesh. Nuk mund të shpjegoj se çfarë lloj ekuacioni është ky në formatin e komenteve dhe nuk kam ende një artikull mbi këtë temë. Mund ta shihni artikullin: “Trërët me dy hapje”. Parimet e përshkruara në këtë artikull mund të zbatohen gjithashtu për trarët me tre hapje.

11-05-2013: Dmitri

"Tabela 2. Trau me një hapësirë ​​me shtrëngim të ngurtë në suportin A dhe mbështetje e artikuluar B. Figura 1.2 "A është e mundur të numërohet sipas kësaj skeme për x=a?
Më duhet të di se si do të ulet boshti në pikën e kontaktit të prestarit.

11-05-2013: Dr Lom

Mund. Sidoqoftë, në rastin tuaj, do të ishte më e saktë të llogarisni jo vetëm lakimin, por edhe çift rrotullues.

11-05-2013: Dmitri

A mund të postoni formulën për rastin tim kur x=a. Kam frikë se gabimi i llogaritjes do të shkojë përtej atij teknologjik, nga rillogaritja e një formule kaq të gjatë.
- Libri thotë se boshtet përkulen shumë pak nga çift rrotullimi, kështu që zakonisht nuk marrin parasysh.

11-05-2013: Dmitri

"Tabela 2. Trau me një hapësirë ​​me shtrëngim të ngurtë në suportin A dhe mbështetës me menteshë B. Figura 1.2" A mund të postoni formulën për rastin e veçantë x=a? Do të thotë që x=a duhet të merret gjatë integrimit. Atëherë formula duhet të thjeshtohet ndjeshëm.
Faleminderit!

11-05-2013: Dr Lom

x=a është një rast i veçantë i formulave të dhëna, d.m.th. në një distancë nga fillimi i rrezes e barabartë me një:
Ma = Aa + MA. Me një devijim e njëjta histori.
Për më tepër, nëse marrim parasysh seksionin e rrezes në x>a, atëherë formulat do të jenë edhe më të ndërlikuara. Nuk mund të bëj asgjë për këtë, por mund të këshilloj sa më poshtë. Devijimi maksimal në rastin tuaj do të jetë kur ngarkesa aplikohet afërsisht në mes të boshtit, d.m.th. kur a?b, sa më afër ta lëvizni prestarin te një ose tek mbështetësi i dytë, duke rritur distancën a ose b, aq më pak devijim do të rezultojë. Prandaj, është shumë më e lehtë për të llogaritur devijimin maksimal sipas skemës 1.1, dhe për t'u siguruar, të bëni një diferencë shtesë, d.m.th. rritja e devijimit të llogaritur në këtë mënyrë me 3-5% nuk ​​ka gjasa të merret llogaritja e saktë devijimi do të jetë më i madh, por ju mund ta rrisni atë me 10-15% për më shumë besim.

14-05-2013: Besimi

Përshëndetje, a është e mundur të shihet diku llogaritja (ardhja e formulës për momentin e përkuljes) për rastin e ngarkimit të tabelës 1, pika 2.5 për një trekëndësh?

14-05-2013: Dr Lom

Të gjitha formulat e përdorura për përpilimin e tabelave mbetën në letër (duhet shumë kohë për t'i shtypur ato). Përveç kësaj, ekzistojnë disa metoda për llogaritjen e strukturave statikisht të papërcaktuara. Në këtë rast, u përdor një teknikë që u përshkrua me detaje të mjaftueshme në artikullin "Trerët me dy hapje" (http://website/item230.html)

27-07-2013: Dmitri

Nga I dashur Doktor Scrap! Si të llogarisni saktë një rreze me tre hapësira në mbështetëset e varur nga një ngarkesë uniforme, nëse të gjitha hapësirat janë të ndryshme?

27-02-2013: Dr Lom
Për të llogaritur trarët e vazhdueshëm me tre hapje ose më shumë, është më e lehtë të formulohet një ekuacion prej tre momentesh. Nuk mund të shpjegoj se çfarë lloj ekuacioni është ky në formatin e komenteve dhe nuk kam ende një artikull mbi këtë temë. Mund ta shihni artikullin: “Trërët me dy hapje”. Parimet e përshkruara në këtë artikull mund të zbatohen gjithashtu për trarët me tre hapje.

Kjo llogaritje ka një aplikim praktik shumë specifik - llogaritjen e ngarkesave në boshtet e kamionëve. Kamioni ka një rimorkio me 4 këmbë. E para mbështetet në kthesën e traktorit, tre të tjerat - boshtet e rrotave të vendosura në një distancë (bazë) nga tufa dhe në të njëjtën distancë nga njëri-tjetri. në mënyrë të barabartë/të pabarabartë ngarkesë e shpërndarë brenda trupit, arrita të çoj në një ngarkesë pikë me një koordinatë të caktuar. Por shpërndarja e ngarkesës midis boshteve të rrotave - mjerisht. Do të jemi mirënjohës për çdo ndihmë / këshillë për materialin.

27-07-2013: Petroviç i rregullt

Eh, shoku im, duhet të shkosh në një spital tjetër, ne nuk kemi as një departament të tillë.

27-07-2013: Dr Lom

Petrovich ka të drejtë, llogaritja e boshteve dhe mekanizmave rrotullues është një histori më vete. Përveç kësaj, duhet të kihet parasysh se ngarkesat nuk do të jenë statike, por dinamike dhe me ndikim, për më tepër, jo vetëm vertikale, të cilat më së shpeshti konsiderohen në ndërtim, por edhe horizontale, të cilat ndodhin kur lëvizni me nxitim.
Por ju mund të shikoni artikujt "Trërët e vazhdueshëm me shumë hapje". Në veçanti, ata marrin parasysh llogaritjen e trarëve me tre hapje. Vërtetë, rasti juaj nuk është konsideruar në mënyrë specifike, por aftësia e stilistit është të gjejë një rrugëdalje nga situatat e vështira, duke i thjeshtuar ato. Për shembull, në rastin tuaj, kur llogaritni ngarkesat vertikale (nga pesha e mallrave), nuk është aspak e nevojshme të merret parasysh pajisja bashkuese e traktorit si një mbështetje. Sigurisht që nuk jam specialist i automobilave, por më duket se shumica e pajisjeve lidhëse janë krijuar për të thithur ngarkesa horizontale që ndodhin gjatë lëvizjes së përshpejtuar, ndërsa lëvizja lart e poshtë është mjaft e mundshme, por mund të gaboj.
Kështu, ju do të merrni një rreze me dy hapje me dy konzola. Dhe megjithëse nuk kam një skemë të tillë të projektimit, por këtu mund të përdorni parimin e mbivendosjes për një ngarkesë të shpërndarë në mënyrë uniforme, d.m.th. është e mundur të llogaritet veçmas një rreze jo konsol me dy hapje dhe dy konzola dhe më pas të shtohen vlerat e marra të parametrave të kërkuar. Dhe nëse llogaritja është bërë për një ngarkesë të përqendruar brenda hapësirave, atëherë konzolat nuk kanë fare rëndësi.
Por megjithatë, mos harroni këshillën e Petrovich, llogaritja e boshteve rrotulluese nuk është për mua.

29-07-2013: Dmitri

Petrovich i rregullt - i interesuar në përcaktimin e ngarkesës në bosht në një gjendje statike. Në këtë mënyrë, reagimi i boshteve, graviteti i ngarkesës dhe graviteti i vetë rimorkios është plotësisht në përputhje me skemën me rreze dhe reagimet e mbështetësve.

29-07-2013: Petroviç i rregullt

Sigurisht, nuk është puna ime të hyj në punët e para-Khturit, por ndërsa ata janë duke pushuar, unë do të bisedoj me ju.
Nëse për një gjendje statike, atëherë llogaritja juaj dhe një shishe e dehur nuk ia vlen, sepse duhet të llogaritni vetëm dy akse. Në fund të fundit, për çfarë nevojitet boshti i tretë? - për sigurim. Nëse një rrotë e një makine pasagjerësh prej dy tonësh shpërthen ose fluturon - është një gjë, por nëse një rimorkio ka 40 tonë në të dhe me shpejtësi të madhe, atëherë nuk mund të argëtoheni. Dhe për këtë arsye, llogaritni ngadalë për veten tuaj të gjitha opsionet për një rreze me dy konsolë me një hapje të vetme, dhe do të ketë vetëm dy prej tyre, dhe dy të tjera për një rreze me një konsolë me një hapje të vetme, nëse merret parasysh pajisja e bashkimit. si mbështetje, pastaj zgjidhni atë më të ngarkuar.
Kështu e mendoj unë vetë.

30-07-2013: Dmitri

Petrovich, në kontrollin e peshës ata dënohen për mbingarkesë në cilindo nga boshtet specifike.Meqenëse janë tre prej tyre prapa, ngarkesa (në mënyrë të panjohur) është ende e ndarë në të tre akset.
Mund të llogaris - mund të rregulloj paletat me ngarkesë në mënyrë që të gjitha akset të mos mbingarkohen.

30-07-2013: Dmitri

Në fund të fundit, për çfarë nevojitet boshti i tretë? - Këtu http://www.packer3d.ru/online/veh-by-pal tregohet qartë se të gjitha akset janë të përfshira

30-07-2013: Petroviç i rregullt

Wow çfarë! Kështu që unë do të kisha thënë menjëherë, ju duhet të tërhiqni gjithçka nga ju me piskatore. Unë vizatova një fotografi për veten time për një mik, por oh mirë.
Siç e kuptoj unë, kalkulatori është për paleta të barabarta, duke dhënë një ngarkesë të shpërndarë në mënyrë të barabartë. Ti, e dashura ime, di të rregullosh paletat në mënyrë të tillë që ngarkesa në akse të shpërndahet në mënyrë të barabartë.
Për këtë menjëherë do të them - ju pështyni këtë biznes. Teorikisht, tacot janë të mundshme, por për këtë, gjysma e ngarkesës, ose më shumë, duhet të hidhet tutje.
Për më tepër, dyshoj se ka peshore të tilla që ngarkesa në secilin aks të përcaktohet, përkundrazi, peshore të veçanta për traktorin dhe rimorkio. Kështu është, apo jo?
Nëse është kështu, atëherë receta është e thjeshtë, nga fillimi i rimorkios deri në boshtin e parë të pasmë, lartësia e paletave është 2/3 e lartësisë totale, nga 1 akset e pasme në 3 boshtet e pasme, rritni gradualisht lartësinë e paletave në lartësinë e plotë, pastaj në lartësinë e plotë, nëse rimorkio është si në makinë llogaritëse.
Dhe do të keni një shpërndarje më të barabartë të ngarkesës midis boshteve. Ose më saktë, as nuk keni nevojë të numëroni - dimensionet e paletave nuk do të lejojnë. Përveç kësaj, kërkohen shumë të dhëna për llogaritjen.
Dhe nëse plaku Petrovich ngatërrohet me lartësinë, atëherë në peshore do t'ju thonë, ju duhet më shumë se 2/3, ose më pak.
O dikujt i thahet fyti nga këto muhabete, të shkojmë të pimë birrë sa nuk ka doktor.

25-11-2013: Anton

Mirëmëngjes Kam një pyetje në lidhje me formulën 1.2 në tabelën 2. Kur llogaritet devijimi duke përdorur këtë formulë dhe zëvendësohet kushti x=a=b=l/2 në shprehjen që rezulton, shprehja e dhënë në formulën e mësipërme nuk fitohet. Dallimi qëndron në ndryshimin midis numrit përpara produktit EI. Kur zëvendësohet, del jo 107, por 109. Më thuaj, cili është gabimi? A mund të jetë e përafërt kjo metodë llogaritjeje?

25-11-2013: Dr Lom

Fakti është se, duke përdorur formulën, ju përcaktoni vlerën e devijimit në mes të hapësirës dhe në fund të shprehjes që rezulton do të jetë me të vërtetë 109.7. Ndërkohë, në një rreze me pinching të ngurtë në një mbështetje dhe i varur në mbështetësen e dytë, devijimi maksimal do të zhvendoset drejt mbështetjes së varur. Rreshti 1 i tabelës 2 tregon këtë vlerë maksimale. Meqenëse distanca nga mbështetja A në prerjen tërthore me një hapësirë ​​maksimale është më e madhe se 0,5l, atëherë për të përcaktuar këtë vlerë, duhet të përdoren formula që marrin parasysh veprimin e forcës prerëse në pikën e aplikimit (ose të përcaktojnë vlera e devijimit, duke llogaritur nga mbështetja B, duke marrë parasysh këndin e rrotullimit në suportin B). Jo se këto formula janë kaq të komplikuara, por zënë shumë hapësirë, prandaj nuk janë dhënë në tabelë.

26-11-2013: Anton

Faleminderit per pergjigjen.Po vertet ke te drejte.Pika e devijimit maksimal do te jete pak me afer nga mesi i traut deri tek mbeshtetja e menteshes.Por ketu kisha nje pyetje tjeter. Duke diferencuar shprehjen për gjetjen e devijimit, duke gjetur ekstremin e funksionit, ai fitoi x të devijimit maksimal. Duke zëvendësuar këtë vlerë të x në formulën e devijimit në të njëjtat kushte a = b = L / 2, mora 107.555 në emërues.Nuk e di se cili është problemi, por edhe në të njëjtën formulë kam gjetur në burime të tjera për një rast të caktuar (a=b=L/2).Më intereson kjo sepse bëj llogaritë në punë dhe Më duhet të marr një rezultat të saktë.

26-11-2013: Dr Lom

Por këtu, kur bëhet fjalë për të dhjetat e përqindjes dhe, në përgjithësi, numrat thyesorë të marrë si rezultat i llogaritjeve mjaft komplekse, vlerat tabelare duhet të konsiderohen vërtet si të përafërta. Vlera që merrni është më e saktë, vlera tabelare jep më shumë devijim dhe për këtë arsye kontribuon në një diferencë të vogël shtesë (0.2%) kur llogaritni për grupin e dytë të gjendjeve kufitare.

27-11-2013: Anton

Më largove dyshimet, faleminderit shumë për shpjegimin dhe përgjigjet e shpejta!

06-12-2013: Maksim

2 tabela, skema 3.1. Në pikën B, vlera e momentit në diagram nuk është e barabartë me vlerën e momentit të aplikuar në këtë pikë?

07-12-2013: Dr Lom

Nuk funksionon, më saktë, vlera e momentit në diagram në pikën B është e barabartë me vlerën e momentit të aplikuar në pikën B. Me këtë drejtim veprimi, momenti konsiderohet negativ (-M), respektivisht. , kur një moment përkuljeje negative vepron mbi mbështetësin B, një moment pozitiv përkuljeje lind në mbështetësen A, dhe këtu reagimi mbështetës në mbështetjen A do të jetë negativ. Nëse i zëvendësojmë të gjitha vlerat e dhëna në tabelë në ekuacionin e momenteve, atëherë në x \u003d l, në mbështetjen B do të merrni të njëjtin moment negativ Mb \u003d -M.

07-12-2013: Maksim

për shembull, m=10, L=2.
atëherë Ax = 3*10/2*2 = 7.5
Ma = 10/2=5
Mb= 5+ 7,5 = 12,5

07-12-2013: Dr Lom

Ju nuk e kuptoni plotësisht thelbin e formulave dhe nuk ndiqni shenjat:
jo Ax \u003d 3 * 10 / 2 * 2 \u003d 7.5, por thjesht reagimi mbështetës A \u003d 7.5. x është një variabël që tregon distancën nga fillimi i rrezes deri në seksionin kryq të konsideruar. Në pikën B, vlera x = L = 2.
Më tej, nëse m = 10, atëherë Ma = -5. Më pas në bazën B
Mb \u003d -5 + 7,5x2 \u003d 10

09-07-2014: Zarif

I dashur doktor.
A e keni vlerën e diagramit M për çatitë e pjerrëta?

09-07-2014: Dr Lom

Shikoni artikullin "Shembuj të llogaritjes së mahijeve dhe shufrave" ka diagrame që korrespondojnë me llogaritjen.

11-02-2015: Sanmart

I dashur doktor Lom!
A keni formula për llogaritjen e devijimit dhe momentit maksimal për një rreze me dy hapje të ngarkuar plotësisht me një ngarkesë të shpërndarë në mënyrë uniforme me hapësira me gjatësi të ndryshme?
Qarku është pothuajse si në 2.3, por q shpërndahet nga A në C.
Nëse jeni shumë dembel për të shtypur këto formula në redaktues, dërgojini ato disi, si në një format të skanuar, dhe unë do t'jua kthej në redaktues.

11-02-2015: Dr Lom

Çështja është që të deklarohen të gjitha rastet e mundshme të ngarkimit për të gjithë opsione fizikisht e pamundur. Pra, nuk keni fat - do t'ju duhet të përdorni formula të përgjithshme. Seksioni "Strukturat statikisht të papërcaktuara" dhe në veçanti artikujt "Trerë me dy hapje" dhe "Trerë statikisht të papërcaktuar. Ekuacionet e tre momenteve" janë në shërbimin tuaj. Këtu do të them se është e mundur të përcaktohet momenti maksimal në mbështetjen B duke përdorur të njëjtën skemë 2.3 dy herë, domethënë
MB \u003d M1 + M2 \u003d - q (l1 ^ 3 + l2 ^ 3) / (8 (l1 + l2)).
Për të përcaktuar devijimet e seksioneve tërthore rreth boshtit x, së pari duhet të përcaktoni këndet e rrotullimit në mbështetëse, dhe më pas të përdorni ekuacionin e përgjithshëm të devijimit diferencial. Më shumë detaje në artikullin "Bazat e rezistencës së materialit. Përcaktimi i devijimit të rrezes". Por në çdo rast, cilado qoftë gjatësia e hapësirës së dytë, devijimi maksimal në njërën prej hapësirave do të jetë më i madh se ql^4/185EI dhe më i vogël se 7ql^4/768EI. Nëse për ju kufijtë e tillë janë shumë të paqartë dhe kërkohet më shumë saktësi, atëherë vetëm llogaritja.

12-02-2015: Shën Valentinit

Përshëndetje doktor Lom. Desha te sqaroja me ju rastin e vecante te pershkruar ne rubriken "Tabela 3. Trare me dy hapesire me mbështetëse të artikuluara. Fig.1.3 "A keni mundësi ta plotësoni duke u bazuar në faktin se në këtë rast distancat l nuk janë të barabarta, por të ndryshme, d.m.th. l1 dhe l2. Të interesuar për reagimet në mbështetëse dhe momentin në mbështetje. A. kerkese shume urgjente faleminderit.

12-02-2015: Sanmart

Eh ... do të kujtoj sopromatin e harruar prej kohësh ...
Gjithsesi faleminderit!

12-02-2015: Dr Lom

Sapo u përgjigja dje pyetje e ngjashme. Tabelat përmbajnë formula për raste të veçanta, por ato më të zakonshmet. Për rastet e zakonshme, si tuajat, formulat bëhen shumë të rënda dhe dukshmëria humbet. Në raste të tilla, është e nevojshme të kryhet një llogaritje e plotë me metodën e momentit ose me metodën e forcës, pasi keni vetëm një reagim mbështetës të panjohur.
Sidoqoftë, tabelat e paraqitura janë shumë të përshtatshme për një vlerësim paraprak të strukturave. Për shembull, nëse rasti juaj i ngarkesës është si ai në Tabelën 3, skema e projektimit 1.3, pastaj me një ulje të gjatësisë së njërës prej hapësirave vlerat e llogaritura dhe reagimet mbështetëse dhe momenti i mbështetjes dhe sasive të tjera do të jetë pa mëdyshje më i vogël. Kështu, një llogaritje e thjeshtuar do të rrisë vetëm diferencën e sigurisë; kjo njohuri është mjaft e mjaftueshme kur llogaritet një strukturë e bërë në 1-2 kopje. Epo, për strukturat e prodhuara në masë, është e nevojshme një llogaritje e saktë.

21-03-2015: Davidi

I dashur doktor Lom
une kam çati dyshe me anët identike me një kreshtë pa mbështetje, por mahi të fiksuar fort (saldim), pjesa e poshtme mund të konsiderohet si një varëse. A është e mundur të aplikoni formulën Tabela 2 2.1 ose diçka tjetër për të llogaritur devijimet, nëse nuk keni problem të shkruani një formulë ose një lidhje

22-03-2015: Dr Lom

Kjo nuk do të jetë plotësisht e saktë dhe saldimi duhet të projektohet për ngarkesat e duhura për të siguruar ngurtësi. Ndoshta dizajni juaj do të konsiderohej më saktë si një hark trekëndor me një fryrje në mbështetëse (shih artikullin përkatës).

02-04-2015: Vladimir

Tabela 1, skema 1.1 Formula për devijimin, për mendimin tim, është e pasaktë. Logjikisht, duhet të jetë f (l) = 0. Por në formulën e propozuar, kjo nuk funksionon.

02-04-2015: Dr Lom

Formula e mësipërme për përcaktimin e devijimit, si dhe formula për përcaktimin e momentit, është e vlefshme për seksionin nga 0 në l / 2 (mesi i hapësirës, ​​ku zbatohet një forcë e përqendruar). Meqenëse rrezja (metoda e mbështetjes) dhe ngarkesa janë simetrike, nuk e konsiderova të nevojshme të jap një formulë për përcaktimin e momentit dhe devijimit në seksionin e dytë nga l / 2 në l, kështu që ka mjaft vështirësi.
Por nëse vërtet ju nevojitet, atëherë në këtë seksion (nga l / 2 në l) duhet të zbrisni gjithashtu Q (x - l / 2) ^ 3/6 nga shprehja e treguar.

03-04-2015: Vladimir

Faleminderit shume. Nuk e pashë atë 0

03-04-2015: Dr Lom

14-08-2015: Martin

Jashtë temës, por nuk e di ku të shkruaj saktësisht.
Mjalti është duke u projektuar. një ndërtesë me një dhomë MRI, ndërtesa është planifikuar që fillimisht të ngrihet nga një kornizë metalike, dhe MRI nuk është në përputhje me metalin për sa i përket valëve magnetike dhe tërheqjes, kështu që pyetja është se si të mbroni metalin nga MRI ???

14-08-2015: Dr Lom

Në fakt, unë nuk jam ekspert në pajisjet MRI, por duket se nuk ka asgjë të keqe me një kornizë metalike (nuk do të ketë kornizë metalike, do të ketë përforcim në strukturat e betonit të armuar ose diçka tjetër). Kërkoni normat për pajisjet e dhomave MRI, gjithashtu duket se nuk ka kufizime në hartimin e mureve dhe tavaneve.

09-09-2015: Yuriy

I dashur doktor Lom
Ju lutem më ndihmoni të llogaris forcat dhe momentet që veprojnë në 3 kapakët e dyerve Duke pasur parasysh që distanca e tendës së tretë midis pjesës së poshtme dhe të sipërme mund të ndryshohet Faleminderit paraprakisht

09-09-2015: Yuriy

Unë nuk mund të zgjidh problemet me llogaritjen e 3 dhe 4 tendave në derë Ju lutemi ndihmoni
H - lartësia e derës 2.5m
gjerësi 1 m
mentesha e poshtme është vendosur në 0,2 m nga fundi i derës
mentesha e dytë 1.8 m nga qendra e së dytës
pesha e derës 40 kg
Si të llogaritni forcat dhe momentet
Do të isha shumë mirënjohës për ndihmën
[email i mbrojtur]

09-09-2015: Dr Lom

Një situatë e ngjashme diskutohet në artikullin "Përcaktimi i forcës së tërheqjes (pse kunja nuk qëndron në mur)". I vetmi ndryshim është se ju do të keni dy tenda sipër. Për të thjeshtuar llogaritjet, mund të supozojmë se distanca midis tendave të sipërme është shumë më e vogël se distanca midis tendave të sipërme dhe të poshtme, atëherë mund të supozojmë se forcat që veprojnë në tendat e sipërme janë të njëjta dhe në total të barabarta me ato të poshtme. forcë. Por në çdo rast, ngarkesa në tendën e sipërme do të jetë më e madhe se në atë të mesme. Kur tenda e mesme zhvendoset në mes të lartësisë së derës, roli i saj për sa i përket perceptimit të forcës grisëse do të ulet ndjeshëm, por qëndrueshmëria e derës do të rritet.

10-09-2015: Yuriy

Ju e dini
Unë marr forcën në lakin e sipërm -169
në lakin e dytë 23
dhe në lakin e poshtëm 145
Ku është gabimi im?
Si i përcaktoni forcat?
Sinqerisht
Yuri

10-09-2015: Yuriy

për dy sythe, rezulton se forcat janë të barabarta vetëm me shenjën e kundërt
Por për tre sythe, rezulton se cikli i sipërm merr ngarkesën, që në total është ngarkesa e dy sytheve të tjera.
Ju lutemi ndihmoni me algoritmin
Faleminderit paraprakisht
Yuri

10-09-2015: Dr Lom

Gabimi juaj në zgjedhjen e skemës së llogaritjes. Me 3 tenda, derën e konsideroni si një tra me dy hapje me ngurtësi relativisht të ulët, me fjalë të tjera, si një tra fleksibël, i cili nën ndikimin e reaksioneve mbështetëse do të ketë disa deformime. Ndërkohë, në rrafshin e veprimit të momentit, lartësia e traut është gjerësia e derës 1 m, e cila është shumë më e madhe se hapësira ndërmjet 2 mbulesave të sipërme. Ato. dera mund të konsiderohet me kusht si një rreze absolutisht e ngurtë, për të cilën skemat e projektimit të dhëna në këtë artikull nuk janë të zbatueshme. Dera në këtë rast mund të konsiderohet si një lloj seksion kryq.
Meqë ra fjala, shikoni artikullin "Llogaritja e lidhjes së gozhdës së një mbushjeje me një këmbë mahi. Parakushtet teorike". Këtu do t'i shtoj asaj që u tha më herët, momenti i mbështetjes mund të zbërthehet në çdo numër forcash shumëdrejtimëshe sipas diagramit të sforcimeve normale. Për më tepër, nëse ka dy forca sipër dhe një më poshtë, atëherë shuma e forcave të sipërme është e barabartë me forcën e poshtme, por ka shenjën e kundërt. Për më tepër, momenti në lidhje me qendrën e gravitetit të seksionit kryq të kushtëzuar nga forca e poshtme do të jetë i barabartë me momentin nga dy forcat e sipërme. Kështu, problemi reduktohet në përcaktimin e qendrës së gravitetit të një seksioni të kushtëzuar.
Siç kam thënë tashmë, me një distancë relativisht të vogël midis tendave të sipërme, ato mund të konsiderohen me kusht si një e tërë, d.m.th. Ndani me 2 forcën që vepron në tendën e sipërme, si të thuash, por përdorni faktorin e duhur të sigurisë.

15-10-2015: Sergej

Mirëdita Doktor Lom. Më falni injorancën time. Ju lutem më tregoni se çfarë përfaqëson E në formulën për llogaritjen e devijimit të një trau dhe si ta përcaktojmë atë (E)

15-10-2015: Dr Lom

E është moduli i elasticitetit të materialit që do të përdorni për traun. Vlerat e moduleve të elasticitetit për materiale të ndryshme ndërtimi mund të gjenden në artikullin "Rezistenca e llogaritur dhe moduli i elasticitetit për materiale të ndryshme ndërtimi". Dhe kuptimi fizik - në artikullin "Karakteristikat elastike dhe të forcës së materialeve".

13-03-2016: Vyacheslav

Mirembrema.
Tabela 3 №2.2 Momenti në hapësirë.
Ndoshta duhet të jetë: Mx=Ax-qx^2/2.

13-03-2016: Dr Lom

Është e drejtë, sigurisht Mx=Ax-qx^2/2. Tani do të përpiqem ta rregulloj. Faleminderit per vemendjen.

30-03-2016: Timur

Përshëndetje!
Kam studiuar disa artikuj, por nuk është plotësisht e qartë se si lidhet aftësia mbajtëse e një trau me varëse prej çeliku me një hapje të vetme dhe një trau me kapje të ngurtë në mbështetëse? A varet nga gjatësia? Për konkretitetin, për shembull, për hapësirat 4,6,8,12 metra. Sipas vlerësimeve të mia, rreth 2 deri në 5 duhet të jetë ...

30-03-2016: Dr Lom

Nën veprimin e një ngarkese të shpërndarë në mënyrë uniforme, kapaciteti mbajtës i një trau të mbërthyer në mënyrë të ngurtë është 1.5 herë më i madh se ai i të njëjtit tra, por në mbështetëse me varëse. Kjo nuk varet në asnjë mënyrë nga gjatësia (nëse krahasojmë një rreze të varur dhe të ngurtë me të njëjtën gjatësi), por lloji i ngarkesës që vepron mund të ndikojë në vlerën e diferencës. Dhe një ndryshim i tillë në kapacitetin mbajtës lind nga fakti se momenti maksimal për një rreze të varur do të jetë më afër mesit të hapësirës, ​​dhe për një rreze të shtrënguar fort - në njërën nga mbështetësit (ose në të dy mbështetëset, nëse ngarkesa është simetrik).
Dhe nga 2 në 5 - kjo është për Korney Ivanovich Chukovsky. Çfarë do të thuash me këtë në këtë rast, nuk e kuptoj.

31-03-2016: Timur

Thjesht mendova se kapaciteti mbajtës do të rritej me 5 herë në vend të 2. Ky është në thelb çeliku tërheqës. Mund të ecni në një tel prej disa milimetrash. Apo do të ulet me kalimin e kohës?

31-03-2016: Dr Lom

Ky artikull paraqet skemat e projektimit për trarët relativisht të ngurtë. Si rregull, lartësia h e trarëve të tillë është 1/10 - 1/20 e gjatësisë së hapësirës l. Dhe devijimi i trarëve të tillë, si rregull, nuk e kalon f? h/4 - h/2.

Telat e çelikut, litarët dhe fijet e tjera fleksibël (madje do të thosha absolutisht fleksibël) llogariten duke përdorur formula krejtësisht të ndryshme dhe diagramet do të kenë një pamje tjetër. Si rregull, devijimi f i fijeve fleksibël është të paktën 5h - 6h. Në filamentet fleksibël, sforcimet e shkaktuara nga veprimi i një momenti të përkuljes janë jashtëzakonisht të vogla në krahasim me sforcimet në tërheqje që lindin gjatë një deformimi kaq të rëndësishëm. Këto sforcime në tërheqje duhet të kompensohen nga reaksionet mbështetëse horizontale. Sidoqoftë, llogaritja e fijeve fleksibël është një çështje më vete.

15-04-2016: Stanislav

Përshëndetje! Pyetja sipas tabelës 1. "Treu me një hapje me kapje të ngurtë në mbështetëse" sipas paragrafit 1.3. Momenti on mbështet Ma dhe Mb. Më thuaj, të lutem, në ekuacion, rastësisht, një deuce nuk është e tepërt?

15-04-2016: Dr Lom

Jo, jo e tepërt. Dhe është mjaft e lehtë për t'u kontrolluar. Nëse a = l/2, d.m.th. të dyja forcat aplikohen në një pikë në mes të rrezes, atëherë ekuacioni i momenteve do të reduktohet në Ma \u003d Mv \u003d -2Ql / 8 \u003d -Ql / 4. Do të marrim të njëjtin rezultat duke shtuar vlerat e momenteve kur përdorni skemën e llogaritjes 1.1.

15-04-2016: Stanislav

Më vjen keq. Pyetja që bëra më parë nuk është e saktë. Sipas tabelave tuaja (për mbështetëset me varëse dhe për ato të fiksuara fort), kam llogaritur devijimet maksimale në rastin e veprimit të dy forcave të përqendruara me të njëjtën distancë nga mbështetësit (Tabela 1 - paragrafi 1.3). Si rezultat, unë zbuloi se devijimi në rastin e mbështetësve të varur është më i vogël se devijimi në rastin e atyre të fiksuar fort. Por logjikisht duhet të jetë anasjelltas. Ju lutem shpjegoni. A ka mundësi që të keni një gabim në skemën e llogaritjes për mbështetësit e ngurtë 1.3?

15-04-2016: Dr Lom

Nuk e di si e ke bere. Unë supozoj se ju keni zëvendësuar vlerën e momentit në formulën e devijimit pa marrë parasysh shenjën "-". Përsëri, nëse a = l/2, d.m.th. të dyja forcat zbatohen në një pikë në mes të traut, atëherë devijimi maksimal do të jetë f = -Ql^3/96EI. Ne do të marrim të njëjtin rezultat duke shtuar vlerat e devijimit kur përdorni skemën e projektimit 1.1.

16-04-2016: Emin

Ku mund ta gjej diagramin e projektimit të një trau me një hapje të vetme me një menteshë të kthyeshme në mes.

16-04-2016: Dr Lom

Çfarë kuptoni me strumbullar në mes? Nëse kjo është një mbështetje që pengon lëvizjen vertikale të traut, por nuk parandalon një ndryshim në këndet e pjerrësisë së seksioneve tërthore të traut, atëherë një mbështetje e tillë duhet të konsiderohet si një mbështetje e ndërmjetme e një trau me dy hapje; Tabela 3. Nëse ky mbështetës i varur ndodhet në një plan pingul, atëherë prania e tij ndikon vetëm në përcaktimin, fleksibiliteti i shufrës në një plan të caktuar dhe në llogaritjen për ngarkesat vertikale nuk merret parasysh.

16-12-2016: Michael

Përshëndetje! Më thuaj, si të përcaktohen reaksionet horizontale (tërheqëse) në skemën e një trau me dy përfundime?

16-12-2016: Dr Lom

Në përgjithësi, trarët konsiderohen si shufra mjaft të ngurtë (kufizimet në devijimin maksimal të lejueshëm kontribuojnë në këtë), dhe për këtë arsye, për të thjeshtuar llogaritjet, reagimet e mbështetjes horizontale që rezultojnë nga deformimi merren të barabarta me zero. Por në përgjithësi, nëse ekziston një nevojë e tillë, atëherë së pari përcaktohet devijimi, vizatohet një diagram. Pastaj përcaktohet ndryshimi në gjatësinë e boshtit neutral të rrezes - vetë procedura është mjaft e ndërlikuar, dhe më pas, në varësi të modulit të elasticitetit të materialit të rrezes, forcat e nevojshme për një ndryshim të tillë në gjatësinë e rrezes. janë përcaktuar.

17-02-2017: student

Doktor, më falni për pyetjet budallaqe. Ai përvetësoi ndërtimin e diagrameve në echele, për një menteshë të kapjes së traut, moment përkuljeje në hapësirën M (x) (tab 2 f. 2.1). Rezultati është se në fund të rrezes funksioni nuk është i barabartë me 0. pic https://yadi.sk/i/Cal1RKes3EDm6W
Duke gjykuar nga rezultatet, nëse i shtojmë vlerën e reaksionit mbështetës B në Mx, atëherë gjithçka kthehet në normale, por momenti i përkuljes në suportin A rritet me vlerën e reaksionit B. Ka linja mbështetëse A dhe B, por ky është një vizualizim i pastër i niveleve të ngarkesës dhe përdorimi si konstante në llogaritje. Llogaritja në: ngarkesa shpërndarëse 10, trau 4.
Doktor, një pyetje tjetër. A është e mundur të gjesh funksionet e forcave tërthore për llojet kryesore të trarëve, nuk mund ta nxjerr vetë, ekuacionet diferenciale janë harruar plotësisht. Megjithëse vlerat ekstreme zakonisht përdoren në llogaritjet. Në grafik, unë kam zbritur ngarkesën në krahun qx nga reagimi mbështetës A, por ky është rregullim i pastër i rezultatit. Sinqerisht

17-02-2017: student

Dok, për një kuptim thjesht teorik: a është e mundur të mos instalohet ose të zvogëlohet armatura në vendet me moment lakimi zero në hapësirën e një trau? Apo janë forcat tërthore të krahasueshme në këto pika?

17-02-2017: Dr Lom

Tashmë e kam thënë që nuk jam mik me exelin, kështu që vështirë se mund të tregoj se ku ka hyrë gabimi juaj. Por në përgjithësi, nëse i zëvendësojmë vlerat në x = l në ekuacionin e momenteve të dhëna për këtë skemë të projektimit, atëherë momenti në mbështetjen B është i barabartë me zero:
MB = Al + MA - ql^2/2 = 5ql^2/8 - ql^2/8 - ql^2/2 = 0
kështu që vazhdo kështu.
Për sa i përket nevojës për armaturë në seksione me moment përkuljeje zero, gjithçka është e saktë, në seksione të tilla nuk nevojitet përforcimi gjatësor sipas llogaritjes. Por kushtet aktuale të punës së strukturës mund të ndryshojnë ndjeshëm nga skema e pranuar e projektimit, dhe përveç kësaj, përforcimi duhet të fiksohet për funksionimin e tij të besueshëm. Për më shumë shikoni artikullin "Ankorimi i përforcimit".

22-08-2017: Ivan

Mirembrema! A lejohet që një skemë me përfundime rrëshqitëse në skajet e traut të përdorë formulën e llogaritjes së devijimit për opsionin 1.1 (dy përfundime të ngurtë në skajet)? Siç e kuptoj nga komentet, reagimet e mbështetjes horizontale merren të barabarta me zero, përkatësisht, në këtë rast, një ngulitje e ngurtë është një rrëshqitje. A e kuptoj drejt?

23-08-2017: Dr Lom

Po, është e pranueshme nëse trau ka ngurtësinë e duhur. Në përgjithësi, reagimet e mbështetjes horizontale lindin gjithmonë për shkak të shpërndarjes së streseve të brendshme, vetëm sa më i madh të jetë ngurtësia e rrezes, aq më pak ndikimi i tyre në funksionimin e përgjithshëm të shufrës. Prandaj, si rregull, gjatë llogaritjes së trarëve të ngurtë, ndikimi i reaksioneve të mundshme të mbështetjes horizontale në kufirin e sigurisë neglizhohet, duke i marrë ato të barabarta me zero. Epo, për fijet fleksibël, përfundimi i paracaktuar rrëshqitës nuk është i përshtatshëm si mbështetje.

Siç dihet tashmë, një tra është i përcaktuar statikisht nëse mbështetet nga dy mbështetëse me varëse (një e lëvizshme dhe një e palëvizshme) ose e ngulitur në njërin skaj, d.m.th. nëse i imponohen tre marrëdhënie të jashtme. Përjashtim bëjnë trarët me mentesha me shumë hapje (të përbërë nga disa trarë individualë të lidhur me njëri-tjetrin me varëse të ndërmjetme), të cilat mund të përcaktohen në mënyrë statike edhe me më shumë se tre mbajtëse të jashtme (shih § 3.7 për këtë).

Në fig. 85.7, a, b tregon dy trarë statikisht të papërcaktuar; secila prej tyre mbivendoset me katër lidhje të jashtme dhe, për rrjedhojë, këto trarë dikur janë statikisht të papërcaktuara. Në fig. 85.7, tregohet një tra me gjashtë lidhje të jashtme; është tre herë i pacaktuar statikisht. Shkalla e papërcaktueshmërisë statike të rrezes (pa varëse të ndërmjetme) është e barabartë me numrin e tepërt (shtesë) të lidhjeve të jashtme (më shumë se tre). Trarët statikisht të papërcaktuar shpesh quhen trarë të vazhdueshëm.

Llogaritja e trarëve të vazhdueshëm, si dhe llogaritja e çdo sistemi statikisht të papërcaktuar, nuk mund të kryhet vetëm me ndihmën e ekuacioneve të ekuilibrit; është gjithmonë e nevojshme të krijohen ekuacione shtesë (ekuacione të zhvendosjes) që marrin parasysh natyrën e deformimit të rrezes.

Në fig. 86.7, por një rreze statikisht e papërcaktuar tregohet një herë.

Për të llogaritur këtë rreze, ajo mund të përfaqësohet si një rreze e përcaktuar statikisht, e paraqitur në Fig. 86.7, b, marrë nga mbështetja e duhur e dhënë si rezultat i hedhjes. Një sistem i përcaktuar statikisht i marrë nga një i dhënë duke hequr lidhjet e tepërta quhet sistemi kryesor. Rrezi i paraqitur në fig. 86.7, b, është sistemi kryesor për një rreze të caktuar (Fig. 86.7, a).

Sistemi kryesor (Fig. 86.7, b), përveç ngarkesës së dhënë q, ndikohet nga një reagim i panjohur RB i lidhjes së rënë. Nën veprimin e ngarkesës q, trau i paraqitur në fig. 86.7, b, është deformuar dhe fundi i tij i lirë lëviz poshtë (Fig. 86.7, c) me një sasi që mund të përcaktohet lehtësisht me metodën e parametrave fillestarë:

Nën veprimin e forcës RB, skaji i lirë i rrezes i paraqitur në Fig. 86.7, b, lëviz lart me një shumë (Fig. 86.7, d), e cila gjithashtu mund të përcaktohet me metodën e parametrave fillestarë:

Nën veprimin e njëkohshëm të një ngarkese të caktuar q dhe forcës, devijimi i skajit të lirë të traut i paraqitur në fig. 86.7, b, përcaktohet nga shprehja

Ky devijim është zero, pasi devijimi i skajit të djathtë të një trau të caktuar (Fig. 86.7, a) është zero:

Prandaj, reaksioni aktual që ndodh në suportin e duhur të një trau të caktuar statikisht të papërcaktuar është momenti i përkuljes M dhe forca prerëse Q në seksionin e një trau të caktuar tani mund të përcaktohen me formulat (2.7) dhe (3.7), si në mënyrë statike. rreze e përcaktuar e treguar në Fig. 86.7, a:

Diagramet Q dhe M të ndërtuara duke përdorur këto shprehje për një rreze të caktuar janë paraqitur në fig. 86.7, f, f.

Llogaritja e një rreze të caktuar mund të kryhet gjithashtu duke përdorur sisteme të tjera bazë, për shembull, ato të paraqitura në Fig. 86.6, h, i.

Llogaritja e trarëve të vazhdueshëm zakonisht kryhet duke përdorur të ashtuquajturat ekuacione me tre momente. Kjo metodë llogaritjeje shmang përpilimin e ekuacioneve shtesë të tipit (81.7). Për më tepër, kjo metodë lejon marrjen e ekuacioneve shtesë me jo më shumë se tre të panjohura në secilën prej tyre, të cilat, me një shkallë të lartë të papërcaktueshmërisë statike të një rrezeje të caktuar, thjeshtojnë zgjidhjen e një sistemi ekuacionesh.

Le të shqyrtojmë tani llogaritjen e trarëve të vazhdueshëm duke përdorur ekuacionet e tre momenteve.

Në fig. 87.7, por tregon një seksion të zgjedhur nga një rreze e vazhdueshme me shumë hapje, e cila është nën veprimin e një ngarkese të caktuar. Mbështetësit e rrezeve caktohen nga e majta në të djathtë me numra, e kështu me radhë. Tregohen gjatësitë e hapësirës së një trau të vazhdueshëm (gjithashtu nga e majta në të djathtë), etj. Indeksi për gjatësinë e çdo hapësire I korrespondon me numrin e mbështetjes së duhur të kësaj hapësire. Momentet e inercisë J të seksioneve tërthore të traut janë konstante përgjatë gjatësisë së çdo hapësire; në hapësira të ndryshme, momentet e inercisë mund të kenë vlera të ndryshme.

Ne marrim sistemin kryesor për llogaritjen e një trau të vazhdueshëm duke hequr prej tij lidhjet që pengojnë rrotullimin e ndërsjellë të seksioneve ngjitur të rrezes mbi mbështetësit e tij, d.m.th., duke vendosur menteshat mbi mbështetëset e rrezes (Fig.). Të panjohura janë momentet e përkuljes (mbështetjes) etj., që dalin në seksione të një trau të vazhdueshëm mbi mbështetëset. Momentet e panjohura konsiderohen pozitive kur shkaktojnë tension në fijet e poshtme të rrezes.

Konsideroni dy hapësira trarësh ngjitur me mbështetësin, të paraqitur në Fig. 87.7, shek. Këtu vija me pika tregon boshtin e përkulur të rrezes. Në fig. 87.7, d tregon seksionet e rrezes drejtpërdrejt ngjitur me mbështetësin. Këtu është këndi i rrotullimit të seksionit kryq që i përket hapësirës së majtë dhe drejtpërdrejt ngjitur me mbështetësin, dhe është këndi i rrotullimit të seksionit që i përket hapësirës së djathtë dhe gjithashtu drejtpërdrejt ngjitur me mbështetësin. Të dyja këto seksione, në thelb, përfaqësojnë një seksion kryq të vendosur mbi mbështetësin, dhe për këtë arsye këndet e rrotullimit të tyre janë të njëjta, d.m.th.

Këndet e rrotullimit dhe mund të konsiderohen si pasojë e ndikimit në trarët individualë me një hapësirë ​​të paraqitur në Fig. 87.7, d, ngarkesa të dhëna, si dhe momente të panjohura mbështetëse Gjendja (82.7), pra, nënkupton që këndi i rrotullimit të skajit të djathtë të skajit të majtë të trarëve të paraqitur në Fig. 87.7, d, është e barabartë me këndin e rrotullimit të skajit të majtë të rrezes së djathtë, d.m.th., këndi i ndërsjellë i rrotullimit të këtyre skajeve është zero. Momente të panjohura etj. kanë vlera të tilla në të cilat gjendja e specifikuar plotësohet jo vetëm për mbështetjen, por edhe për të gjitha mbështetësit e ndërmjetëm të një trau të vazhdueshëm.

Le të gjejmë vlerat e këndeve dhe metodën grafiko-analitike.

Në fig. 87.7, e, g, janë paraqitur trarët fiktive për hapësirat e ngarkuara me një ngarkesë fiktive. 87.7, e tregon një ngarkesë fiktive që korrespondon me veprimin në këto hapësira të ngarkesës së dhënë në tra, dhe në fig. - veprimi i momenteve të panjohura mbi to

Bazuar në të dytën e formulave (80.7), këndet dhe, përkatësisht, janë të barabarta me forcat fiktive tërthore dhe që lindin në mbështetëset e hapësirave të trarëve fiktive, d.m.th.

ku (Fig. 87.7, e), dhe gjithashtu (Fig. 87.7, g) janë reagimet e mbështetësve të trarëve fiktive.

Le të shqyrtojmë në shembuj të vërtetë nyjet e mbështetjes ose lidhjes së strukturave dhe të përcaktojmë se me çfarë kemi të bëjmë: me një varëse ose fiksim.

Pllakë e parafabrikuar me suport nga dy anët.

Ky është rasti klasik i menteshave. Thellësia mbështetëse e pllakës diktohet nga seria standarde dhe është më e vogël se lartësia e seksionit të pllakës. Në kushte të tilla, ndërsa përkulet, pllaka do të kthehet me qetësi në një mbështetje - në një mbështetëse të varur. Për më tepër, është e pamundur të kapni pllakën duke e futur më thellë në mur, sepse. momentet në mbështetje do të shfaqen menjëherë në të (me një skemë të varur, momenti në mbështetje është zero), dhe praktikisht nuk ka asnjë përforcim të sipërm për perceptimin e këtyre momenteve në pllakat e parafabrikuara.

Skema e llogaritjes për një pjatë të tillë:

Pllakë (trarë) monolitike me një hapësirë ​​të mbështetur me muraturë.

E gjitha varet nga thellësia e futjes së pllakës në mur.

Nëse, me një lartësi prej 200 mm, e mbështetni pllakën me 150-200 mm, atëherë kjo është një menteshë.

Nëse përforcimi i sipërm hyn në suportin për gjatësinë e ankorimit ose merren masa të veçanta në formën e pllakave të saldimit (rondele) në skajet e armaturës, atëherë kjo është pinching.

Nëse thellësia e mbështetjes është "as kjo e as ajo" - d.m.th. më shumë se lartësia e seksionit, por më pak se gjatësia e ankorimit, atëherë ky është rasti i pakëndshëm kur ju duhet jo vetëm të projektoni, por edhe të llogaritni të gjitha detajet e montimit dhe të kontrolloni nëse ato mund t'i rezistojnë talljeve të tilla. Së pari, instalimi i armaturës së sipërme të punës është tashmë i detyrueshëm. Së dyti, ai duhet të jetë i dizajnuar për momentet që dalin nga kjo majë. Së treti, përshtatshmëria e ankorimit të tij duhet të verifikohet me llogaritje.

Skema e projektimit për një pllakë me një hapje të vetme është si më poshtë:

Për një rreze monolit, gjithçka është e njëjtë; thellësia e ngulitjes për versionin e mbërthyer mund të ruhet vetëm duke përkulur shufrën e sipërme poshtë. Por si në pllakë ashtu edhe në tra, ngarkesa e muraturës duhet të jetë e mjaftueshme dhe të verifikohet me llogaritje.

Pllakë ballkoni (trarë) konsol.

Kjo është një skemë standarde me një mbështetje në formën e një majë - nuk duhet të ketë një menteshë në asnjë rast, nuk duhet të ketë as një majë jo të plotë - vetëm një nyjë e ngurtë 100%. Përndryshe, sistemi do të jetë gjeometrikisht i ndryshueshëm: ballkoni nën ngarkesë do të ndezë mbështetjen me të gjitha pasojat.

Prandaj, kur dizajnoni mbështetjen e një ballkoni konsol, është e nevojshme të zhvillohet dhe llogaritet me kujdes nyja e ngurtë mbështetëse. Në numrin standard të serisë 2.130-1. 9, ju mund të njiheni me nyjet mbështetëse të pllakave të ballkonit dhe të kuptoni se me cilin parim arrihet pinching. Së pari, kjo është një futje e mjaftueshme e pllakës në mur. Së dyti, kjo është një peshë e konsiderueshme e murit të muraturës nga lart. Së treti, është një ankorim i detyrueshëm krye pjesë të pllakës në një strukturë të ngjeshur - në zgjidhjet e serisë, kjo bëhet duke salduar spiranca në hipotekë në pllakën e ballkonit, të cilat janë të fiksuara mirë në strukturat e murit (fiksimi llogaritet). Të tre kushtet duhet të jenë të balancuara dhe në total të japin një majë të besueshme. Gjatë mbështetjes së trarëve, duhet të përdoret i njëjti parim: thellësia e mbështetjes plus ankorimi i pjesës së sipërme të traut.

Në rastin e një pllake konsol ose trau monolit që mbështetet në një mur të fortë, është e nevojshme të futni përforcimin e sipërm të tastierës në mur për gjatësinë e ankorimit - kjo do të sigurojë kapjen.

Nëse ballkoni kthehet në një pllakë (d.m.th., në fakt, është një pllakë me një shtrirje konsolore të ballkonit), atëherë nuk ka nevojë të shqetësoheni për një nyjë të ngurtë këtu - një mbështetje e zakonshme e varur në mur është e mjaftueshme.

Nëse po bëni një ballkon në një ndërtesë ekzistuese, është shumë e vështirë të projektoni dhe ekzekutoni një majë të pastër, prandaj përpiquni të shmangni konsolet e pastra dhe të bëni ballkone me mbajtëse.

Ballkon ose tra me konsol.

Një vendim i tillë zgjidhet në disa raste: nëse diktohet nga një vendim arkitektonik; nëse ndërtimi kryhet në një ndërtesë ekzistuese; nëse tastiera pa traversë nuk i reziston një ngarkese të konsiderueshme.

Sa e mirë është kjo konsolë? Fakti që, në total, struktura është një konsol, por individualisht, çdo nyje mbështetëse është e varur me lëvizje të kufizuar vertikale dhe horizontale - dhe nyje të tilla nuk kërkojnë llogaritje, dhe është shumë më e lehtë t'i projektosh dhe zbatosh ato sesa t'i shtrëngosh. Gjëja kryesore këtu është të sigurohet një kufizim i besueshëm i lëvizjes horizontale: nëse shiriti është i mbyllur, atëherë duhet të ketë mjaft prej tyre për t'u tërhequr; nëse struktura thjesht vendoset në mur, atëherë duhet të ketë spiranca të futura në muraturë, etj.

Skema e projektimit për një ballkon të tillë është si më poshtë:

Trau horizontal është i fiksuar në mur me lëvizje të kufizuara vertikale dhe horizontale. Është e paprerë në gjatësi. Në hapësirë ​​(ose në skaj) trari horizontal varet në një mbajtëse, e cila nga ana e saj mbështetet në mur me lëvizje të kufizuara vertikale dhe horizontale.

Trarë me shumë hapje të mbështetur nga mure murature.

Një rreze e tillë në hapësirat e mesme ka gjithmonë një mbështetje të varur, por në mbështetëset ekstreme mund të ketë edhe një majë dhe një varëse. Gjithçka është për shkak të madhësisë së hapësirave dhe aftësisë për të shtypur rrezen. Nëse hapësirat janë të mëdha, ose nëse madhësitë e hapësirës janë të ndryshme dhe ndikojnë negativisht në momentin e hapjes në hapjet e fundit (për shembull, hapësirat fundore janë shumë më të mëdha se hapësirat mesatare), atëherë mund të provoni të aplikoni fiksim në mbështetëset fundore . Në thelb, mbështetësit ekstremë bëhen të artikuluar.

Pllakë me shumë hapje e mbështetur nga trarë metalikë.

Kjo pllakë ka saktësisht të njëjtin parim si trau me shumë hapje të përshkruar në rastin e mëparshëm. Mbështetësit ekstremë të një pllake të tillë mund të jenë trarë, ose mund të jenë mure të një ndërtese. Nëse mbështetësit ekstremë janë trarë, atëherë është e vështirë të organizohet ngjeshja kur mbështeteni mbi to; mbështetja e varur përdoret këtu si standard.

Do të doja të tërhiqja vëmendjen në pikën tjetër. Me një mbivendosje me shumë hapësirë ​​të madhësive të mëdha, është e nevojshme të bëhet një nyje zgjerimi në të. Nëse ngarkesat janë të rëndësishme, atëherë kur varen nga mbështetësit ekstremë në hapësirat ekstreme, lindin momente të rëndësishme përkuljeje që kërkojnë përforcim të konsiderueshëm - dhe kjo nuk është gjithmonë racionale për pllakat me trashësi të vogël. Në këtë rast, unë rekomandoj të merret në konsideratë mundësia e rregullimit të një shtresë jo në një rreze, por në një hapësirë: atëherë dy pllaka do të kenë një mbingarkesë konsol. Në këtë rast momentet do jenë të ekuilibruara dhe përforcimi do jetë harmonik.

Muri monolit i bodrumit.

Muri i bodrumit ndikohet gjithmonë nga presioni horizontal i tokës, dhe sa më i thellë të jetë bazamenti, aq më i madh është efekti i presionit horizontal në struktura.

Gjatë përcaktimit të skemës së projektimit për murin e bodrumit, është e nevojshme të merret parasysh skema në dy drejtime. E para, dhe më e rëndësishmja, është një prerje vertikale përgjatë murit. Ne duhet të marrim parasysh dy nyje: sipërme dhe të poshtme.

Mund të ketë mungesë të mbështetjes në nyjen e sipërme (nëse tavani nuk mbështetet në mur); një varëse me lëvizje të kufizuar horizontale (nëse ka një mbështetje dyshemeje të varur - për shembull, pllaka të parafabrikuara); nyjë e ngurtë (nëse lidhja midis murit të bodrumit dhe tavanit është e ngurtë - për shembull, një strukturë monolit). Mbështetja në këtë rast nënkuptohet në drejtimin horizontal, sepse. ngarkesa kryesore që kemi është presioni horizontal i tokës.

Në kryqëzimin e poshtëm të murit me shiritin e themelit, kryesisht zbulohet se është i ngurtë - është e mundimshme të organizosh menteshën atje dhe nuk ka shumë kuptim.

Tani për një seksion tjetër horizontal të murit. Nëse gjatësia e murit nuk është e kufizuar në lëvizje (nuk ka mure pingule), atëherë nuk është e nevojshme të merret parasysh një seksion horizontal në llogaritjen. Por nëse ka mure pingule të vendosura mjaft shpesh, atëherë duhet të llogaritni murin edhe në drejtimin horizontal, sepse. nga njëra anë, presioni i tokës vepron, nga ana tjetër, muret shërbejnë si mbështetëse, dhe fitohet një strukturë e vazhdueshme me shumë hapje, në të cilën ndodhin si momentet e hapësirës ashtu edhe ato mbështetëse - në përputhje me rrethanat, është e nevojshme të kontrollohet përforcimi horizontal i muri, duke marrë parasysh vendndodhjen e mureve pingul. Një mur i tillë konsiderohet si një pllakë e vazhdueshme me shumë hapje 1 m e gjerë (një rrip horizontal metër është prerë me kusht nga muri); Mbështetësit e mesëm janë mentesha, dhe ato ekstreme varen nga lidhja me mure pingule - në thelb, kjo është pinching.

Konjugimi i një kolone betoni të armuar me një themel.

Në thelb, në betonin e përforcuar, skema e ndërfaqes është e mprehtë, sepse. mentesha është më e vështirë për t'u organizuar (veçanërisht në një monolit).

Në versionin e parafabrikuar, kolona është e ngulitur thellë në mëngë (llogaritet thellësia e futjes), dhe në versionin monolit, zgjatimet e armaturës bëhen nga themeli në kolonë, të cilat futen të paktën për gjatësinë e mbivendosjes në kolona dhe për gjatësinë e ankorimit - në themel.

Nëse dëshironi të merreni me ndonjë shembull specifik të strukturave lidhëse, shkruani në komente dhe rasti juaj do të shtohet në artikull.

Varen apo pinching - çfarë të zgjidhni?

Natyrisht, ekzistojnë skema të tilla në të cilat gjithçka është tashmë e paracaktuar - një menteshë e paqartë (si në pllakat e parafabrikuara të bërthamave të zbrazëta) ose një majë e paqartë (pllakë ballkoni me konsol). Por ka mundësi të tilla kur zgjedhja i jepet projektuesit - dhe në fillim është shumë e vështirë të vendosësh se si të hartosh një skemë të projektimit për të marrë rezultatin më të mirë. Le të shqyrtojmë disa raste.

Lidhja e skarës me shtyllat - një varëse apo një lidhje e ngurtë?

Siç e dini, grila mund të mbështetet në shtylla ose me varëse ose në mënyrë të ngurtë. Dhe shpesh është shumë e vështirë për t'u kuptuar, por cilin opsion të zgjidhni? Së pari, duhet të lexoni SNiP "Themelet e grumbullit", i cili përcakton kushtet që lejojnë mbështetjen e varur - nuk ka aq shumë prej tyre, disa nga pyetjet tuaja do të eliminohen menjëherë. Dhe pastaj ju duhet të analizoni vetë dizajnin në tërësi.

Nese nje themeli në një grumbull, atëherë lidhja e grumbullit me skarë duhet të jetë e ngurtë, përndryshe nuk do të ketë stabilitet.

Kur shkurre e grumbullit duhet të përcaktohen si më poshtë:

1 - nëse themeli percepton vetëm një ngarkesë vertikale (pa momente dhe forca tërthore), mund të merret parasysh mbështetja e varur;

2 - nëse forcat grisëse ndodhin në pirgje (kur momenti transferohet nga kolona përmes grilës), atëherë lidhja është vetëm e ngurtë.

Kur grillage pile strip:

1 - nëse llogaritja e skarës tregon mbisforcime të konsiderueshme në të për shkak të një lidhjeje të ngurtë me shtylla, duhet të merret parasysh varianti me mbështetje të varur;

2 - nëse forcat horizontale (presioni i erës ose tokës) transmetohen në grilë, lidhja me shtyllat duhet të bëhet e ngurtë.

Kur grillage në formën e një pjate mund të përdorni një lidhje me varëse nëse nuk është kundërindikuar nga SNiP "Pile Foundations" dhe nëse nuk ka forca grisëse në pirgje.

Kur grillage strip në një mur fletë grumbull (mbajtës) e shtyllave:

1 - nëse grila shërben vetëm si një rreze lidhëse dhe asgjë nuk qëndron mbi të, është më mirë të zgjidhni një lidhje me varëse;

2 - kur mbështetësit e mbikalimit ose struktura të ngjashme ndodhen në grilë, duke transmetuar forca nga ngarkesat e erës, lidhja duhet të jetë e ngurtë.

Për një grumbull, mbështetja e varur është më e dobishme, sepse. atëherë nuk i transmetohet asnjë moment përkuljeje; por ky lloj mbështetjeje nuk lejohet gjithmonë nga SNiP;

Në prani të forcave grisëse, lidhja e grumbullit me skarë duhet të bëhet gjithmonë e ngurtë në mënyrë që struktura të mos humbasë stabilitetin (dhe forca grisëse shpesh shfaqet kur momenti nga kolona zbërthehet në disa forca);

Të dy shtyllat dhe grila përfitojnë vetëm nga një lidhje me varëse, kështu që nëse nuk ka absolutisht kundërindikacione, duhet të zgjidhni një menteshë.

Gjëja kryesore për t'u mbajtur mend: gjithmonë me një lidhje të ngurtë të një grumbulli me një grilë, momentet në grilë transferohen në shtylla, dhe kjo duhet të merret parasysh gjatë llogaritjes së grumbullit.

Mbështetja e një kornize metalike ose betoni të armuar në një themel.

Në rastin e kornizave, vendimi për të mbështetur themelin shpesh vjen pas zgjedhjes së dizajnit të vetë kornizës.

Nëse një kornizë me nyje të ngurtë për lidhjen e shufrave me kolona, ​​atëherë është më racionale të zgjidhni një nyje të varur kur mbështeteni në themel - një kornizë e tillë nuk do të vuajë kur varet, por themeli do të përfitojë, sepse. momenti është zero, që do të thotë se bazamenti do të jetë më i vogël dhe më ekonomik. Po, dhe kur llogaritet një kornizë e tillë, do të ketë deri në gjashtë shkallë lirie më pak kompleksitet - dhe me llogaritjen manuale, kjo është shumë.

Nëse shufrat tërthore në kornizë janë të varura në kolona, ​​atëherë kolonat duhet të lidhen fort me themelin, përndryshe do të marrim një sistem gjeometrikisht të ndryshueshëm.

Por ndonjëherë, pasi të kemi vendosur për skemën e kornizës (për shembull, shufrat janë të varura, dhe kolonat mbërthehen në themele), marrim një rezultat të pafavorshëm (për shembull, themelet janë të papranueshme të mëdha në kushtet e dhëna). Pastaj duhet të ndryshoni skemën e projektimit dhe të kontrolloni opsionin me nyje të ngurtë në kornizë dhe mentesha në pikën e mbështetjes në themel.

Shpesh, vetë materialet diktojnë zgjedhjen e një skeme projektimi për ne: për shembull, është e vështirë të organizohen menteshat në beton të përforcuar monolit, kështu që më shpesh atje të gjitha nyjet (si në kornizë ashtu edhe në vendin ku shtyhen kolonat në themeli) janë të ngurtë. Dhe kjo është gjithashtu në rregull. Gjëja kryesore është se ajo duhet të projektohet sipas skemës së projektimit.

Pllaka dhe trarë dyshemeje.

Në këtë temë, ju gjithashtu duhet të provoni shumë në mënyrë që të fitoni përvojë dhe të mësoni se si të zgjidhni versionin më të mirë të skemës së projektimit herën e parë.

Në pllakat dhe trarët e betonit të armuar, kur mbërthehet, një përforcim i konsiderueshëm i sipërm noton lart. Natyrisht, kjo çon në një rritje të kostos, por është racionale në strukturat me hapësirë ​​të madhe. Ndonjëherë rezulton se me një hapësirë ​​të madhe, një rritje në seksionin kryq të rrezes ose lartësisë së pllakës vetëm e përkeqëson punën (sepse ngarkesa nga pesha e vet rritet); por pinching jep rezultatet e saj pozitive - një moment lakimi shfaqet në mbështetëse, duke na dhënë përforcimin e sipërm, por në hapësirë ​​momenti zvogëlohet, dhe në total struktura kalon sipas llogaritjes. Në të njëjtën kohë, megjithatë, nuk duhet të harrohet kurrë se një tra ose pllakë e shtypur transferon forcë në strukturat mbi të cilat mbështetet.

Prapëseprapë, kapja duhet të përdoret në pllaka dhe trarë, në të cilat është e rëndësishme të zvogëlohet devijimi ose të zvogëlohet hapja e çarjeve - më pak moment në hapësirë ​​do të thotë më pak deformim.

Një tjetër gjë e veçantë është një pllakë që mbështetet në katër anët. Ajo tashmë funksionon për shkak të një mbështetjeje të tillë në atë mënyrë që të bëhet e nevojshme instalimi i përforcimit të sipërm në pllakë (veçanërisht më afër qosheve). Prandaj, shpesh është racionale, nëse është e mundur, të kapni pllakën dhe të kontrolloni nëse përforcimi do të jetë më i vogël.

Pllakat e skajit mbështetës ose trarët dytësorë.

Çdo strukturë me shumë hapje, qoftë ajo një pllakë apo një tra dytësor, ka një hapësirë ​​fundore në të cilën mbështetet në tra në njërën anë. Dhe në lidhje me një ngarkesë të tillë të njëanshme, rreze mbështetëse përjeton rrotullim, shpesh domethënës. Dhe në raste të tilla, kur, gjatë llogaritjes së rrotullimit, seksioni kryq i rrezes rritet në madhësi të paimagjinueshme, një varëse na vjen në ndihmë. Nëse pllaka ose trau dytësor është i varur, atëherë trau mbështetës ekstrem do të shkarkohet, momentet nuk do të transferohen në të dhe situata do të pushojë së qeni kritike. Është e qartë se nuk është gjithmonë e mundur të hartohet një mbështetëse e varur (veçanërisht në një version monolit), por ndonjëherë edhe në një monolit është më mirë të bëni një rreze ekstreme me një shtyllë dhe ta varni pllakën në këtë konsol. Ekziston ende një opsion (por nëse arkitektura e lejon atë) - të shfaqni pllakën mbështetëse të konsolit në formën e një ballkoni; atëherë trau mbështetës nuk është plotësisht, por do të shkarkohet.

Ju gjithashtu mund të lexoni në temën e varet dhe pinching.