Procijenjena temperatura vanjskog zraka gradova. Građevinska toplotna tehnika
Lab #1
Vježbajte: odabir debljine izolacijskog sloja za potkrovlje od komadnih materijala, u stambenoj zgradi u Starodubu. Konstrukcija panela: unutrašnji noseći sloj - armirani beton, 120 mm, izolacioni sloj - gustina glinenog šljunka g 0=600 kg/m 3, estrih - od cementno-krečnog maltera, 40 mm. Maksimalna debljina grijača - 300 mm.
Određujemo potrebnu smanjenu otpornost OK na prijenos topline iz uslova uštede energije:
Prema SNiP 2.01.01-82 "Građevinska klimatologija i geofizika", za grad Starodub određujemo:
U skladu sa poglavljem SNiP-a "Stambene zgrade", prihvatamo projektnu temperaturu unutrašnjeg vazduha od 18°C, jer
Prema tabeli 1, primjenom interpolacije, određujemo vrijednost:
za potkrovlje, stambene zgrade pri GSOP=4000 °C×dan, m2×°C/W, i pri GSOP=6000°C×dan, m2×°C/W. Geometrijska interpretacija linearne interpolacije prikazana je na slici. Vrijednost koja odgovara GSOP=4121°C×dan, izračunavamo:
Određujemo potrebnu otpornost na prijenos topline iz sanitarno-higijenskih i udobne uslove:
Prema tabeli 2 koeficijent n, uzimajući u obzir položaj OK u odnosu na vanjski zrak, jednak je 1.
Prema tabeli 3 normativna temperaturna razlika između temperature unutrašnjeg vazduha i unutrašnje površine OK premaza i tavanskih podova Dtn=3 °S.
Prema tabeli 4 koeficijent prolaza toplote unutrašnja površina OK av=8,7 W/m2×°S.
Prema karti primjene, 1 zona vlažnosti je normalna. Režim vlažnosti prostorija je normalan (u skladu sa poglavljem SNiP-a "Stambene zgrade" i tabelom 6). Prema tabeli 7 uslova rada OK - B.
Prema Dodatku 2 prihvatamo izračunate koeficijente toplotne provodljivosti materijala koji se koriste u konstrukciji:
armirani beton 2500 kg/m3 - l1=2,04 W/m×°S;
ekspandirani glineni šljunak (GOST 9759-83) 600 kg/m3 - l2=0,20 W/m×°C;
cementno-krečni malter - l3=0,81 W/m×°C.
U glavnom uvjetu proračuna toplinske tehnike, izjednačavamo desni i lijevi dio, zamjenjujemo izraz za Ro i otvaramo ga za slučaj troslojnog OK:
Debljinu izolacijskog sloja izražavamo iz posljednje jednadžbe i izračunavamo je:
Zaključak: debljina izolacionog sloja od 0,6967 m je nerealna za ovaj dizajn, jer će ukupna debljina potkrovlja biti 0,12 + 0,6967 + 0,04 = 0,857 m, a težina panela veličine 3 ´ 3 m će biti najmanje (0,12 ´ 2500+0,697´ 600+0,04´ 1600)´ 3´ 3=7040 kg (2500 i 1600 kg/m 3- gustina armiranog betona i cementno-krečnog maltera u suvom stanju). Dakle, upotreba ekspandirane gline šljunka gustoće od 600 kg / m 3nemoguće u datim uslovima rada.
Odredimo potrebni koeficijent toplotne provodljivosti izolacionog sloja pri maksimalnoj debljini od 300 mm. Debljina izolacijskog sloja u ovom slučaju može biti d 2=0,46-0,12-0,04=0,3 m.
Da bismo to učinili, izražavamo iz opšte stanje termotehnički proračun nije debljina, već toplinska provodljivost izolacijskog sloja:
Prema Dodatku 2 utvrđujemo da ekspandirani glineni šljunak koji se koristi u proizvodnji dvoslojnih ploča ima sličan koeficijent toplinske provodljivosti.
Zaključak: prihvaćamo sljedeći dizajn potkrovlja za rad u stambenoj zgradi u Starodubu: nosivi sloj je armirani beton, 120 mm, izolacijski sloj je ekspandirani glineni šljunak gustine 100 kg/m3, 300 mm, estrih je cementno-krečni malter, 40 mm.
Smanjena otpornost na prijenos topline zidni panel ovog dizajna je
koji je veći od potrebnog otpora prenosu toplote.
Lab #2
Utvrđivanje mogućnosti kondenzacije na unutrašnjoj površini OK
vježba: za ogradnu konstrukciju projektovanu u primjeru 1 provjerite mogućnost kondenzacije na njenoj unutrašnjoj površini za dva slučaja:
- Dizajn ne sadrži inkluzije koje provode toplinu.
- Konstrukcija ima armirano-betonsku toplotno provodnu inkluziju tipa IV dimenzija a=85 mm, c=250 mm.
Početni podaci za obračun:
vanjska temperatura zraka t n= -31 ° IZ;
temperatura prema avgustovskom psihrometru:
temperatura suhog termometra (unutarnja temperatura zraka) tw =21 ° IZ;
mokra sijalica t ow=19 ° OD.
Određujemo temperaturu unutrašnje površine OK za dizajn bez toplinskih provodnih inkluzija. Ukupni smanjeni otpor prijenosu topline OK je već određen u primjeru 1: R o =4,02 m 2×° C/W. Vrijednosti koeficijenata n i a in takođe se poklapaju sa onima usvojenim u Primeru 1. Formulom (11) imamo
Temperaturu unutrašnje površine OK u području toplovodne inkluzije određujemo prema formuli (12).
Otpor OC prijenosu topline izvan toplotne inkluzije poklapa se s ukupnim smanjenim otporom OC prijenosu topline Ro:
Otpor OC prijenosu topline u području toplotno provodne inkluzije određuje se formulom (4) kao za termički homogenu višeslojnu (troslojnu) ogradu, uzimajući u obzir (5), (6) :
M2×°C/W.
Da bismo odredili koeficijent h, izračunavamo i. Prema tabeli 9, interpolirajući, određujemo h=0,39.
Prema formuli (12) određujemo temperaturu unutrašnje površine OK u području uključivanja koje provodi toplinu
Odredite temperaturu tačke rosišta
Prema podacima psihrometra (tdry=td=21°S, tdry=19°S, Dt=tdry-tvl=2°S) utvrđujemo relativna vlažnost vazduh pomoću stola. jedanaest:
j=81%.
Prema temperaturi unutrašnjeg vazduha t in =21 ° C, koristeći tabelu. 12, određujemo maksimalnu elastičnost vodene pare:
E=18,65 mm. rt. Art.
Prema formuli (14) određujemo stvarnu elastičnost vodene pare:
mm. rt. Art.
Korišćenje tabele. 12 „obrnutim redosledom“, određujemo: na kojoj temperaturi će data vrednost stvarne elastičnosti postati maksimalna. Kao što slijedi iz tabele, vrijednost je 15,09 mm. rt. Art. odgovara temperaturi od 17,6 °C. To je temperatura tačke rose.
tp=17,6 °S. izolacija plafona kondenzat zid
a) Pošto je temperatura tačke rose niža od temperature unutrašnje površine OK izvan toplotno provodne inkluzije (tp = 17,6< tв=19,51 °С), в этих местах образования конденсата при данных температурно-влажностных условиях не ожидается.
b) Istovremeno, u oblasti toplotno provodne inkluzije, temperatura unutrašnje površine OC je niža od temperature tačke rose (tw=19,87 > tp=17,6 °C). Dakle, u području toplotne inkluzije na unutrašnjoj površini OC nemoguće je formiranje kondenzata.
Laboratorija #3
Vježbajte : odaberite grijač za vanjski zid stambene zgrade u Tuli. Zid je izrađen u obliku laganog (bunarskog) zida debljine 2 cigle sa izolacijskim slojem.
Vanjski i unutrašnji slojevi zidanja su debljine ½ cigle. Oblaganje između vanjskog i unutrašnjeg sloja vrši se kroz 6 cigli (između strana zidova bunara). Obična glinena cigla na cementno-pješčanom malteru. Otprilike uzmite beton od šljake gustoće 1200 kg / m kao grijač 3. Zanemarite završne slojeve.
Određujemo potrebnu smanjenu otpornost OC na prijenos topline, kao što je prikazano u primjeru izračunavanja homogenog OC.
Određujemo potrebnu smanjenu otpornost OK na prijenos topline iz uslova uštede energije:
Prema SNiP 2.01.01-82 "Građevinska klimatologija i geofizika", za grad Tula određujemo:
U skladu sa poglavljem SNiP-a "Stambene zgrade", pretpostavlja se da je projektna temperatura unutrašnjeg zraka 18 °C.
Izračunavamo stepen-dan grejnog perioda:
Prema tabeli 1, interpolacijom određujemo vrijednost: za zidove stambenih zgrada pri GSOP=4000 °C×dan, m2×°C/W, a pri GSOP=6000°C×dan, m2×°C/W. Geometrijska interpretacija linearne interpolacije prikazana je na slici. Vrijednost koja odgovara GSOP=4513°C×dan, izračunavamo:
U daljem proračunu kao maksimum unosimo vrijednost dobijenu iz stanja uštede energije.
Radni uslovi OK (kao u istom primjeru) B.
Prema Dodatku 2 prihvatamo izračunate koeficijente toplotne provodljivosti materijala koji se koriste u konstrukciji:
Obična glinena cigla na cementno-pješčanom malteru - lbrick = 0,81 W / m × ° C; šljakasto-plovkasti beton gustine 1200 kg/m3 - ltoplina = 0,47 W/m×°C;
Za proračun prihvatamo dio konstrukcije koji sadrži zid "bunara" i polovinu "bunara" sa svake strane. Konstrukcija je ujednačena po visini, pa se proračun vrši za dionicu visine 1 m.
Ravninama paralelnim sa smjerom toplotnog toka, razrezali smo konstrukciju na 3 termički homogena dijela, od kojih 1 thi 3 thsu višeslojni (i u ovom slučaju identični), i 2 th- jednoslojni.
Termičku otpornost sekcija određujemo: za jednoslojni presjek 2 prema formuli (6):
za identične troslojne presjeke 1 i 3 prema formuli (5)
Termičku otpornost OK Ra određujemo prema formuli (8). Budući da se proračun vrši za dio konstrukcije visine 1 m, površine presjeka su numerički jednake njihovoj dužini.
= m2 ×° C/W.
Ravninama okomitim na smjer toplotnog toka, izrezali smo konstrukciju na 3 jednoslojna dijela (uvjetno ćemo ih označiti kao 4 th, 5thi 6 th), od kojih 4 thi 6 thtermički su homogeni (i u ovom slučaju identični), i 5 th- heterogena.
Izračunavamo toplotni otpor svake sekcije:
za termički homogene preseke prema formuli (6):
za nehomogenu sekciju treba koristiti postupak primenjen u stavu 4:
Uzimajući u obzir samo ovaj presek, ravninama paralelnim sa smerom toplotnog toka, presekli smo ga na tri homogena jednoslojna preseka (5-1, 5-2 i 5-3, preseci 5-1 i 5-3 su isti ).
Termičku otpornost svake sekcije određujemo prema formuli (6):
Termičku otpornost 5. sekcije određujemo prema formuli (8):
Termičku otpornost OK Rb određujemo kao zbir otpora pojedinih sekcija:
Procijenimo primjenjivost ove tehnike u našem slučaju.
što je manje od dozvoljenih 25%. Osim toga, konstrukcija zida je ravna. Dakle, metoda proračuna je primjenjiva u ovom slučaju.
Izračunajte smanjeni toplotni otpor OK po formuli (9):
Ukupni otpor OC na prijenos topline izračunavamo prema formuli (7):
Zaključak: upotreba ekspandiranog glinenog šljunka gustoće od 800 kg / m3 u ovom dizajnu kao grijača ne pruža otpor prijenosa topline dovoljan za stambenu zgradu u Moskvi:
Potrebno je koristiti toplinski efikasnije materijale, ili povećati debljinu zida, ili povećati razmak između zidova "bunara".
Književnost
- SNiP II-3-79**. Građevinska toplotna tehnika / Gosstroy SSSR-a. - CITP Gosstroy SSSR, 1986. - 32 str.
- SNiP 2.01.01-82. Građevinska klimatologija i geofizika / Gosstroy SSSR-a. - M.: Stroyizdat, 1983. - 136 str.
GRAĐEVINSKI PROPISI
Građevinska toplotna tehnika toplotna tehnika Datum uvođenja - 01.03.2003
PREDGOVOR
1. RAZVIJENO: NIISF Gosstroy SSSR uz učešće NIIES i TsNIIpromzdaniy Gosstroy SSSR, TsNIIEP stanovanje Gosgrazhdanstroy, TsNIIEPselstroy SSSR, MISI im. V. V. Kuibyshev iz Ministarstva visokog obrazovanja SSSR-a, Sveruskog centralnog naučnoistraživačkog instituta za obrazovanje, Svesaveznog centralnog savjeta sindikata, Istraživačkog instituta za opću i komunalnu higijenu. A. N. Sysin sa Akademije medicinskih nauka SSSR-a, Istraživački institut Mosstroy i MNIITEP Izvršnog komiteta grada Moskve.
2. PRIPREMLJENO: Akademija za projektovanje "KAZGOR" u vezi sa revizijom državnih standarda iz oblasti arhitekture, urbanizma i građevinarstva i prevodom na državni jezik.
3. PREDSTAVLJA: Odjeljenje za tehničku regulaciju i nove tehnologije u građevinarstvu Komiteta za građevinska pitanja Ministarstva industrije i trgovine Republike Kazahstan (MIIT RK).
5. Ovi SNiP RK su autentični tekst SNiP II-3-79* "Građevinska toplotna tehnika" na ruskom jeziku, produženo važenje na teritoriji Republike Kazahstan od 01.01.1992. pismom Državnog Arkhstroja Republike Kazahstana od 01.06.1992. br. AK-6-20-19 i preporučeno za upotrebu sa * pismom Ministarstva građevina Republike Kazahstan od 03.03.97. br. AK-12-1-9-318 i prevod na državni jezik.
6. NA MJESTU: SNiP II-3-79*.
1. Opšte odredbe
2. Otpornost na prijenos topline ogradnih konstrukcija
3. Toplinska otpornost ogradnih konstrukcija
4. Upijanje topline podne površine
5. Otpornost na prodiranje zraka omotača zgrade
6. Otpornost na paropropusnost ogradnih konstrukcija
Prilog 1*. Zone vlage na teritoriji Kazahstana i ZND
Prilog 2. Radni uslovi ogradnih konstrukcija, zavisno
od režima vlažnosti prostorija i zona vlažnosti
Aplikacija 3*. Toplinske karakteristike građevinskih materijala i konstrukcija
Prilog 4. Tehnička otpornost zatvorenih vazdušnih raspora
Aplikacija 5*. Sheme toplovodnih inkluzija u ograđenim konstrukcijama
Aplikacija 6*. Referenca. Smanjena otpornost na prijenos topline prozora,
balkonska vrata i krovni prozori
Dodatak 7. Koeficijenti apsorpcije sunčevog zračenja vanjskim materijalom
Ograđene površine
Prilog 8. Koeficijenti prijenosa topline uređaja za zaštitu od sunca
Aplikacija 9*. Propustljivost zraka materijala i konstrukcija
Aplikacija10*. Isključeno
Aneks 11*. Otpornost na paropropusnost limenih materijala
i tankih slojeva parne barijere
Aplikacija 12*. Isključeno
Aplikacija 13*. Referenca. Koeficijent termičke homogenosti r
panelni zidovi
1. Opšte odredbe
1.1. Ove norme toplotne tehnike zgrada moraju se poštovati prilikom projektovanja ogradnih konstrukcija (vanjskih i unutrašnji zidovi, pregrade, obloge, potkrovni i međuspratni plafoni, podovi, otvori za punjenje: prozori, lanterne, vrata, kapije) novih i rekonstruisanih zgrada i objekata za različite namene (stambene, javne 1 , proizvodna i pomoćna industrijska preduzeća, poljoprivredna i magacinska 2) sa normalizovanom temperaturom ili temperaturom i relativnom vlažnošću vazduha u zatvorenom prostoru.
1.2. Kako bi se smanjili toplinski gubici zimi i toplinski dobici ljeti, projektiranje zgrada i objekata treba uključivati:
a) prostorno-planska rješenja, uzimajući u obzir obezbjeđenje najmanje površine ogradnih konstrukcija;
b) zaštitu od sunca svetlosnih otvora u skladu sa standardnom vrednošću koeficijenta prenosa toplote uređaja za zaštitu od sunca;
c) površina svetlosnih otvora u skladu sa normalizovanom vrednošću koeficijenta prirodne osvetljenosti;
d) racionalno korišćenje efikasnih toplotnoizolacionih materijala;
e) zaptivanje tremova i nabora u ispunama otvora i međuprostora elemenata (šavova) u vanjskim zidovima i premazima.
1.3. Režim vlažnosti prostorija zgrada i objekata u zimskom periodu, u zavisnosti od relativne vlažnosti i temperature vazduha u zatvorenom prostoru, treba postaviti prema tabeli. jedan.
Tabela 1
1 Nomenklatura javnih zgrada u ovom poglavlju SNiP-a usvojena je u skladu sa dodatkom. 1* prema SNiP RK 3.02-02-2001.
2 Dalje u tekstu, radi sažetosti, zgrade i objekti: magacinska, poljoprivredna i proizvodno-industrijska preduzeća, kada se normativi odnose na sve ove zgrade i objekte, objedinjuju se pojmom "proizvodnja".
Zone vlažnosti na teritoriji Kazahstana i ZND treba uzeti prema pril. jedan*.
Uslove rada ogradnih konstrukcija, u zavisnosti od režima vlažnosti prostorija i vlažnih zona građevinskog područja, treba utvrditi prema pril. 2.
1.4. Treba obezbijediti hidroizolaciju zidova od vlaženja zemljom (uzimajući u obzir materijal i konstrukciju zidova):
horizontalno - u zidovima (vanjski, unutrašnji i pregradni) iznad slijepog dijela zgrade ili građevine, kao i ispod nivoa poda podruma ili podrumskog poda;
vertikalni - podzemni dio zidova, uzimajući u obzir hidrogeološke uslove i namjenu prostorija.
1.5*. Prilikom projektovanja zgrada i objekata potrebno je osigurati zaštitu unutrašnjih i vanjskih površina zidova od utjecaja vlage (industrijske i kućne) i atmosferskih padavina (oblaganjem ili malterisanjem, farbanjem vodootpornim smjesama itd.) , uzimajući u obzir materijal zidova, uslove njihovog rada i zahtjeve regulatornih dokumenata za projektovanje određenih vrsta zgrada, objekata i građevinskih konstrukcija.
U višeslojnim vanjskim zidovima industrijskih zgrada s vlažnim ili vlažnim režimom prostorija, dozvoljeno je predvidjeti postavljanje ventiliranih zračnih slojeva, a u slučaju direktnog periodičnog vlaženja zidova prostorija ventilirani sloj sa zaštitom unutrašnja površina od vlage.
1.6. U vanjskim zidovima zgrada i objekata sa suhim ili normalnim uvjetima prostorija, dozvoljeno je osigurati neventilirane (zatvorene) zračne šupljine i kanale visine koja ne prelazi visinu poda i ne više od 6 m.
1.7. Podovi na tlu u prostorijama sa normalizovanom unutrašnjom temperaturom vazduha, koji se nalaze iznad slepog dela zgrade ili ispod njega ne više od 0,5 m, moraju biti izolovani u zoni gde pod graniči sa spoljnim zidovima širine 0,8 m polaganjem sloj anorganske izolacije otporne na vlagu na debljinu tla, koja se određuje iz uslova da toplinski otpor ovog sloja izolacije nije manji od toplinskog otpora vanjskog zida.
AT Građevinska toplotna tehnika koriste se podaci iz srodnih naučnih oblasti (teorije prenosa toplote i mase, fizička hemija, termodinamika ireverzibilnih procesa itd.), metode modeliranje i teorija sličnosti (posebno za inženjerske proračune prenosa toplote i materije), koji obezbeđuju postizanje praktičnog efekta u različitim spoljašnjim uslovima i različitim omjerima površina i zapremina u zgradama. Velika važnost in Građevinska toplotna tehnika imati kompletne i laboratorijske studije polja temperature i vlažnosti u ogradne konstrukcije građevine, kao i određivanje termofizičkih karakteristika građevinski materijal i dizajni.
Metode i zaključci Građevinska toplotna tehnika koriste se u projektovanju ogradnih konstrukcija koje su projektovane za stvaranje potrebne temperature i vlažnosti i sanitarnih uslova (uzimajući u obzir rad sistema grejanja, ventilacije i klimatizacije) u stambenim, javnim i industrijske zgrade. Značenje Građevinska toplotna tehnika posebno povećana zbog industrijalizacija gradnje, značajno povećanje upotrebe (u različitim klimatskim uslovima) lakih konstrukcija i novih građevinski materijal.
Zadatak obezbjeđivanja potrebnih toplinskih svojstava vanjskih ogradnih konstrukcija rješava se davanjem potrebne toplinske otpornosti i otpornosti na prijenos topline. Dozvoljena propusnost konstrukcija ograničena je datim otporom na prodiranje zraka. Normalno stanje vlažnosti konstrukcija postiže se smanjenjem početnog sadržaja vlage u materijalu i uređaju izolacija od vlage, a u slojevitim strukturama, osim toga, odgovarajućim rasporedom strukturnih slojeva od materijala različitih svojstava.
Otpornost na prijenos topline mora biti dovoljno visoka da osigura higijenski prihvatljive temperaturne uvjete na površini konstrukcije okrenute prema prostoriji tokom najhladnijeg perioda godine. Otpornost konstrukcija na toplinu procjenjuje se njihovom sposobnošću da održavaju relativno konstantnu temperaturu u prostorijama s periodičnim kolebanjima temperature zraka u blizini konstrukcija i protoka topline koja prolazi kroz njih. Stepen termičke stabilnosti konstrukcije u cjelini u velikoj mjeri je određen fizička svojstva materijal od kojeg je napravljen vanjski sloj konstrukcije, koji opaža oštre temperaturne fluktuacije. Pri proračunu termičke stabilnosti koriste se metode Građevinska toplotna tehnika, zasnovan na rješenju diferencijalnih jednadžbi za periodično promjenjive uvjete prijenosa topline. Kršenje jednodimenzionalnosti prijenosa topline unutar ogradnih konstrukcija na mjestima toplotnih inkluzija, u spojevima panela i uglovima zidova uzrokuje nepoželjno smanjenje temperature na površinama konstrukcija okrenutih prema prostoriji, što zahtijeva odgovarajuće povećanje njihove topline -zaštitna svojstva. Metode proračuna u ovim slučajevima povezane su sa numeričkim rješenjem diferencijalne jednadžbe dvodimenzionalnog temperaturnog polja ( Laplaceove jednadžbe ).
Raspodjela temperatura u ograđenim konstrukcijama zgrada također se mijenja kada hladan zrak prodre u konstrukcije. Filtracija zraka se odvija uglavnom kroz prozore, konstruktivne spojeve i druga curenja, ali donekle i kroz debljinu samih ograda. Razvijene su odgovarajuće metode za proračun promjena u temperaturnom polju pri stabilnoj filtraciji zraka. Otpornost na prodiranje zraka svih elemenata ograde mora biti veća od utvrđenih standardnih vrijednosti Građevinski zakoni i propisi.
Prilikom proučavanja stanja vlage ogradnih konstrukcija u Građevinska toplotna tehnika razmatraju se procesi prenosa vlage koji nastaju pod uticajem razlike potencijala prenosa. Prijenos vlage unutar higroskopnog sadržaja vlage u materijalima nastaje uglavnom zbog difuzije u parnoj fazi iu adsorbiranom stanju; u ovom slučaju, parcijalni pritisak vodene pare u vazduhu koji ispunjava pore materijala uzima se kao potencijal prenosa. U SSSR-u je široko rasprostranjena grafičko-analitička metoda za izračunavanje vjerovatnoće i količine kondenzacije vlage unutar konstrukcija tokom difuzije vodene pare u stacionarnim uslovima. Tačnije rješenje za nestacionarne uslove može se dobiti rješavanjem diferencijalnih jednadžbi za prijenos vlage, posebno korištenjem razni uređaji kompjuterske tehnologije, uključujući i one koje koriste metode fizičke analogije (hidraulički integratori).
Lit.: Lykov A.V., Teorijska osnova građevinska termofizika, Minsk, 1961; Bogoslovsky V.N., Građevinska termofizika, M., 1970; Fokin K. F., Građevinska toplotna tehnika ograđenih dijelova zgrada, 4. izd., M., 1973; Iljinski V. M., Građevinska termofizika, M., 1974.
V. M. Ilyinsky.
Članak o riječi Građevinska toplotna tehnika"u velikom Sovjetska enciklopedija pročitan je 2797 puta
