Výpočet I-lúča pre výpočet priehybu. Nosnosť jednopoľového kovového nosníka s rovnomerne rozloženým zaťažením a kĺbovým upevnením na podperách

Presahy pri výstavbe nízkopodlažných budov sú:

? Drevené na drevených alebo kovových trámoch;

? Monolitický železobetón na kovových nosníkoch;

? prefabrikované železobetónové dosky prekrývanie (keďže sú položené bez výpočtu, nebude sa o tom ďalej uvažovať).

E Prvky výpočtu pre prekrývanie:

? Podlahová doska;

? Konzola nosné nosníky(majú jednu podperu v stene, pre balkóny);

? Nosné nosné bloky (nosníky svojimi koncami spočívajú na nosných stenách, strop medzi podlahami a podkrovím).

Pre drevené podlahy ako nosné nosníky sa používajú nosníky vo forme drevenej tyče alebo guľatiny. A kovové nosníky vo forme valcovaných profilov, ako je I-nosník, kanál, roh. Ako podlahová doska, ktorá sa spolieha na nosné nosníky, sa používa podlaha alebo obklad z dosiek.

Pre monolitické železobetónové podlahy ako nosné nosníky sa kovové nosníky používajú vo forme valcovaných profilov, ako je I-nosník, kanál, roh. Ako podlahová doska slúži monolitická železobetónová doska, ktorá je podopretá nosnými nosníkmi.

Drevený podlahový nosník sú najekonomickejšou možnosťou. Ľahko sa vyrábajú a inštalujú, majú nízku tepelnú vodivosť v porovnaní s oceľovými alebo železobetónovými nosníkmi. Nevýhodou drevených trámov je nižšia mechanická pevnosť, potreba veľkých profilov, nízka požiarna odolnosť a odolnosť proti poškodeniu mikroorganizmami. Preto musia byť drevené podlahové trámy starostlivo ošetrené antiseptikmi a retardérmi horenia.Optimálne rozpätie pre drevené trámy je 2,5-4 metre. Najlepšia sekcia pre drevený trám- obdĺžnikový s pomerom výšky k šírke 1,4:1. Nosníky sú vedené do steny minimálne 12 cm a hydroizolované v kruhu, okrem konca. Nosník je lepšie upevniť kotvou zapustenou do steny.Pri výbere úseku podlahových nosníkov sa berie do úvahy zaťaženie vlastnej hmotnosti, ktoré je pre nosníky medzipodlažných stropov spravidla 190 - 220 kg / m? , a dočasné zaťaženie (prevádzkové), jeho hodnota sa rovná 200 kg / m? . Podlahové nosníky sú položené pozdĺž krátkej časti rozpätia. Odporúča sa zvoliť krok inštalácie drevených trámov rovnaký ako krok inštalácie rámových regálov.Nižšie je niekoľko tabuliek s hodnotami minimálnych prierezov drevených trámov pre rôzne zaťaženia a dĺžky rozpätia:

Tabuľka sekcií drevených podlahových nosníkov v závislosti od rozpätia a montážneho kroku, so zaťažením 400 kg / m?. - odporúča sa spoliehať na túto záťaž

Rozpätie / krok inštalácie (v metroch)	2,0	2,5	3,0	4,0	4,5	5,0	6,0
0,6	75 x 100	75 x 150	75 x 200	100 x 200	100 x 200	125 x 200	150 x 225
1,0	75 x 150	100 x 150	100 x 175	125 x 200	150 x 200	150 x 225	175 x 250

Ak nepoužívate izoláciu alebo neplánujete zaťažovať podlahy (napríklad neobývané podkrovie), môžete použiť tabuľku pre nižšie hodnoty zaťaženia drevených podlahových nosníkov:

Tabuľka minimálnych prierezov drevených podlahových nosníkov v závislosti od rozpätia a zaťaženia, so zaťažením od 150 do 350 kg / m? .

Zaťaženie , kg/rm. m	Prierez nosníkov s dĺžkou rozpätia, metre
	3,0	3,5	4,0	4,5	5,0	5,5	6,0
150	50 x 140	50 x 160	60 x 180	80 x 180	80 x 200	100 x 200	100 x 220
200	50 x 160	50 x 180	70 x 180	70 x 200	100 x 200	120 x 220	140 x 220
250	60 x 160	60 x 180	70 x 200	100 x 200	120 x 200	140 x 220	160 x 220
350	70 x 160	70 x 180	80 x 200	100 x 220	120 x 220	160 x 220	200 x 220

Ak namiesto pravouhlých trámov používate guľaté polená, môžete použiť nasledujúcu tabuľku:Minimálny prípustný priemer guľatých kmeňov používaných ako podlahové nosníky v závislosti od rozpätia pri zaťažení 400 kg na 1 m?

šírka rozpätiav metroch	Vzdialenosť medzi kmeňmiv metroch	Priemer guľatinyv centimetroch
2	1	13
	0,6	11
2,5	1	15
	0,6	13
3	1	17
	0,6	14
3,5	1	19
	0,6	16
4	1	21
	0,6	17
4,5	1	22
	0,6	19
5	1	24
	0,6	20
5,5	1	25
	0,6	21
6	1	27
	0,6	23
6,7	1	29
	0,6	25
7	1	31
	0,6	27
7,5	1	33
	0,6	29

I-beam kovový podlahový nosník má množstvo výhod, len s jednou nevýhodou - vysokými nákladmi. kov I-lúč je možné zablokovať veľké rozpätia s výrazným zaťažením, kov oceľový nosník nehorľavý a odolný voči biologickým vplyvom. Kovový nosník však môže korodovať pri absencii ochranného náteru a prítomnosti agresívneho prostredia v miestnosti.Vo väčšine prípadov, v amatérskej konštrukcii, pri výpočte by sa malo predpokladať, že kovový nosník má kĺbové podpery(to znamená, že konce nie sú pevne pripevnené ako v ráme oceľová konštrukcia). Zaťaženie stropu oceľovými I-nosníkmi, berúc do úvahy ich vlastnú hmotnosť, by sa malo vypočítať ako 350 kg / m? bez poteru a 500 s poterom kg/m? Krok medzi I-nosníkmi sa odporúča rovnať 1 metru. V prípade hospodárnosti je možné zväčšiť krok medzi kovovými nosníkmi až na 1,2 metra.Tabuľka pre výber počtu I-lúčov kovového nosníka pri rôznych rozstupoch a dĺžkach dráh je uvedená nižšie:

?	Rozpätie 6 m Číslo I-nosník v kroku, mm			Rozpätie 4 m Číslo I-nosník v kroku, mm			Rozpätie 3 m Číslo I-nosník v kroku, mm
	1000	1100	1200	1000	1100	1200	1000	1100	1200
300	16	16	16	10	12	12	10	10	10
400	20	20	20	12	12	12	10	10	10
500	20	20	20	12	12	12	10	121	12

Železobetónové podlahové nosníky Pri konštrukcii železobetónových nosníkov sa musia dodržiavať tieto pravidlá:

1. Výška železobetónový nosník musí byť aspoň 1/20 dĺžky otvoru. Vydeľte dĺžku otvoru 20 a získajte minimálnu výšku lúča. Napríklad pri otvore 4 m by výška lúča mala byť aspoň 0,2 m.

2. Šírka lúča sa vypočíta na základe pomeru 5 ku 7 (5 - šírka, 7 - výška).

3. Nosník by mal byť vystužený aspoň 4 prútmi výstuže d12-14 (zospodu môže byť hrubšie) - dvoma hore a dole.

4. Betónujte naraz, bez prestávok, aby sa predtým nanesená časť malty nestihla zachytiť pred položením novej časti. Betónovanie nosníkov pomocou miešačky betónu je pohodlnejšie ako objednanie miešačky. Mixér je vhodný na rýchle nalievanie veľkých objemov.

1. Napríklad sme použili 4 profilové rúry s prierezom 100x100 mm s hrúbkou steny 5 mm. Potom bude dĺžka rozpätia lúča l = 4 m, a rozstup nosníkov je 6/5 = 1,2 m.. Podľa sortimentu pre rúry štvorcového profilu bude moment odporu takéhoto kovového nosníka Wz \u003d 54,19 cm 3.

2. Konštrukčnú odolnosť ocele treba skontrolovať u výrobcu, ale ak nie je presne známa, tak možno zobrať najmenšiu t.j. R \u003d 2000 kg / cm2.

3. Potom maximálny ohybový moment, ktorý takýto nosník vydrží:

M = W z R = 54,19 2000 = 108380 kgcm alebo 1083,8 kgm.

4. Pri rozpätí 4 m max rozložené zaťaženie na bežný meter je:

q = 8 M/l 2 = 8 1083,8/4 2 = 541,9 kg/m.

5. Pri rozstupe nosníkov 1,2 m (vzdialenosť medzi osami nosníkov) je maximálne plošné rovnomerne rozložené zaťaženie na meter štvorcový bude:

q \u003d 541,9 / 1,2 \u003d 451,6 kg / m 2(to zahŕňa hmotnosť nosníkov).

To je celý výpočet.

Nosnosť jednopoľového kovového nosníka pri pôsobení sústredeného zaťaženia a zaveseného na podperách

Ak sa guľatina najprv položí na kovové podlahové nosníky a potom sa prekrytie vytvorí pozdĺž guľatiny, potom na takéto kovové nosníky nebude pôsobiť jedno rovnomerne rozložené zaťaženie, ale niekoľko koncentrovaných. Previesť sústredené zaťaženia na ekvivalentné rovnomerne rozložené zaťaženia však nie je vôbec ťažké – stačí jednoducho vydeliť hodnotu rovnomerne rozloženého zaťaženia, ktoré sme už určili, prepočítavacím koeficientom.

Napríklad, ak sme položili guľatinu na kovové nosníky každých 0,5 metra, potom sú len 4 / 0,5 +1 = 9 guľatiny - sústredené zaťaženie. V tomto prípade môžu byť extrémne oneskorenia vo všeobecnosti ignorované a potom bude počet sústredených síl = 7 a koeficient prechodu od sústredeného zaťaženia na ekvivalentné rovnomerne rozložené zaťaženie bude y = 1,142.

Potom maximálne rovnomerne rozložené zaťaženie, ktoré tento kovový nosník vydrží, je:

q \u003d 451,6 / 1,142 \u003d 395,4 kg / m 2

Kovové nosníky môžu byť samozrejme viacrozpätové alebo majú pevnú fixáciu na jednej alebo dvoch podperách, t.j. byť staticky neurčitý. V takýchto prípadoch sa zmení iba vzorec na určenie maximálneho ohybového momentu (pozri schémy návrhu pre static nedefinovateľné lúče), ale celý algoritmus výpočtu zostane rovnaký.

MINISTERSTVO VEDY A ŠKOLSTVA RUSKEJ FEDERÁCIE

FGBOU VPO "ŠTÁTNA UNIVERZITA-UNPK"

ARCHITEKTONICKÝ A STAVEBNÝ ÚSTAV

Katedra: "Architektúra"

Disciplína: „Základy architektúry

a stavebné konštrukcie"

Sídelné a grafické práce

"Výpočet drevených, kovových, železobetónových podláh"

Vykonané:

Študent gr. 41-AD

Kulíková A.V.

Skontrolované:

Gvozkov P.A.

Výpočet drevenej podlahy

Vyberte časť dreveného trámu na pokrytie obytnej budovy. Zaťaženie na 1m 2 podlažiach q n (trans) \u003d 1,8 kPa, q n \u003d 2,34 kPa, Vzdialenosť medzi stenami je 5 m. Schéma a pôdorys sú znázornené na obrázku 1. Krok nosníkov je a = 1400 mm.

1. Predbežne akceptujeme vlastnú hmotnosť jedného metra nosníka q n nosníkov \u003d 0,25 kN / m; f = 1,1

q lúčov = q n lúčov * f = 0,25 x 1,1 = 0,275 kN/m;

2. Zhromažďujeme zaťaženie na lineárny meter nosníka, berúc do úvahy jeho vlastnú hmotnosť:

q n \u003d q n podlahy * l gr + q n nosníky \u003d 1,8 * 1,4 + 0,275 \u003d 2,77 kN / m;

q \u003d q prekrytie * l gr + q nosníky \u003d 2,34 * 1,2 + 0,275 \u003d 3,083 kN / m.

Berúc do úvahy faktor spoľahlivosti pre zodpovednosť n \u003d 1 (pre obytnú budovu) vypočítané zaťaženie na lineárny meter lúča je q \u003d 3,083 kN / m.

3. Odhadovaná dĺžka nosníka l 0 =5000-40-180/-180/2=4780mm.

4. Určte maximálne hodnoty priečnej sily a ohybového momentu:

Q=ql0/2=3,083*4,78/2=7,37 kN;

M = ql02/8 = 3,083 x 4,78 2/8 = 8,81 kN x m.

5. Prijímame druhy dreva sibírsky céder; stupeň 2; teplota a vlhkosť prevádzkové podmienky - A2, koeficient prevádzkových podmienok TV= 1,0 (pozri tabuľku 1.5 SNiP P-25-80); najprv predpokladáme, že rozmery sekcie budú väčšie ako 13 cm a určíme vypočítaný odpor v ohybe R a \u003d 15 MPa \u003d 1,5 kN / cm2; konštrukčná odolnosť proti odštiepeniu Rsk \u003d 1,6 MPa \u003d 0,16 kN / cm 2 (tabuľka 2.4); podľa tabuľky 2,5 určujeme koeficient prechodu z borovicového dreva, smreka na cédrové drevo m p \u003d 0,9.

Vypočítané odpory, berúc do úvahy koeficient m p, sa rovnajú:

R a \u003d 15 * 0,9 \u003d 13,5 MPa \u003d 1,35 kN / cm²

R sk \u003d 1,6 * 0,9 \u003d 1,44 MPa \u003d 0,144 kN / cm²

6. Určte potrebný moment odporu

Š x \u003d M / R a \u003d 881 / 1,35 \u003d 652,6 cm 3

7. Po akceptovaní šírky lúča b = 15 cm určíme požadovanú výšku lúča:

h=

=

= 16,15 cm

Prijímame prierez nosníka, berúc do úvahy rozmery odporúčané sortimentom reziva: b = 15 cm; v = 19 cm

8. Skontrolujeme prijatú sekciu :

a) určte skutočné hodnoty: moment odporu, statický moment zotrvačnosti a moment zotrvačnosti lúča:

Š x \u003d vv 2 / 6 \u003d 15 * 19 2 / 6 \u003d 902,5 cm 3

S x \u003d 0,5 bhh / 4 \u003d 676,88 cm 3

I x \u003d bh 3 / 12 \u003d 15 * 19 3 / 12 \u003d 8573,75 cm 4

b) pevnosť kontrolujeme normálovými napätiami:

\u003d M/Š x \u003d 881 / 902,5 \u003d 0,98

c) kontrola pevnosti šmykovým napätím:

\u003d QS x / I x b \u003d 0,039 kN / cm 2

Je zabezpečená pevnosť pre normálne a tangenciálne napätia;

d) skontrolujte priehyby:

Na kontrolu priehybov potrebujete poznať modul pružnosti dreva pozdĺž vlákien: E= 10 LLC MPa \u003d 1000 kN / cm2; priehyb podľa konštrukčných požiadaviek sa určí z pôsobenia celého normatívneho zaťaženia pôsobiaceho na nosník, q n \u003d 0; 0277 kN / cm

Priehyb určujeme podľa konštrukčných požiadaviek:

f=5q n l 0 4 /384EI x =5*0,0277*478 4 /384*1000*8573,75=2,196cm

medzný priehyb podľa konštrukčných požiadaviek

f u = l/150 = 500/150 = 3,3 cm;

f = 2,196 cm< f u =3,3 см - прогиб бал­ки в пределах нормы;

Vychýlenie podľa estetických a psychologických požiadaviek určuje -

z pôsobenia dlhodobého zaťaženia (trvalého a dočasného).

dlhé zaťaženie)

q l n =q n podlahy *l gr -p n l gr +p l n l gr + q n trámy =

1,8*1,4-1,5*1,4+0,3*1,4+0,25=1,09 kN/m

f=5q n l 0 4 /384EI x =5*0,0109*478 4/384*1000*8573,75=0,86cm

Maximálne vychýlenie sa určí s prihliadnutím na interpoláciu pre dĺžku lyžice 5 m

f u = l/183 = 500/183 = 2,73 cm.

f=0,86 cm

Záver: Prijímame trám s prierezom 15x19 cm zo sibírskeho cédra, drevo druhej triedy

Výpočet kovového podlahového nosníka.

Podľa predchádzajúceho výpočtu vypočítajte podlahový nosník vyrobený z valcovaného I-nosníka. Predpokladá sa, že trám spočíva na pilastri a oceľovom stĺpe. Zaťaženie nosníka zhromažďujeme z nákladného priestoru s dĺžkou l gr \u003d 1,4 m Zaťaženie na meter štvorcový prekrytia q n prekrytie = 11,8 kPa; q prekrytie = 15,34 kPa. Vlastná hmotnosť bežného metra nosníka je približne akceptovaná q n nosníkov = 0,50 kN / m; f = 1,05;

q nosníky = q n nosníky f = 1,05 x 0,50 = 0,53 kN/m

n = 0,95.

Schéma podopretia nosníka na pilastri a oceľovom stĺpe; l ef - odhadovaná dĺžka nosníka (vzdialenosť od stredu podpernej plošiny na ľavej podpere po stred podpernej plošiny na pravej podpere)

1. Zaťaženie pôsobiace na bežný meter nosníka určíme: o štandardné zaťaženie

q n \u003d q n podlahy * l gr + q n nosníky \u003d 17,02 kN / m \u003d 0,1702 kN / cm;

normatívne dlhodobé zaťaženie - plná hodnota dočasného zaťaženia na podlahe obchodných poschodí p p \u003d 4,0 kPa,

znížená hodnota, čo je dočasné dlhodobé zaťaženie, p l n \u003d 1,4 kPa:

q l n \u003d q n -p n l gr + p l n l gr \u003d 17,02-4 * 1,4 + 1,4 * 1,4 \u003d 13,38 kN / m \u003d 00,1338 kN / cm;

q \u003d q podlahy * l gr + q nosníky \u003d 15,34 * 1,4 + 0,53 \u003d 22,01 kN / m;

návrhové zaťaženie, berúc do úvahy faktor spoľahlivosti pre zodpovednosť

n = 0,95

2. Predbežne vezmeme rozmery nosnej dosky a nosného rebra nosníka a určíme jeho odhadovanú dĺžku:

l ef \u003d l- 85 - 126 \u003d 4500 - 85 - 126 \u003d 4289 mm \u003d 4,29 m.

3. Nainštalujte schému výpočtu (obr.) a určte maximálnu priečnu silu a maximálny moment.

Q=ql ef /2=20,91*4,29/2=44,85kN

M= ql ef2/8=20,91*4,29 2/8=48,1kN*m

4. Podľa tabuľky. 50* SNiP II-23-81* určiť skupinu konštrukcií, do ktorých nosník patrí, a nastaviť oceľ: skupina konštrukcií - 2; akceptujeme oceľ C245 z ocelí prijateľných na použitie. Vypočítaný odpor ocele podľa medze klzu (berúc do úvahy, že nosník je vyrobený z tvarovanej ocele a predtým sa zvalcovala hrúbka do 20 mm) R y \u003d 240 MPa \u003d 24,0 kN / cm2 (tabuľka 2.2). Koeficient pracovných podmienok y c = 0,9.

5, Určte požadovaný modul nosníka W x:

Š x \u003d M / R y c \u003d 48,1 / (24 * 0,9) \u003d 2,23 * 100 \u003d 223 cm 3

6. Podľa sortimentu akceptujeme I-nosník 20 Sh1, ktorý má moment odporu blízky požadovanému. Zapisujeme charakteristiky I-lúča: Š x \u003d 275 cm 3; I X \u003d 826 cm 4; S X = 153 cm3; hrúbka steny

t = 9 mm; výška h= 193 mm; šírka b = 150 mm; hmotnosť 1 m dĺžky je 30,64 kg/m, čo sa približuje pôvodne akceptovanému - zaťaženia ponechávame nezmenené.

7. Skontrolujeme pevnosť na šmykové napätia :

\u003d QS x / I x b \u003d 44,85 * 153 / 826 * 0,9 \u003d 2,87 kN / cm 2

Rs c = 0,58 Ry c \u003d 0,58 * 24 * 0,9 \u003d 12,53 kN / cm 2 (R s \u003d 0,58

R y -vypočítaná odolnosť proti šmyku); = 1,12 kN/cm2< R s y c = 2,87 кН/см 2 ; прочность обеспечена.

Keďže na hornom páse sú podopreté železobetónové dosky, ktoré zabraňujú vybočeniu nosníka, celkové vybočenie nepočítame. Neexistujú ani sústredené sily, preto nie je potrebné kontrolovať lokálne napätia.

8. Skontrolujte tuhosť nosníka:

konečné vychýlenie podľa estetických a psychologických požiadaviek sa určuje v závislosti od dĺžky prvku interpoláciou (maximálny priehyb pre nosník s dĺžkou 4,5 m je medzi hodnotami priehybov pre nosníky s dĺžkou 3 m a 6 m a rovná sa: f a = l/175=429/175=2,45 cm);

konečný priehyb podľa konštrukčných požiadaviek f u = l/150 = 429/150 = 2,86 cm.

Modul pružnosti ocele E \u003d 2,06-10 5 MPa \u003d 2,06 * 10 4 kN / cm2.

Hodnota priehybu v súlade s estetickými a psychologickými požiadavkami sa určuje z pôsobenia normatívneho dlhodobého zaťaženia q l n = 0,1338 kN/cm:

f=5q l n l ef 4 / 384EI x \u003d 5 * 0,1338 * 429 ^ 4 / (384 * 2,06 * 10 ^ 4 * 826) \u003d 1,08 cm

priehyb podľa konštrukčných požiadaviek sa určuje z celého štandardného zaťaženia q n \u003d 0,1702 kN / cm:

f=5qn l ef 4 / 384EI x \u003d 5 * 0,1702 * 429 ^ 4 / (384 * 2,06 * 10 ^ 4 * 826) \u003d 0,847 cm

f = 1,08 cm

Priehyby lúča podľa estetických, psychologických a konštrukčných požiadaviek sú v normálnom rozsahu. Priehyby podľa technologických požiadaviek sa neuvažujú, keďže nedochádza k pohybu technologickej dopravy po prekrytí. Zohľadňovanie priehybov podľa fyziologických požiadaviek je nad rámec nášho kurzu.

Záver: nakoniec akceptujeme I-nosník 20 Sh1 na výrobu nosníka, ktorý spĺňa požiadavky na pevnosť a tuhosť.

Výpočet železobetónovej podlahy.

Železobetónová podlaha je ovplyvnená zaťažením qneр=13,4 na 1m 2 . určiť požadovanú oblasť výstuže. Materiál nosníka ťažký betón triedy B35, pozdĺžna pracovná výstuž triedy A-III, rez pozri obr.

Schéma podpory lúča

Riešenie

1. Zhromažďujeme zaťaženie na 1 lineárny meter lúča:

prekrytie q = 11,8 kPa;

zaťaženie na 1 m od vlastnej hmotnosti nosníka (špecifická hmotnosť železobetónu = 25 kN/m 3) g nosníkov =bh

f = 0,35 x 0,6 x 25 x 1,1 = 5,7 kN/m;

zaťaženie na 1 m nosníka, berúc do úvahy jeho vlastnú hmotnosť s dĺžkou

nákladný priestor l gr = 1,4 m:

q \u003d q prekrytie *l gr + q nosníky \u003d 11,8 * 1,4 + 5,7 \u003d 22,22 kN / m;

berúc do úvahy faktor spoľahlivosti pre zodpovednosť

n \u003d 0,95q \u003d 22,22 * 0,95 \u003d 21,11 kN / m

2. Určite odhadovanú dĺžku lúča: l 0 =l- 40-l op / 2 - l op / 2 \u003d 4500-40-230 / 2- 170 / 2 \u003d 4260 mm \u003d 4,26 m.

3, Vykonávame statický výpočet (zostavujeme schému výpočtu, určujeme diagramy Q , M a nájdite maximálne hodnoty priečnych síl a momentu

Q=ql 0 /2=21,11*4,26/2=44,96 kN

M = ql02/8=21,11*4,26 2/8=47,89 kN*m.

4. Požadujeme materiály: akceptujeme ťažký betón, tepelne spracovaný pri atmosférickom tlaku počas tvrdnutia, trieda pevnosti v tlaku B35, y b 2 \u003d 0,9; za tepla valcované tyčové tvarovky triedy A-III. Vypisujeme pevnostné a deformačné charakteristiky materiálov:

R b = 19,5 MPa; R bt = 1,30 MPa; Eb \u003d 34,5 * 10 3 MPa; Rs = 365 MPa;

R SW = 285 MPa; E s \u003d 20 * 10 4 MPa.

Návrhová schéma a schémy

5. Nastavte vzdialenosť od ťažiska výstuže po krajne natiahnuté betónové vlákno a a určte pracovnú výšku nosníka A 0: vezmite a = 5,0 cm; h 0 \u003d h- a \u003d 60-5 \u003d 55 cm.

6. Nájdite hodnotu koeficientu A 0:

A 0 \u003d M / R b b 2 bh 0 2 \u003d 4789 / 1,95 * 0,9 * 35 * 55 2 \u003d 0,03

7. Skontrolujeme, či hodnota koeficientu A 0 nie je väčšia ako hraničná hodnota A 0R; A 0 \u003d 0,03< А 0R = 0,425.

8.=0.79

9. Nájdite požadovanú oblasť výstuže:

A s =M/ h 0 R s \u003d 4789 / (0,79 * 55 * 36,5) \u003d 3,02 cm 2

Akceptujeme 6 tyčí s priemerom 8 mm.

10. Skontrolujte percento vystuženia nosníka:

\u003d A s * 100 / bh 0 \u003d 30,2 * 100 / (35 * 55) \u003d 0,16 %

Percento vystuženia je väčšie ako minimum, rovná sa 0,05 %.

11. Určujeme montážne kovanie:

A" s\u003d 0,1 A s \u003d 0,302 cm 2 , prijať 1 tyč s priemerom 8 mm;

12. Určte priemer priečnych tyčí:

d sw> 0,25 ds = 0,25 x 8 = 2 mm

Prijímame priečne tyče s priemerom 3 A-III, A sw = 0,071 cm 2 (ar-

prierez nosníka - pozri obr.)

Vystuženie časti nosníka

13. Zostrojíme rám nosníka:

určiť dĺžku nosných častí 1/4 l= 1/4 4500 = 1125 mm;

určiť požadovaný krok priečnych tyčí na nosných úsekoch s = h/2 = 300 mm, čo je viac ako 150 mm; urobíme krok tyčí s = 150 mm;

určiť krok priečnych tyčí v strede nosníka s = 3/4 h = 450 mm, čo je menej ako 500 mm; prijať krok 300 mm; pri navrhovaní rámu sa rozmery nosných častí mierne menia tak, aby boli násobkom akceptovaných stupňov priečnych tyčí.

Vystuženie časti nosníka

14. Skontrolujte stav:

Q Qb, min = b3 (1+ f + n) = R bt b 2 bh 0 \u003d 1,30 * 0,9 * 35 * 55 * 55 \u003d 147420N \u003d 147,42 kN,

Skontrolujeme, či je priečna sila priečnej sily, ktorú vníma betón, väčšia alebo menšia: Q \u003d 44,96 kN

Záver: Realizujeme železobetónový podlahový nosník s prierezom 350x600mm, vystužujeme podľa výpočtu.