Temperatura e vlerësuar e ajrit të jashtëm të qyteteve. Inxhinieri e ngrohjes në ndërtim
Laboratori numër 1
Ushtrimi: zgjidhni trashësinë e shtresës izoluese për dyshemenë e papafingo nga materialet copë, në një ndërtesë banimi në Starodub. Konstruksioni i panelit: shtresa mbajtëse e brendshme - beton arme, 120 mm, shtresa izoluese - zhavorr argjilore me densitet g 0=600 kg/m 3, mallë - nga llaç çimento-gëlqere, 40 mm. Trashësia maksimale e një ngrohës - 300 mm.
Ne përcaktojmë rezistencën e kërkuar të reduktuar ndaj transferimit të nxehtësisë OK nga kushtet e kursimit të energjisë:
Sipas SNiP 2.01.01-82 "Klimatologjia e ndërtimit dhe gjeofizika", ne përcaktojmë për qytetin e Starodub:
Në përputhje me kapitullin e SNiP "Ndërtesat e banimit", ne pranojmë temperaturën e projektimit të ajrit të brendshëm si 18 ° C, sepse
Sipas tabelës 1, duke aplikuar interpolim, ne përcaktojmë vlerën:
për dyshemetë e papafingo, ndërtesat e banimit në GSOP=4000 °C×ditë, m2×°C/W, dhe në GSOP=6000°C×ditë, m2×°C/W. Interpretimi gjeometrik i interpolimit linear është paraqitur në figurë. Vlera që korrespondon me GSOP=4121°C×ditë, ne llogarisim:
Ne përcaktojmë rezistencën e nevojshme ndaj transferimit të nxehtësisë nga sanitare dhe higjienike dhe kushte komode:
Sipas tabelës Koeficienti 2 n, duke marrë parasysh pozicionin e OK në raport me ajrin e jashtëm, është i barabartë me 1.
Sipas tabelës 3 ndryshimi normativ i temperaturës ndërmjet temperaturës së ajrit të brendshëm dhe sipërfaqes së brendshme të veshjeve OK dhe dyshemeve të papafingo Dtн=3 °С.
Sipas tabelës 4 koeficienti i transferimit të nxehtësisë sipërfaqe e brendshme OK av=8,7 W/m2×°С.
Sipas hartës së aplikimit, 1 zonë lagështie është normale. Regjimi i lagështisë së ambienteve është normal (në përputhje me kapitullin e SNiP "Ndërtesat e banimit" dhe Tabelën 6). Sipas tabelës 7 kushtet e funksionimit OK - B.
Sipas Shtojcës 2, ne pranojmë koeficientët e llogaritur të përçueshmërisë termike të materialeve të përdorura në ndërtim:
betonarme 2500 kg/m3 - l1=2,04 W/m×°С;
zhavorr balte e zgjeruar (GOST 9759-83) 600 kg/m3 - l2=0,20 W/m×°C;
llaç çimento-gëlqere - l3=0,81 W/m×°C.
Në gjendjen kryesore të llogaritjes së inxhinierisë së nxehtësisë, ne barazojmë pjesët e djathta dhe të majta, zëvendësojmë shprehjen për Ro dhe e hapim atë për rastin e një OK me tre shtresa:
Ne shprehim trashësinë e shtresës izoluese nga ekuacioni i fundit dhe e llogarisim atë:
Përfundim: trashësia e shtresës izoluese prej 0,6967 m është joreale për këtë dizajn, pasi trashësia totale e dyshemesë së papafingo do të jetë 0,12 + 0,6967 + 0,04 = 0,857 m, dhe pesha e panelit të madhësisë 3. ´ 3 m do të jetë së paku (0.12 ´ 2500+0,697´ 600+0,04´ 1600)´ 3´ 3=7040 kg (2500 dhe 1600 kg/m 3- dendësia, përkatësisht, e betonit të armuar dhe llaçit çimento-gëlqeror në gjendje të thatë). Kështu, përdorimi i zhavorrit balte të zgjeruar me një densitet prej 600 kg / m 3e pamundur në kushtet e dhëna të funksionimit.
Le të përcaktojmë koeficientin e kërkuar të përçueshmërisë termike të shtresës izoluese në një trashësi maksimale prej 300 mm. Trashësia e shtresës izoluese në këtë rast mund të jetë d 2=0,46-0,12-0,04=0,3 m.
Për ta bërë këtë, ne shprehemi nga gjendjen e përgjithshme Llogaritja termoteknike nuk është trashësia, por përçueshmëria termike e shtresës izoluese:
Sipas Shtojcës 2, ne përcaktojmë se zhavorri i zgjeruar i argjilës i përdorur në prodhimin e paneleve me dy shtresa ka një koeficient të ngushtë të përçueshmërisë termike Vermikuliti i zgjeruar (GOST 12865-67) 100 kg/m3 (l=0,08 W/m×°C) .
Përfundim: ne pranojmë dizajnin e mëposhtëm të dyshemesë së papafingo për funksionim në një ndërtesë banimi në Starodub: shtresa mbajtëse është beton i armuar, 120 mm, shtresa izoluese është zhavorr balte i zgjeruar me një densitet 100 kg / m3, 300 mm, mallë është llaç çimento-gëlqere, 40 mm.
Rezistencë e reduktuar ndaj transferimit të nxehtësisë panel muri i këtij dizajni është
e cila është më e madhe se rezistenca e kërkuar ndaj transferimit të nxehtësisë.
Laboratori numër 2
Përcaktimi i mundësisë së kondensimit në sipërfaqen e brendshme të OK
Ushtrimi: për strukturën mbyllëse të projektuar në shembullin 1, kontrolloni mundësinë e kondensimit në sipërfaqen e saj të brendshme për dy raste:
- Dizajni nuk përmban përfshirje që përcjellin nxehtësinë.
- Dizajni ka një përfshirje termo-përcjellëse të betonit të armuar të tipit IV me përmasa a=85 mm, c=250 mm.
Të dhënat fillestare për llogaritjen:
temperatura e ajrit të jashtëm t n= -31 ° ME;
Temperatura sipas psikometrit të gushtit:
temperatura e llambës së thatë (temperatura e ajrit të brendshëm) tw =21 ° ME;
llambë e lagësht t ow=19 ° ME.
Ne përcaktojmë temperaturën e sipërfaqes së brendshme të OK për dizajnin pa përfshirje që përcjellin nxehtësinë. Rezistenca totale e reduktuar ndaj transferimit të nxehtësisë OK është përcaktuar tashmë në shembullin 1: R O =4,02 m 2×° C/W. Vlerat e koeficientëve n dhe a V gjithashtu përkojnë me ato të miratuara në Shembullin 1. Me formulën (11), kemi
Ne përcaktojmë temperaturën e sipërfaqes së brendshme të OK në rajonin e përfshirjes përçuese të nxehtësisë sipas formulës (12).
Rezistenca e OC ndaj transferimit të nxehtësisë jashtë përfshirjes përçuese të nxehtësisë përkon me rezistencën totale të reduktuar të OC ndaj transferimit të nxehtësisë Ro:
Rezistenca e OC ndaj transferimit të nxehtësisë në rajonin e përfshirjes përçuese të nxehtësisë përcaktohet nga formula (4) si për një gardh termikisht homogjen me shumë shtresa (tre shtresa), duke marrë parasysh (5), (6) :
M2×°C/W.
Për të përcaktuar koeficientin h, ne llogarisim dhe. Sipas tabelës 9, duke interpoluar, përcaktojmë h=0.39.
Sipas formulës (12), ne përcaktojmë temperaturën e sipërfaqes së brendshme të OK në zonën e përfshirjes përçuese të nxehtësisë
Përcaktoni temperaturën e pikës së vesës
Sipas të dhënave të psikrometrit (tdry=td=21°С, tdry=19°С, Dt=tdry-tvl=2°С), përcaktojmë lageshtia relative ajri duke përdorur tabelën. njëmbëdhjetë:
j=81%.
Sipas temperaturës së ajrit të brendshëm t V =21 ° C, duke përdorur tabelën. 12, ne përcaktojmë elasticitetin maksimal të avullit të ujit:
E=18,65 mm. rt. Art.
Sipas formulës (14), ne përcaktojmë elasticitetin aktual të avullit të ujit:
mm. rt. Art.
Duke përdorur tabelën. 12" in rend i kundërt”, ne përcaktojmë: në cilën temperaturë vlera e dhënë e elasticitetit aktual do të bëhet maksimale. Siç vijon nga tabela, vlera është 15.09 mm. rt. Art. korrespondon me një temperaturë prej 17,6 °C. Është temperatura e pikës së vesës.
tp=17,6 °С. izolim tavan mur kondensate
a) Meqenëse temperatura e pikës së vesës është më e ulët se temperatura e sipërfaqes së brendshme të OK jashtë përfshirjes përçuese të nxehtësisë (tp = 17.6< tв=19,51 °С), в этих местах образования конденсата при данных температурно-влажностных условиях не ожидается.
b) Në të njëjtën kohë, në rajonin e përfshirjes përçuese të nxehtësisë, temperatura e sipërfaqes së brendshme të OC është më e ulët se temperatura e pikës së vesës (tw = 19,87 > tp = 17,6 °C). Kështu, në rajonin e përfshirjes përçuese të nxehtësisë në sipërfaqen e brendshme të OC, formimi i kondensatës është i pamundur.
Laboratori numër 3
Ushtrimi : zgjidhni një ngrohës për murin e jashtëm të një ndërtese banimi në Tula. Muri është bërë në formë murature të lehtë (pus) 2 tulla të trasha me një shtresë izoluese.
Shtresat e jashtme dhe të brendshme të muraturës janë ½ tulla të trasha. Veshja midis shtresave të jashtme dhe të brendshme kryhet përmes 6 tullave (midis faqeve të mureve të puseve). Tulla e zakonshme balte mbi llaç çimento-rërë. Merrni përafërsisht betonin skorje-shtuf me një densitet 1200 kg / m si ngrohës 3. Injoroni shtresat e përfundimit.
Ne përcaktojmë rezistencën e reduktuar të kërkuar të OC ndaj transferimit të nxehtësisë, siç tregohet në shembullin e llogaritjes së një OC homogjene.
Ne përcaktojmë rezistencën e kërkuar të reduktuar ndaj transferimit të nxehtësisë OK nga kushtet e kursimit të energjisë:
Sipas SNiP 2.01.01-82 "Klimatologjia e ndërtimit dhe gjeofizika", ne përcaktojmë për qytetin e Tulës:
Në përputhje me kapitullin e SNiP "Ndërtesa banimi", temperatura e projektimit të ajrit të brendshëm supozohet të jetë 18 °C.
Ne llogarisim shkallën-ditën e periudhës së ngrohjes:
Sipas tabelës 1, duke përdorur interpolimin, përcaktojmë vlerën: për muret e ndërtesave të banimit në GSOP=4000 °C×ditë, m2×°C/W, dhe në GSOP=6000°C×ditë, m2×°C/W. Interpretimi gjeometrik i interpolimit linear është paraqitur në figurë. Vlera që korrespondon me GSOP=4513°C×ditë, ne llogarisim:
Në përllogaritjen e mëtejshme, si maksimum shënojmë vlerën e marrë nga kushti i kursimit të energjisë.
Kushtet e funksionimit OK (si në të njëjtin shembull) B.
Sipas Shtojcës 2, ne pranojmë koeficientët e llogaritur të përçueshmërisë termike të materialeve të përdorura në ndërtim:
Tulla e zakonshme balte në llaç çimento-rërë - ltulla = 0,81 W / m × ° С; beton skorje-shtuf me densitet 1200 kg/m3 - lnxehtesi = 0,47 W/m×°C;
Për llogaritje, ne pranojmë një pjesë të strukturës që përmban murin e "pusit" dhe gjysmën e "pusit" në secilën anë. Struktura është uniforme në lartësi, kështu që llogaritja kryhet për një seksion me lartësi 1 m.
Me plane paralele me drejtimin e rrjedhës së nxehtësisë, ne e presim strukturën në 3 seksione termikisht homogjene, nga të cilat 1 thdhe 3 thjanë shumështresore (dhe identike në këtë rast), dhe 2 th- shtresë e vetme.
Ne përcaktojmë rezistencën termike të seksioneve: për një seksion me një shtresë 2 sipas formulës (6):
për seksionet identike me tre shtresa 1 dhe 3 sipas formulës (5)
Ne përcaktojmë rezistencën termike OK Ra sipas formulës (8). Meqenëse llogaritja kryhet për një seksion strukture me lartësi 1 m, sipërfaqet e seksioneve janë numerikisht të barabarta me gjatësinë e tyre.
= m2 ×° C/W.
Me plane pingul me drejtimin e rrjedhës së nxehtësisë, ne e premë strukturën në 3 seksione me një shtresë (ne do t'i caktojmë ato me kusht si 4 th, 5thdhe 6 th), nga të cilat 4 thdhe 6 thjanë termikisht homogjenë (dhe identikë në këtë rast), dhe 5 th- heterogjene.
Ne llogarisim rezistencën termike të secilit seksion:
për seksione termikisht homogjene sipas formulës (6):
për një seksion jo homogjen, duhet të përdoret procedura e aplikuar në paragrafin 4:
Duke marrë parasysh vetëm këtë seksion, me plane paralele me drejtimin e rrjedhës së nxehtësisë, ne e premë atë në tre seksione homogjene me një shtresë (5-1, 5-2 dhe 5-3, seksionet 5-1 dhe 5-3 janë të njëjta ).
Ne përcaktojmë rezistencën termike të secilit seksion sipas formulës (6):
Ne përcaktojmë rezistencën termike të seksionit të 5-të sipas formulës (8):
Ne përcaktojmë rezistencën termike të OK Rb si shumën e rezistencave të seksioneve individuale:
Le të vlerësojmë zbatueshmërinë e kësaj teknike në rastin tonë.
që është më pak se 25%. Përveç kësaj, struktura e murit është e sheshtë. Kështu, metoda e llogaritjes është e zbatueshme në këtë rast.
Llogaritni rezistencën e reduktuar termike OK me formulën (9):
Ne llogarisim rezistencën totale të OC ndaj transferimit të nxehtësisë sipas formulës (7):
konkluzioni: përdorimi i zhavorrit prej balte të zgjeruar me një densitet prej 800 kg / m3 në këtë dizajn si ngrohës nuk siguron rezistencë të mjaftueshme të transferimit të nxehtësisë për një ndërtesë banimi në Moskë:
Kërkohet përdorimi i materialeve më efikase termikisht, ose rritja e trashësisë së muraturës, ose rritja e distancës midis mureve të "puseve".
Letërsia
- SNiP II-3-79**. Inxhinieri e ngrohjes në ndërtim / Gosstroy i BRSS. - CITP Gosstroy BRSS, 1986. - 32 f.
- SNiP 2.01.01-82. Klimatologjia dhe gjeofizika e ndërtesave / Gosstroy i BRSS. - M.: Stroyizdat, 1983. - 136 f.
RREGULLAT E NDËRTIMIT
Teknologjia e ngrohjes inxhinierike e inxhinierisë së ngrohjes së ndërtimit Data e prezantimit - 01/03/2003
PARATHËNIE
1. ZHVILLUAR: NIISF Gosstroy i BRSS me pjesëmarrjen e NIIES dhe TsNIIpromzdaniy Gosstroy të BRSS, strehimi TsNIIEP i Gosgrazhdanstroy, TsNIIEPselstroy i BRSS, MISI im. V. V. Kuibyshev i Ministrisë së Arsimit të Lartë të BRSS, Instituti Qendror i Kërkimeve Shkencore All-Ruse i Arsimit, Këshilli Qendror i Sindikatave Gjithë-Sindikale, Instituti Kërkimor i Higjienës së Përgjithshme dhe Komunale. A. N. Sysin i Akademisë së Shkencave Mjekësore të BRSS, Institutit Kërkimor të Mosstroy dhe MNIITEP të Komitetit Ekzekutiv të Qytetit të Moskës.
2. PËRGATITUR: Akademia e Projektimit “KAZGOR” në lidhje me rishikimin e standardeve shtetërore në fushën e arkitekturës, urbanistikës dhe ndërtimit dhe përkthimin në gjuhën shtetërore.
3. PARAQITET NGA: Departamenti i rregullimit teknik dhe teknologjive të reja në ndërtim i Komitetit për Çështjet e Ndërtimit të Ministrisë së Industrisë dhe Tregtisë së Republikës së Kazakistanit (MIIT RK).
5. Këto SNiP RK përfaqësojnë tekstin autentik të SNiP II-3-79* "Inxhinieria e ngrohjes së ndërtimit" në rusisht, vlefshmëria e zgjatur në territorin e Republikës së Kazakistanit nga 01/01/1992 me letrën e Arkhstroy Shtetëror të Republikës. i Kazakistanit të datës 01/06/1992 Nr. AK-6-20-19 dhe rekomandohet për përdorim me * letrën e Ministrisë së Ndërtimit të Republikës së Kazakistanit të datës 03.03.97 Nr. AK-12-1-9-318 dhe përkthimi në gjuhën e shtetit.
6. NË VEND: SNiP II-3-79*.
1. Dispozitat e Përgjithshme
2. Rezistenca ndaj transferimit të nxehtësisë së strukturave mbyllëse
3. Rezistenca ndaj nxehtësisë e strukturave mbyllëse
4. Thithja e nxehtësisë së sipërfaqes së dyshemesë
5. Rezistenca ndaj depërtimit të ajrit të zarfeve të ndërtesave
6. Rezistenca ndaj përshkueshmërisë së avullit të strukturave mbyllëse
Shtojca 1*. Zonat e lagështisë së territorit të Kazakistanit dhe CIS
Aneksi 2. Kushtet e funksionimit të strukturave mbyllëse, në varësi
nga regjimi i lagështisë së dhomave dhe zonave të lagështisë
Aplikimi 3*. Performanca termike e materialeve dhe strukturave të ndërtimit
Aneksi 4. Rezistenca teknike e boshllëqeve të mbyllura të ajrit
Aplikimi 5*. Skemat e përfshirjeve përçuese të nxehtësisë në strukturat mbyllëse
Aplikimi 6*. Referenca. Rezistenca e reduktuar ndaj transferimit të nxehtësisë së dritareve,
dyert e ballkonit dhe xhamat
Shtojca 7. Koeficientët e përthithjes së rrezatimit diellor nga materiali i jashtëm
Sipërfaqet mbyllëse
Shtojca 8. Koeficientët e transmetimit të nxehtësisë së pajisjeve mbrojtëse nga dielli
Aplikimi 9*. Përshkueshmëria nga ajri i materialeve dhe strukturave
Aplikimi 10*. Të përjashtuar
Aneksi 11*. Rezistenca ndaj përshkueshmërisë së avullit të materialeve të fletës
dhe shtresa të holla të barrierës së avullit
Aplikimi 12*. Të përjashtuar
Aplikimi 13*. Referenca. Koeficienti i homogjenitetit termik r
muret e paneleve
1. Dispozitat e Përgjithshme
1.1. Këto norma të inxhinierisë së ngrohjes së ndërtesave duhet të respektohen gjatë projektimit të strukturave mbyllëse (të jashtme dhe muret e brendshme, ndarjet, veshjet, tavanet e papafingo dhe të brendshme, dyshemetë, hapjet mbushëse: dritare, fenerë, dyer, porta) të ndërtesave dhe strukturave të reja dhe të rindërtuara për qëllime të ndryshme (banimi, publik 1, ndërmarrje prodhuese dhe industriale ndihmëse, bujqësore dhe magazina 2) me temperaturë ose temperaturë të normalizuar dhe lagështi relative të ajrit të brendshëm.
1.2. Për të reduktuar humbjen e nxehtësisë në periudha e dimrit dhe inputet e nxehtësisë në periudhën e verës, gjatë projektimit të ndërtesave dhe strukturave, duhet të parashikohen sa vijon:
a) zgjidhjet e planifikimit të hapësirës, duke marrë parasysh sigurimin e zonës më të vogël të strukturave mbyllëse;
b) mbrojtje nga dielli i hapjeve të dritës në përputhje me vlerën standarde të koeficientit të transmetimit të nxehtësisë së pajisjeve mbrojtëse nga dielli;
c) zona e hapjeve të dritës në përputhje me vlerën e normalizuar të koeficientit të ndriçimit natyror;
d) përdorimi racional i materialeve efektive termoizoluese;
e) vulosja e verandave dhe palosjeve në mbushjet e hapjeve dhe ndërfaqeve të elementeve (qepjeve) në muret dhe veshjet e jashtme.
1.3. Regjimi i lagështisë së ambienteve të ndërtesave dhe strukturave në dimër, në varësi të lagështisë relative dhe temperaturës së ajrit të brendshëm, duhet të vendoset sipas tabelës. 1.
Tabela 1
1 Nomenklatura e ndërtesave publike në këtë kapitull të SNiP u miratua në përputhje me shtojcën. 1* në SNiP RK 3.02-02-2001.
2 Më tej në tekst, për shkurtimisht, ndërtesat dhe strukturat: magazina, ndërmarrjet industriale bujqësore dhe industriale, kur normat zbatohen për të gjitha këto ndërtesa dhe struktura, kombinohen me termin "prodhim".
Zonat e lagështisë së territorit të Kazakistanit dhe CIS duhet të merren sipas adj. 1*.
Kushtet e funksionimit të strukturave mbyllëse, në varësi të regjimit të lagështisë së ambienteve dhe zonave të lagështisë së zonës së ndërtimit, duhet të përcaktohen sipas adj. 2.
1.4. Duhet të sigurohet hidroizolim i mureve nga lagështia me lagështi tokësore (duke marrë parasysh materialin dhe ndërtimin e mureve):
horizontale - në muret (të jashtme, të brendshme dhe ndarjet) mbi zonën e verbër të një ndërtese ose strukture, si dhe nën nivelin e dyshemesë së bodrumit ose katit të bodrumit;
vertikale - pjesa nëntokësore e mureve, duke marrë parasysh kushtet hidrogjeologjike dhe qëllimin e ambienteve.
1.5*. Gjatë projektimit të ndërtesave dhe strukturave, është e nevojshme të sigurohet mbrojtja e sipërfaqeve të brendshme dhe të jashtme të mureve nga efektet e lagështisë (industriale dhe shtëpiake) dhe reshjeve atmosferike (me rreshtim ose suvatim, lyerje me kompozime të papërshkueshme nga uji, etj.) , duke marrë parasysh materialin e mureve, kushtet e funksionimit të tyre dhe kërkesat e dokumenteve rregullatore për projektimin e llojeve të caktuara të ndërtesave, strukturave dhe strukturave të ndërtimit.
Në muret e jashtme me shumë shtresa të ndërtesave industriale me një regjim të lagësht ose të lagësht të ambienteve, lejohet të parashikohet instalimi i shtresave të ajrit të ajrosur, dhe në rast të lagështimit të drejtpërdrejtë periodik të mureve të ambienteve, një shtresë e ventiluar me mbrojtje. të sipërfaqes së brendshme nga lagështia.
1.6. Në muret e jashtme të ndërtesave dhe strukturave me regjim ambientesh të thata ose normale, lejohet të sigurohen boshllëqe dhe kanale ajri jo të ajrosura (të mbyllura) me lartësi që nuk e kalon lartësinë e dyshemesë dhe jo më shumë se 6 m.
1.7. Dyshemetë në tokë në dhomat me temperaturë të normalizuar të ajrit të brendshëm, të vendosura mbi zonën e verbër të ndërtesës ose nën të jo më shumë se 0,5 m, duhet të izolohen në zonën ku dyshemeja ngjitet me muret e jashtme 0,8 m të gjerë duke shtruar një shtresë izolimi inorganik rezistent ndaj lagështirës në trashësinë e tokës, e përcaktuar nga kushti për të siguruar që rezistenca termike e kësaj shtrese izolimi të mos jetë më e vogël se rezistenca termike e murit të jashtëm.
NË Inxhinieri e ngrohjes në ndërtim përdoren të dhëna nga fusha shkencore përkatëse (teoritë e transferimit të nxehtësisë dhe masës, kimia fizike, termodinamika e proceseve të pakthyeshme etj.), metodat modelimi dhe teoria e ngjashmërisë (në veçanti, për llogaritjet inxhinierike të transferimit të nxehtësisë dhe materies), të cilat sigurojnë arritjen e një efekti praktik në kushte të ndryshme të jashtme dhe raporte të ndryshme sipërfaqet dhe vëllimet në ndërtesa. Rëndësi e madhe V Inxhinieri e ngrohjes në ndërtim të ketë studime në shkallë të plotë dhe laboratorike të fushave të temperaturës dhe lagështisë në strukturat rrethuese ndërtesat, si dhe përcaktimi i karakteristikave termofizike Materiale ndërtimi dhe dizajne.
Metodat dhe përfundimet Inxhinieri e ngrohjes në ndërtim përdoren në projektimin e strukturave mbyllëse që janë krijuar për të krijuar temperaturën dhe lagështinë e nevojshme dhe kushtet sanitare (duke marrë parasysh funksionimin e sistemeve të ngrohjes, ventilimit dhe ajrit të kondicionuar) në ambiente banimi, publike dhe ndërtesa industriale. Kuptimi Inxhinieri e ngrohjes në ndërtim veçanërisht i rritur për shkak të industrializimi i ndërtimit, një rritje e konsiderueshme në përdorimin (në kushte të ndryshme klimatike) të strukturave të lehta dhe të reja Materiale ndërtimi.
Detyra e sigurimit të vetive të nevojshme termike të strukturave mbyllëse të jashtme zgjidhet duke u dhënë atyre rezistencën e kërkuar të nxehtësisë dhe rezistencën ndaj transferimit të nxehtësisë. Përshkueshmëria e lejueshme e strukturave kufizohet nga rezistenca e dhënë ndaj depërtimit të ajrit. Gjendja normale e lagështisë së strukturave arrihet duke reduktuar përmbajtjen fillestare të lagështisë së materialit dhe pajisjes izolim lagështie, dhe në strukturat me shtresa, përveç kësaj, me rregullimin e duhur të shtresave strukturore të bëra nga materiale me veti të ndryshme.
Rezistenca ndaj transferimit të nxehtësisë duhet të jetë mjaft e lartë për të siguruar kushte të temperaturës të pranueshme higjienisht në sipërfaqen e strukturës përballë dhomës gjatë periudhës më të ftohtë të vitit. Rezistenca ndaj nxehtësisë së strukturave vlerësohet nga aftësia e tyre për të mbajtur një temperaturë relativisht konstante në ambientet me luhatje periodike në temperaturën e ajrit ngjitur me strukturat dhe rrjedhën e nxehtësisë që kalon nëpër to. Shkalla e stabilitetit termik të strukturës në tërësi përcaktohet kryesisht nga vetitë fizike materiali nga i cili është bërë shtresa e jashtme e strukturës, duke perceptuar luhatje të mprehta të temperaturës. Gjatë llogaritjes së qëndrueshmërisë termike, përdoren metoda Inxhinieri e ngrohjes në ndërtim, bazuar në zgjidhjen e ekuacioneve diferenciale për ndryshimin periodik të kushteve të transferimit të nxehtësisë. Shkelja e njëdimensionalitetit të transferimit të nxehtësisë brenda strukturave mbyllëse në vendet e përfshirjeve përçuese të nxehtësisë, në nyjet e paneleve dhe qoshet e mureve shkakton një ulje të padëshirueshme të temperaturës në sipërfaqet e strukturave përballë dhomës, gjë që kërkon një rritje përkatëse të nxehtësisë së tyre. - vetitë mbrojtëse. Metodat e llogaritjes në këto raste shoqërohen me zgjidhjen numerike të ekuacionit diferencial të fushës së temperaturës dydimensionale ( Ekuacionet e Laplasit ).
Shpërndarja e temperaturave në strukturat mbyllëse të ndërtesave gjithashtu ndryshon kur ajri i ftohtë depërton në struktura. Filtrimi i ajrit ndodh kryesisht përmes dritareve, nyjeve strukturore dhe rrjedhjeve të tjera, por në një farë mase përmes trashësisë së vetë gardheve. Janë zhvilluar metoda të përshtatshme për llogaritjen e ndryshimeve në fushën e temperaturës nën filtrimin e qëndrueshëm të ajrit. Rezistenca ndaj depërtimit të ajrit të të gjithë elementëve të gardheve duhet të jetë më e madhe se vlerat standarde të vendosura Kodet dhe rregulloret e ndërtimit.
Kur studiohet gjendja e lagështisë së strukturave mbyllëse në Inxhinieri e ngrohjes në ndërtim merren parasysh proceset e transferimit të lagështisë që ndodhin nën ndikimin e diferencës së potencialit të transferimit. Transferimi i lagështisë brenda përmbajtjes së lagështisë higroskopike të materialeve ndodh kryesisht për shkak të difuzionit në fazën e avullit dhe në gjendjen e absorbuar; në këtë rast si potencial transferues merret presioni i pjesshëm i avullit të ujit në ajrin që mbush poret e materialit. Në BRSS, një metodë grafike-analitike për llogaritjen e probabilitetit dhe sasisë së kondensimit të lagështirës brenda strukturave gjatë difuzionit të avullit të ujit në kushte të qëndrueshme është bërë e përhapur. Një zgjidhje më e saktë për kushtet jo-stacionare mund të merret duke zgjidhur ekuacionet diferenciale për transferimin e lagështisë, në veçanti, duke përdorur pajisje të ndryshme Shkenca Kompjuterike, duke përfshirë ato që përdorin metoda të analogjisë fizike (integruesit hidraulikë).
Lit.: Lykov A.V., Baza teorike Ndërtimi i fizikës termike, Minsk, 1961; Bogoslovsky V.N., Ndërtimi i fizikës termike, M., 1970; Fokin K. F., Inxhinieria e ngrohjes së ndërtimit të pjesëve mbyllëse të ndërtesave, botimi i 4-të, M., 1973; Ilyinsky V. M., Fizika termike e ndërtimit, M., 1974.
V. M. Ilyinsky.
Artikull për fjalën Inxhinieri e ngrohjes në ndërtim"në të madhe Enciklopedia Sovjetikeështë lexuar 2797 herë
