Proračun I-grede za kalkulator progiba. Nosivost jednokrilne metalne grede s ravnomjerno raspoređenim opterećenjem i zglobnim pričvršćenjem na nosače
Preklapanja u izgradnji niskih zgrada su:
? Drvene na drvenim ili metalnim gredama;
? Monolitni armirani beton na metalnim gredama;
? montažni armirano betonske ploče preklapanje (pošto su položene bez proračuna, neće se dalje razmatrati).
E Elementi proračuna za preklapanje:
? Podna ploča;
? Konzola noseće grede(imaju jedan nosač u zidu, za balkone);
? Noseći blokovi (grede se svojim krajevima naslanjaju na nosive zidove, strop između podova i potkrovlja).
Za drveni podovi grede u obliku drvene šipke ili trupca koriste se kao nosive grede. Kao i metalne grede u obliku valjanih profila, kao što su I-greda, kanal, ugao. Kao podna ploča, koja se oslanja na nosive grede, koristi se podnica ili turpija od dasaka.
Za monolitne armirano-betonski podovi kao nosive grede koriste se metalne grede u obliku valjanih profila, kao što su I-greda, kanal, ugao. Kao podna ploča služi monolitna armirano-betonska ploča koja je oslonjena na nosive grede.
Drvena podna greda su najekonomičnija opcija. Jednostavni su za proizvodnju i ugradnju, imaju nisku toplinsku provodljivost u odnosu na čelične ili armiranobetonske grede. Nedostaci drvenih greda su manja mehanička čvrstoća, što zahtijeva velike presjeke, niska otpornost na vatru i otpornost na oštećenja od mikroorganizama. Stoga se drvene podne grede moraju pažljivo tretirati antisepticima i usporivačima požara.Optimalni raspon za drvene grede je 2,5-4 metra. Najbolji odeljak za drvene grede- pravougaoni sa odnosom visine i širine 1,4:1. Grede su uvučene u zid najmanje 12 cm i hidroizolovane u krug, osim za kraj. Gredu je bolje pričvrstiti sidrom ugrađenim u zid.Prilikom odabira poprečnog presjeka podnih greda uzima se u obzir opterećenje vlastite težine, koje za grede međuspratnih stropova u pravilu iznosi 190-220 kg / m? , a privremeno opterećenje (operativno), njegova vrijednost se uzima jednakom 200 kg / m? . Podne grede se polažu duž kratkog dijela raspona. Preporučljivo je odabrati korak ugradnje drvenih greda jednak koraku ugradnje nosača okvira.Ispod je nekoliko tablica s vrijednostima minimalnih presjeka drvenih greda za različita opterećenja i dužine raspona:
Tabela presjeka drvenih podnih greda u zavisnosti od raspona i koraka ugradnje, sa opterećenjem od 400 kg/m?. - preporučljivo je osloniti se na ovo opterećenje
| Raspon / korak ugradnje (u metrima) | 2,0 | 2,5 | 3,0 | 4,0 | 4,5 | 5,0 | 6,0 |
| 0,6 | 75x100 | 75x150 | 75x200 | 100x200 | 100x200 | 125x200 | 150x225 |
| 1,0 | 75x150 | 100x150 | 100x175 | 125x200 | 150x200 | 150x225 | 175x250 |
Ako ne koristite izolaciju ili ne planirate opterećivati podove (na primjer, nenaseljeni tavanski pod), tada možete koristiti tablicu za niže vrijednosti opterećenja drvenih podnih greda:
Tabela minimalnih presjeka drvenih podnih greda u zavisnosti od raspona i opterećenja, sa opterećenjem od 150 do 350 kg/m? .
| Opterećenja , kg/rm. m | Presjek greda sa dužinom raspona, metara | ||||||
| 3,0 | 3,5 | 4,0 | 4,5 | 5,0 | 5,5 | 6,0 | |
| 150 | 50x140 | 50x160 | 60x180 | 80x180 | 80x200 | 100x200 | 100x220 |
| 200 | 50x160 | 50x180 | 70x180 | 70x200 | 100x200 | 120x220 | 140x220 |
| 250 | 60x160 | 60x180 | 70x200 | 100x200 | 120x200 | 140x220 | 160x220 |
| 350 | 70x160 | 70x180 | 80x200 | 100x220 | 120x220 | 160x220 | 200x220 |
Ako koristite okrugle trupce umjesto pravokutnih greda, možete koristiti sljedeću tablicu:Minimalni dozvoljeni prečnik okruglih trupaca koji se koriste kao podne grede u zavisnosti od raspona pri opterećenju od 400 kg po 1 m?
| širina rasponau metrima | Udaljenost između trupacau metrima | Prečnik trupacau centimetrima |
| 2 | 1 | 13 |
| 0,6 | 11 | |
| 2,5 | 1 | 15 |
| 0,6 | 13 | |
| 3 | 1 | 17 |
| 0,6 | 14 | |
| 3,5 | 1 | 19 |
| 0,6 | 16 | |
| 4 | 1 | 21 |
| 0,6 | 17 | |
| 4,5 | 1 | 22 |
| 0,6 | 19 | |
| 5 | 1 | 24 |
| 0,6 | 20 | |
| 5,5 | 1 | 25 |
| 0,6 | 21 | |
| 6 | 1 | 27 |
| 0,6 | 23 | |
| 6,7 | 1 | 29 |
| 0,6 | 25 | |
| 7 | 1 | 31 |
| 0,6 | 27 | |
| 7,5 | 1 | 33 |
| 0,6 | 29 |
I-greda metalna podna greda ima niz prednosti, samo s jednim nedostatkom - visokim troškovima. metal I-beam moguće je blokirati velike raspone sa značajnim opterećenjem, metal čelična greda nezapaljiv i otporan na biološke uticaje. Međutim, metalna greda može korodirati u nedostatku zaštitnog premaza i prisutnosti agresivnog okruženja u prostoriji.U većini slučajeva, u amaterskoj gradnji, pri proračunu treba pretpostaviti da metalna greda ima zglobni oslonci(odnosno, krajevi nisu čvrsto fiksirani kao u okviru čelićna konstrukcija). Opterećenje na stropu čeličnim I-gredama, uzimajući u obzir njihovu vlastitu težinu, treba izračunati kao 350 kg / m? bez košuljice i 500 sa košuljicom kg/m? Korak između I-greda preporučuje se da bude jednak 1 metar. U slučaju ekonomičnosti, moguće je povećati korak između metalnih greda do 1,2 metra.U nastavku je prikazana tabela za odabir broja I-grede metalne grede pri različitim nagibima i dužinama nizova:
| ? | Raspon 6 m Br I-greda u koraku, mm | Raspon 4 m Br I-greda u koraku, mm | Raspon 3 m Br I-greda u koraku, mm | ||||||
| 1000 | 1100 | 1200 | 1000 | 1100 | 1200 | 1000 | 1100 | 1200 | |
| 300 | 16 | 16 | 16 | 10 | 12 | 12 | 10 | 10 | 10 |
| 400 | 20 | 20 | 20 | 12 | 12 | 12 | 10 | 10 | 10 |
| 500 | 20 | 20 | 20 | 12 | 12 | 12 | 10 | 121 | 12 |
Armirano betonske podne grede Prilikom izgradnje armiranobetonskih greda moraju se koristiti sljedeća pravila:
1. Visina armirano-betonske grede mora biti najmanje 1/20 dužine otvora. Podijelite dužinu otvora sa 20 i dobijete minimalnu visinu grede. Na primjer, s otvorom od 4 m, visina grede treba biti najmanje 0,2 m.
2. Širina grede se izračunava na osnovu omjera 5 prema 7 (5 - širina, 7 - visina).
3. Gredu treba ojačati sa najmanje 4 šipke armature d12-14 (može biti i deblje odozdo) - po dva na vrhu i na dnu.
4. Betonirati u jednom trenutku, bez prekida, tako da prethodno postavljeni dio maltera nema vremena da se uhvati prije polaganja novog dijela. Betoniranje greda s mješačem za beton je praktičnije od naručivanja miksera. Mikser je dobar za brzo sipanje velikih količina.
1. Na primjer, koristili smo 4 profilne cijevi s presjekom 100x100 mm sa debljinom zida od 5 mm. Tada će dužina raspona grede biti l = 4 m, a nagib greda je 6/5 = 1,2 m. Prema asortimanu za cijevi kvadratnog profila, moment otpora takve metalne grede će biti Š \u003d 54,19 cm 3.
2. Projektnu otpornost čelika treba provjeriti kod proizvođača, ali ako se ne zna tačno, onda se može uzeti najmanja moguća, tj. R \u003d 2000 kg / cm 2.
3. Tada maksimalni moment savijanja koji takva greda može izdržati:
M = W z R = 54,19 2000 = 108380 kgcm ili 1083,8 kgm.
4. Sa rasponom od 4 m, maksimalno distribuirano opterećenje po tekućem metru je:
q = 8M/l 2 = 8 1083,8/4 2 = 541,9 kg/m.
5. Sa razmakom greda od 1,2 m (razmak između osa greda), maksimalno ravnomjerno raspoređeno opterećenje na kvadratnom metru bice:
q = 541,9 / 1,2 = 451,6 kg / m 2(ovo uključuje težinu greda).
To je cela kalkulacija.
Nosivost jednokrilne metalne grede pod djelovanjem koncentriranih opterećenja i zglobno pričvršćene na nosače
Ako se trupci prvo polože na metalne podne grede, a zatim je preklapanje već napravljeno duž trupaca, tada na takve metalne grede neće djelovati jedno ravnomjerno raspoređeno opterećenje, već nekoliko koncentriranih. Međutim, nije nimalo teško koncentrisana opterećenja pretvoriti u ekvivalentna ravnomjerno raspoređena opterećenja - dovoljno je jednostavno podijeliti vrijednost ravnomjerno raspoređenog opterećenja, koju smo već odredili, s faktorom konverzije.
Na primjer, ako smo na metalne grede položili trupce na svakih 0,5 metara, tada ima samo 4 / 0,5 +1 = 9 trupaca - koncentriranih opterećenja. U ovom slučaju, ekstremni zastoji se općenito mogu zanemariti i tada će broj koncentrisanih sila biti = 7, a koeficijent prijelaza sa koncentriranog opterećenja na ekvivalentno ravnomjerno raspoređeno opterećenje će biti γ = 1,142.
Tada je maksimalno ravnomjerno raspoređeno opterećenje koje ova metalna greda može izdržati:
q = 451,6 / 1,142 = 395,4 kg / m 2
Naravno, metalne grede mogu biti višerasponske ili imati krutu fiksaciju na jednom ili dva nosača, tj. biti statički neodređen. U takvim slučajevima će se promijeniti samo formula za određivanje maksimalnog momenta savijanja (vidi sheme za projektovanje statički neodređenih greda), ali će cijeli algoritam proračuna ostati isti.
MINISTARSTVO NAUKE I OBRAZOVANJA RUSKOG FEDERACIJE
FGBOU VPO "DRŽAVNI UNIVERZITET-UNPK"
ARHITEKTONSKO-GRAĐEVINSKI INSTITUT
Odsjek: "Arhitektura"
Disciplina: „Osnove arhitekture
i građevinske konstrukcije"
Naseobinski i grafički radovi
"Proračun drvenih, metalnih, AB podova"
Izvedeno:
Student gr. 41-AD
Kulikova A.V.
Provjereno:
Gvozkov P. A.
Proračun drvenog poda
Odaberite dio drvene grede za pokrivanje stambene zgrade. Opterećenje na 1m 2 spratova q n (trans) = 1,8 kPa, q n = 2,34 kPa, Udaljenost između zidova je 5 m. Šema i plan su prikazani na slici 1. Korak greda je a = 1400mm.
1. Prethodno prihvatamo sopstvenu težinu jednog metra grede q n greda \u003d 0,25 kN / m; 
f=1.1
q grede = q n grede * f =0,25*1,1=0,275kN/m;
2. Prikupljamo opterećenje po linearnom metru grede, uzimajući u obzir njegovu vlastitu težinu:
q n \u003d q n podova * l gr + q n grede = 1,8 * 1,4 + 0,275 = 2,77 kN / m;
q \u003d q preklapanje * l gr + q grede \u003d 2,34 * 1,2 + 0,275 = 3,083 kN / m.
Uzimajući u obzir faktor pouzdanosti za odgovornost n \u003d 1 (za stambenu zgradu) izračunato opterećenje po linearnom metru grede je q = 3,083 kN / m.
3. Procijenjena dužina grede l 0 =5000-40-180/-180/2=4780mm.
4. Odredite maksimalne vrijednosti poprečne sile i momenta savijanja:
Q=ql 0 /2=3,083*4,78/2=7,37kN;
M= ql 0 2 /8=3,083*4,78 2/8=8,81kN*m.
5. Prihvatamo vrste drveta sibirskog kedra; razred 2; temperatura i vlaga radni uslovi - A2, koeficijent radnih uslova tin= 1,0 (vidi tabelu 1.5 SNiP P-25-80); prvo pretpostavljamo da će dimenzije presjeka biti veće od 13 cm i odrediti izračunati otpor savijanja R i \u003d 15 MPa = 1,5 kN / cm 2; dizajn otpornosti na lomljenje Rsk = 1,6 MPa = 0,16 kN / cm 2 (tablica 2.4); prema tabeli 2.5 određujemo koeficijent prijelaza iz borovog drveta, smreke u drvo kedra m p = 0,9.
Izračunati otpori, uzimajući u obzir koeficijent m p, jednaki su:
R i \u003d 15 * 0,9 \u003d 13,5 MPa \u003d 1,35 kN / cm²
R sk = 1,6 * 0,9 \u003d 1,44 MPa = 0,144 kN / cm²
6. Odrediti potreban moment otpora
Š x \u003d M / R i \u003d 881 / 1,35 \u003d 652,6 cm 3
7. Prihvativši širinu grede b = 15 cm, određujemo potrebnu visinu grede:
h= 
=
=16,15 cm
Prihvatamo poprečni presjek grede, uzimajući u obzir dimenzije koje preporučuje asortiman drvne građe: b = 15 cm; h=19cm
8. Provjeravamo prihvaćeni dio :
a) odrediti stvarne vrijednosti: moment otpora, statički moment inercije i moment inercije grede:
Š x \u003d bh 2 / 6 = 15 * 19 2 / 6 = 902,5 cm 3
S x = 0,5 bhh / 4 = 676,88 cm 3
I x \u003d bh 3 / 12 = 15 * 19 3 / 12 = 8573,75 cm 4
b) čvrstoću provjeravamo normalnim naprezanjima:
c) provjera čvrstoće posmičnim naprezanjima: Osigurana je čvrstoća za normalna i tangencijalna naprezanja; d) provjerite otklone: Da biste provjerili otklone, morate znati modul elastičnosti drveta duž vlakana: E= 10 LLC MPa \u003d 1000 kN / cm 2; otklon prema projektnim zahtjevima određuje se djelovanjem cjelokupnog normativnog opterećenja koje djeluje na gredu,
q n \u003d 0; 0277 kN / cm Progib određujemo prema zahtjevima dizajna: f=5q n l 0 4 /384EI x =5*0,0277*478 4 /384*1000*8573,75=2,196cm granični otklon prema projektnim zahtjevima f u =
l/150 = 500/150 = 3,3 cm; f=2,196 cm< f u
=3,3 см - прогиб балки в пределах нормы; Otklon prema estetskim i psihološkim zahtjevima određuje - od djelovanja dugotrajnog opterećenja (trajnog i privremenog dugo opterećenje) q l n =q n podova *l gr -p n l gr +p l n l gr + q n grede = 1,8*1,4-1,5*1,4+0,3*1,4+0,25=1,09kN/m f=5q n l 0 4 /384EI x =5*0,0109*478 4/384*1000*8573,75=0,86cm Maksimalni otklon se određuje uzimajući u obzir interpolaciju, za dužinu kašike od 5 m f u = l/183 = 500/183 = 2,73 cm. f=0,86 cm Zaključak: Prihvatamo gredu presjeka 15x19 cm od sibirskog kedra, drvo drugog reda Proračun metalne podne grede. Prema prethodnom proračunu izračunajte podnu gredu od valjane I-grede. Pretpostavlja se da greda počiva na pilastru i čeličnom stupu. Sakupljamo opterećenje na gredi iz teretnog prostora dužine l gr = 1,4 m. Opterećenje po kvadratnom metru preklapanja q n preklapanje = 11,8 kPa; q preklapanje = 15,34 kPa. Vlastita težina jednog tekućeg metra grede je približno prihvaćena q n greda = 0,50 kN/m; q grede = q n grede Shema oslanjanja grede na pilastar i čelični stup; l ef - procijenjena dužina grede (udaljenost od centra platforme nosača grede na lijevom osloncu do centra potporne platforme na desnom osloncu) 1. Određujemo opterećenje koje djeluje na metar grede: o standardno opterećenje q n \u003d q n podova * l gr + q n grede = 17,02 kN / m = 0,1702 kN / cm; normativno dugotrajno opterećenje - puna vrijednost privremenog opterećenja na podu trgovačkih podova p p \u003d 4,0 kPa, smanjena vrijednost, što je privremeno dugotrajno opterećenje, p l n = 1,4 kPa: q l n = q n -p n l gr + p l n l gr = 17,02-4 * 1,4 + 1,4 * 1,4 = 13,38 kN / m \u003d 00,1338 kN / cm; q \u003d q podovi * l gr + q grede \u003d 15,34 * 1,4 + 0,53 \u003d 22,01 kN / m; projektno opterećenje, uzimajući u obzir faktor pouzdanosti za odgovornost
2. Preliminarno uzimamo dimenzije potporne ploče i potpornog rebra grede i određujemo njegovu procijenjenu dužinu: l ef = l- 85 - 126 = 4500 - 85 - 126 \u003d 4289 mm = 4,29 m. 3. Instalirajte proračunsku shemu (sl.) i odredite maksimalnu poprečnu silu i maksimalni moment. Q=ql ef /2=20,91*4,29/2=44,85kN M= ql ef 2 /8=20,91*4,29 2/8=48,1kN*m 4. Prema tabeli. 50* SNiP II-23-81* određuje grupu konstrukcija kojoj greda pripada i postavlja čelik: grupa konstrukcija - 2; prihvatamo čelik C245 od čelika prihvatljivih za upotrebu. Projektna otpornost čelika prema granici tečenja (uzimajući u obzir da je greda izrađena od oblikovanog čelika i prethodno uzeta debljina valjane do 20 mm) R y = 240 MPa = 24,0 kN / cm 2 (tablica 2.2). Koeficijent radnog stanja y c = 0,9. 5, Odredite potrebni modul grede W x: Š x \u003d M / R y y c \u003d 48,1 / (24 * 0,9) = 2,23 * 100 = 223 cm 3 6. Prema asortimanu prihvatamo I-gredu 20 Sh1, koja ima moment otpora blizu potrebnog. Zapisujemo karakteristike I-grede: Š x \u003d 275 cm 3; I X \u003d 826 cm 4;
S x
=
153 cm 3; debljina zida t= 9 mm; visina h=193 mm; širina
b =
150 mm; masa 1 m dužine je 30,64 kg/m, što je blizu prvobitno prihvaćenoj - teret ostavljamo nepromijenjenim. 7. Provjeravamo čvrstoću za posmična naprezanja Rs R y -izračunati otpor na smicanje); Budući da su na gornjoj tetivi oslonjene armiranobetonske ploče, koje sprečavaju gubitak stabilnosti grede, ne računamo ukupni gubitak stabilnosti. Također nema koncentrisanih sila, stoga nije potrebno provjeravati lokalna naprezanja. 8. Provjerite krutost grede: krajnji otklon
prema estetskim i psihološkim zahtjevima
određuje se u zavisnosti od dužine elementa interpolacijom (maksimalni otklon za gredu dužine 4,5 m je između vrednosti ugiba za grede dužine 3 m i 6 m i jednak je: f i = l/175=429/175=2,45 cm); krajnji otklon prema projektnim zahtjevima f u = l/150 = 429/150 = 2,86 cm. Modul elastičnosti čelika E = 2,06-10 5 MPa = 2,06 * 10 4 kN / cm 2. Vrijednost otklona u skladu sa estetskim i psihološkim zahtjevima utvrđuje se djelovanjem normativnog dugotrajnog opterećenja q l n = 0,1338 kN/cm: f=5q l n l ef 4 / 384EI x \u003d 5 * 0,1338 * 429 ^ 4 / (384 * 2,06 * 10 ^ 4 * 826) \u003d 1,08 cm otklon prema zahtjevima dizajna određuje se iz cijelog standardnog opterećenja q n = 0,1702 kN / cm: f=5qn l ef 4 / 384EI x = 5 * 0,1702 * 429 ^ 4 / (384 * 2,06 * 10 ^ 4 * 826) \u003d 0,847 cm f=1,08 cm Progibi greda prema estetskim, psihološkim i strukturnim zahtjevima su u granicama normale. Progibi prema tehnološkim zahtjevima se ne razmatraju, jer nema kretanja tehnološkog transporta duž preklapanja. Razmatranje skretanja prema fiziološkim zahtjevima je izvan okvira našeg kursa. Zaključak: konačno prihvatamo I-gredu 20 Sh1 za izradu grede koja zadovoljava zahtjeve čvrstoće i krutosti. Proračun armiranobetonskog poda. Na armirano-betonski pod utiče opterećenje qner=13,4 po 1m 2 . odrediti potrebnu površinu armature. Materijal grede teški beton klase B35, uzdužna radna armatura klasa A-III, presek vidi sl. Šema nosača greda Rješenje 1. Prikupljamo opterećenje po 1 linearnom metru grede: preklapanje q = 11,8 kPa; opterećenje po 1 m od vlastite težine grede (specifična težina armiranog betona opterećenje po gredi od 1 m, uzimajući u obzir vlastitu težinu s dužinom teretni prostor l gr = 1,4m: q \u003d q preklapanje *l gr + q grede \u003d 11,8 * 1,4 + 5,7 = 22,22 kN / m; uzimajući u obzir faktor pouzdanosti za odgovornost 2. Odredite procijenjenu dužinu grede: l 0 =l-
40-l op / 2
-
l op / 2
\u003d 4500-40-230 / 2- 170 / 2 \u003d 4260 mm \u003d 4,26 m. 3, Izvodimo statički proračun (gradimo shemu proračuna, određujemo dijagrame
Q
,
M
i pronađite maksimalne vrijednosti poprečnih sila i momenta Q=ql 0 /2=21,11*4,26/2=44,96kN M= ql 0 2 /8=21,11*4,26 2/8=47,89kN*m. 4. Pitamo se za materijale: prihvatamo teški beton, tokom stvrdnjavanja podvrgnut termičkoj obradi na atmosferskom pritisku, klasa čvrstoće na pritisak B35, y b 2 = 0,9; toplo valjani spojni elementi klase A-III. Zapisujemo karakteristike čvrstoće i deformacije materijala: R
b
=
19,5 MPa;
R bt =
1,30 MPa; Eb \u003d 34,5 * 10 3 MPa; R s = 365 MPa; R SW = 285 MPa; E s \u003d 20 * 10 4 MPa. Šema i dijagrami dizajna 5. Postavljamo rastojanje od težišta armature do krajnje rastegnutog betonskog vlakna a i određujemo radnu visinu grede A 0: uzimamo a = 5,0 cm; h 0 \u003d h- a \u003d 60-5 = 55 cm. 6. Pronađite vrijednost koeficijenta A 0: A 0 \u003d M / R b 7. Provjeravamo da vrijednost koeficijenta A 0 nije veća od granične vrijednosti A 0R; A 0 = 0,03< А 0R
= 0,425. 8. 9. Pronađite potrebnu površinu armature: A s =M/ Prihvatamo 6 šipki prečnika 8mm. 10. Provjerite postotak ojačanja grede: Procenat armature je veći od minimalnog, jednak 0,05%. 11. Određujemo montažne okove: A"
s\u003d 0,1 A s \u003d 0,302 cm 2 ,
prihvatite 1 šipku prečnika 8 mm; 12. Odredite prečnik poprečnih šipki: d sw> 0.25ds=0.25*8=2mm Prihvatamo poprečne šipke prečnika 3 A-III, A sw = 0,071 cm 2 (ar- poprečni presjek grede - vidi sl.) Ojačanje grednog presjeka 13. Konstruišemo okvir grede: odrediti dužinu nosećih dijelova 1/4
l= 1/4 4500 = 1125 mm; odrediti potreban korak poprečnih šipki na nosećim dijelovima
s
= h/2=300mm, što je više od 150 mm; uzimamo korak šipki s = 150 mm; odrediti korak poprečnih šipki u sredini grede s = 3/4 h = 450 mm, što je manje od 500 mm; prihvatite korak od 300 mm; pri izradi okvira, dimenzije potpornih dijelova se neznatno mijenjaju tako da su višestruki od prihvaćenih koraka poprečnih šipki. Ojačanje grednog presjeka 14. Provjerite stanje: Q Provjeravamo da li je poprečna sila poprečne sile koju beton opaža veća ili manja: Q = 44,96 kN Zaključak: Izvodimo armirano-betonsku podnu gredu presjeka 350x600mm, armiramo prema proračunu.
\u003d M / Š x \u003d 881 / 902,5 \u003d 0,98 
\u003d QS x / I x b \u003d 0,039 kN / cm 2 f = 1,05;f =1,05*0,50=0,53kN/mn=0,95.
n=0,95
:\u003d QS x / I x b \u003d 44,85 * 153 / 826 * 0,9 = 2,87 kN / cm 2c = 0,58 Ry c \u003d 0,58 * 24 * 0,9 = 12,53 kN / cm 2 (R s = 0,58= 1,12 kN/cm2< R s y c =
2,87 кН/см 2 ;
прочность обеспечена.
= 25 kN/m 3) g grede = bh 
f =0,35*0,6*25*1,1=5,7kN/m;n = 0,95q = 22,22 * 0,95 = 21,11 kN / m
b 2 bh 0 2 = 4789 / 1,95 * 0,9 * 35 * 55 2 \u003d 0,03
=0.79h 0 R s = 4789 / (0,79 * 55 * 36,5) \u003d 3,02 cm 2
\u003d A s * 100 / bh 0 \u003d 30,2 * 100 / (35 * 55) \u003d 0,16%
Q b , min = 
b 3 (1+ f + n)=R bt b 2 bh 0 = 1,30 * 0,9 * 35 * 55 * 55 \u003d 147420N = 147,42 kN,
