Calculul unei grinzi pe un suport. Scheme de proiectare pentru grinzi static nedeterminate
18-01-2013: vladimir
în schema 1 în formulele momentului pe suporturile l nu este pătrat?
18-01-2013: Dr. Lom
Cu o sarcină concentrată în formulele de moment, lungimea pătratului nu poate fi.
27-02-2013: Vadim
27-02-2013: Dr. Lom
Pentru a calcula grinzi continue cu trei trave sau mai multe, este mai ușor să formulezi o ecuație a trei momente. Nu pot explica ce fel de ecuație este aceasta în formatul de comentariu și nu am încă un articol pe acest subiect. Puteți vedea articolul: „Grinzi cu două trave”. Principiile prezentate în acest articol pot fi aplicate și grinzilor cu trei trave.
11-05-2013: Dmitrii
„Tabelul 2. Grinda cu o singură travă cu prindere rigidă pe suport A și suport articulat B. Figura 1.2 „Este posibil să se numere conform acestei scheme pentru x=a ?
Trebuie să știu cum se va lăsa arborele la punctul de contact al tăietorului.
11-05-2013: Dr. Lom
Poate sa. Cu toate acestea, în cazul dvs., ar fi mai corect să calculați nu numai îndoirea, ci și cuplul.
11-05-2013: Dmitrii
Puteți posta formula pentru cazul meu când x=a. Mi-e teamă că eroarea de calcul va depăși pe cea tehnologică, de la recalcularea unei formule atât de lungi.
- Cartea spune că arborii se îndoaie foarte puțin din cauza cuplului, așa că de obicei nu țin cont.
11-05-2013: Dmitrii
"Tabelul 2. Grinda cu o singură travă cu prindere rigidă pe suportul A și suportul articulat B. Figura 1.2" Puteți posta formula pentru cazul particular x=a? Înseamnă că x=a ar trebui luat în timpul integrării. Apoi formula ar trebui simplificată semnificativ.
Mulțumesc!
11-05-2013: Dr. Lom
x=a este un caz special al formulelor de mai sus, i.e. la o distanță de la începutul fasciculului egală cu a:
Ma = Aa + MA. Cu o abatere aceeași poveste.
Mai mult, dacă luăm în considerare secțiunea grinzii la x>a, atunci formulele vor fi și mai complicate. Nu pot face nimic în privința asta, dar vă pot sfătui următoarele. Deformarea maximă în cazul dumneavoastră va fi atunci când sarcina este aplicată aproximativ în mijlocul arborelui, adică. când a?b, cu cât deplasați mai aproape freza de unul sau al doilea suport, mărind distanța a sau b, cu atât va rezulta mai puțină deformare. Prin urmare, este mult mai ușor să calculați deviația maximă conform schemei 1.1 și, pentru a fi sigur, să faceți o marjă suplimentară, de exemplu. este puțin probabil să se obțină deformarea calculată în acest mod cu 3-5%. calcul exact deformarea va fi mai mare, dar o puteți crește cu 10-15% pentru mai multă încredere.
14-05-2013: Credinţă
Bună ziua, se poate vedea undeva calculul (derivarea formulei pentru momentul încovoietor) pentru cazul tabelului de încărcare 1, clauza 2.5 pentru un triunghi?
14-05-2013: Dr. Lom
Toate formulele folosite pentru alcătuirea tabelelor au rămas pe hârtie (este nevoie de prea mult timp pentru a le tasta). În plus, există mai multe metode pentru calcularea structurilor static nedeterminate. ÎN acest caz s-a folosit tehnica, descrisă suficient de detaliat în articolul „Grinzi cu două trave” (http://website/item230.html)
27-07-2013: Dmitrii
De draga doctor Scrap! Cum se calculează corect o grindă cu trei trave pe suporturi articulate de la o sarcină uniformă, dacă toate travele sunt diferite?
27-02-2013: Dr. Lom
Pentru a calcula grinzi continue cu trei trave sau mai multe, este mai ușor să formulezi o ecuație a trei momente. Nu pot explica ce fel de ecuație este aceasta în formatul de comentariu și nu am încă un articol pe acest subiect. Puteți vedea articolul: „Grinzi cu două trave”. Principiile prezentate în acest articol pot fi aplicate și grinzilor cu trei trave.
Acest calcul are o aplicație practică foarte specifică - calculul sarcinilor pe osiile camioanelor. Camionul are o remorca cu 4 picioare. Primul se sprijină pe cârligul tractorului, celelalte trei - osiile roților situate la distanță (bază) de cârlig și la aceeași distanță unele de altele. uniform/neuniform sarcina distribuitaîn interiorul corpului, am reușit să conduc la o încărcare punctuală cu o anumită coordonată. Dar distribuția sarcinii între osiile roților - vai. Va fi recunoscător pentru orice ajutor/sfat cu privire la material.
27-07-2013: ordonatul Petrovici
Eh, prietene, trebuie să mergi la alt spital, nici măcar nu avem un astfel de departament.
27-07-2013: Dr. Lom
Petrovich are dreptate, calculul arborilor și mecanismelor rotative - poveste separată. În plus, trebuie avut în vedere că sarcinile nu vor fi statice, ci dinamice și de impact, în plus, nu numai verticale, care sunt cel mai adesea considerate în construcție, ci și orizontale, care apar la deplasarea cu accelerație.
Dar vă puteți uita la articolele „Grinzi continue cu mai multe trave”. În special, ei iau în considerare calculul grinzilor cu trei trave. Adevărat, cazul tău nu este luat în considerare în mod specific, dar priceperea designerului constă în a găsi o cale de ieșire din situațiile dificile prin simplificarea acestora. De exemplu, în cazul dvs., atunci când se calculează pentru sarcini verticale (din greutatea mărfurilor), nu este deloc necesar să se ia în considerare dispozitivul de cuplare al tractorului ca suport. Cu siguranță nu sunt un specialist auto, dar mi se pare că majoritatea dispozitivelor de cuplare sunt concepute pentru a absorbi sarcinile orizontale care apar în timpul mișcării accelerate, în timp ce mișcarea în sus și în jos este destul de posibilă, dar aș putea greși.
Astfel, veți obține o grindă cu două trave cu două console. Și deși nu am o astfel de schemă de proiectare, dar aici puteți utiliza principiul suprapunerii pentru o sarcină distribuită uniform, adică. este posibil să se calculeze separat o grindă neconsolară cu două trave și două console, apoi se adaugă valorile obținute ale parametrilor necesari. Și dacă calculul se face pentru o sarcină concentrată în interiorul traveelor, atunci consolele nu contează deloc.
Dar totuși, nu uitați de sfatul lui Petrovici, calculul arborilor de rotație nu este pentru mine.
29-07-2013: Dmitrii
ordonat Petrovici - interesat de determinarea sarcinii pe osie în stare statică. În acest mod, reacția osiilor, gravitatea încărcăturii și gravitatea remorcii în sine sunt pe deplin în concordanță cu schema cu fasciculul și cu reacțiile suporturilor.
29-07-2013: ordonatul Petrovici
Desigur, nu este treaba mea să intru în afacerile pre-Khtur, dar în timp ce se odihnesc, voi vorbi cu tine.
Dacă pentru o stare statică, atunci calculul tău și o sticlă de beat nu merită, deoarece trebuie să calculezi doar două axe. La urma urmei, pentru ce este necesară a treia axă? - pentru asigurare. Dacă o roată a unei mașini de două tone explodează sau zboară - este un lucru, dar dacă o remorcă are 40 de tone în ea și cu viteză mare, atunci nu te poți distra. Și, prin urmare, calculați încet pentru dvs. toate opțiunile pentru un fascicul cu o singură consolă dublă și vor fi doar două dintre ele și încă două pentru un fascicul cu o singură consolă, dacă se ia în considerare dispozitivul de cuplare ca suport, apoi alegeți-l pe cel mai încărcat.
Așa mă gândesc eu însumi.
30-07-2013: Dmitrii
Petrovici, la controlul greutății sunt pedepsiți pentru supraîncărcare pe oricare dintre osiile specifice.Din moment ce sunt trei în spate, încărcătura (în mod necunoscut) este încă împărțită pe toate cele trei osii.
Pot calcula - pot aranja paleți cu marfă, astfel încât toate osiile să nu fie supraîncărcate.
30-07-2013: Dmitrii
La urma urmei, pentru ce este necesară a treia axă? - Aici http://www.packer3d.ru/online/veh-by-pal se arată clar că toate axele sunt implicate
30-07-2013: ordonatul Petrovici
Wow ce! Asa ca as fi spus imediat, trebuie sa scoti totul din tine cu o penseta. Mi-am făcut o poză pentru un prieten, dar ei bine.
Din câte am înțeles, calculatorul este pentru paleți distanțați uniform, oferind o încărcătură distribuită uniform. Tu, draga mea, știi să aranjezi paleții în așa fel încât sarcina pe osii să fie uniform distribuită.
Voi spune imediat despre asta - scuipi pe afacerea asta. Teoretic, taco-urile sunt posibile, dar pentru asta, jumătate din încărcătură, sau mai mult, trebuie aruncată.
În plus, mă îndoiesc că există cântare astfel încât sarcina pe fiecare osie este determinată, mai degrabă, cântare separate pentru tractor și remorcă. Așa este, nu?
Dacă da, atunci rețeta este simplă, de la începutul remorcii până la prima punte spate, înălțimea paleților este de 2/3 din înălțimea totală, de la 1 axe spate la 3 axe spate, crește treptat înălțimea paleților la toata inaltimea, apoi la toata inaltimea, daca remorca este ca in calculatoare.
Și vei avea o distribuție mai uniformă a sarcinii între osii. Sau, mai degrabă, nici nu trebuie să numărați - dimensiunile paleților nu vă vor permite. În plus, sunt necesare prea multe date pentru calcul.
Și dacă bătrânul Petrovici s-a încurcat cu înălțimea, atunci pe cântar vă vor spune, aveți nevoie de mai mult de 2/3 sau mai puțin.
Oh, cuiva i s-a uscat gâtul din cauza acestor conversații, ar trebui să mergem să bem bere cât timp nu există doctor.
25-11-2013: Anton
Bună ziua Am o întrebare despre formula 1.2 din tabelul 2. Când se calculează deviația folosind această formulă și se înlocuiește condiția x=a=b=l/2 în expresia rezultată, nu se obține expresia dată în formula de mai sus. Diferența constă în diferența dintre numărul din fața produsului EI. Când înlocuiți, nu rezultă 107, ci 109. Spuneți-mi, care este greșeala? Această metodă de calcul poate fi aproximativă?
25-11-2013: Dr. Lom
Cert este că, folosind formula, determinați valoarea deflexiunii în mijlocul intervalului și în partea de jos a expresiei rezultate va fi într-adevăr 109,7. Între timp, la o grindă cu ciupit rigid pe un suport și cu balamale pe al doilea suport, deformarea maximă va fi deplasată către suportul articulat. Rândul 1 din tabelul 2 arată această valoare maximă. Deoarece distanța de la suportul A la secțiunea transversală cu o deschidere maximă este mai mare de 0,5 l, atunci pentru a determina această valoare, ar trebui să folosiți formule care să țină cont de acțiunea forței tăietoare în punctul de aplicare (sau să determinăm valoarea deformarii, socotind de la suportul B, tinand cont de unghiul de rotatie pe suportul B ). Nu că aceste formule sunt atât de complicate, dar ocupă mult spațiu și, prin urmare, nu sunt date în tabel.
26-11-2013: Anton
Mulțumesc pentru răspuns.Da, într-adevăr, ai dreptate.Punctul de deformare maximă va fi puțin mai aproape de la mijlocul grinzii până la suportul balamalei.Dar aici aveam o altă întrebare. Diferențiând expresia pentru găsirea deviației, găsirea extremului funcției, a obținut astfel x din deviația maximă.Înlocuind această valoare a lui x în formula de deviere în aceleași condiții a = b = L / 2, am obținut 107,555 în numitor.Nu stiu care este problema,dar si in am gasit aceeasi formula in alte surse pentru un caz anume(a=b=L/2).Ma intereseaza asta pentru ca fac calcule la serviciu si Trebuie să obțin un rezultat precis.
26-11-2013: Dr. Lom
Dar aici, când vine vorba de zecimi de procent și, în general, de numere fracționale obținute ca urmare a unor calcule destul de complexe, valorile tabelare ar trebui considerate într-adevăr ca fiind aproximative. Valoarea pe care o obțineți este mai precisă, valoarea tabelară oferă mai multă deflexie și, prin urmare, contribuie la o marjă suplimentară mică (0,2%) atunci când se calculează pentru al 2-lea grup de stări limită.
27-11-2013: Anton
Mi-ai spulberat indoielile.Va multumesc mult pentru explicatie si raspunsuri rapide!
06-12-2013: Maksim
2 tabel, schema 3.1. În punctul B, valoarea momentului de pe diagramă nu este egală cu valoarea momentului aplicat în acest punct?
07-12-2013: Dr. Lom
Nu merge, mai exact, valoarea momentului de pe diagramă în punctul B este egală cu valoarea momentului aplicat în punctul B. Cu această direcție de acțiune, momentul este considerat negativ (-M), respectiv , când pe suportul B acționează un moment încovoietor negativ, pe suportul A ia naștere un moment încovoietor pozitiv, iar aici reacția suportului pe suportul A va fi negativă. Dacă înlocuim toate valorile date în tabel în ecuația momentelor, atunci la x \u003d l, pe suportul B veți obține același moment negativ Mb \u003d -M.
07-12-2013: Maksim
de exemplu, m=10, L=2.
atunci Ax = 3*10/2*2 = 7,5
Ma = 10/2=5
Mb= 5+ 7,5 = 12,5
07-12-2013: Dr. Lom
Nu prea înțelegeți esența formulelor și nu urmați semnele:
nu Ax \u003d 3 * 10 / 2 * 2 \u003d 7,5, ci pur și simplu reacția de sprijin A \u003d 7,5. x este o variabilă care indică distanța de la începutul fasciculului până la secțiunea transversală considerată. În punctul B, valoarea x = L = 2.
În plus, dacă m = 10, atunci Ma = -5. Apoi pe baza B
Mb \u003d -5 + 7,5x2 \u003d 10
09-07-2014: Zarif
Stimate Doctor.
Aveți valoarea diagramei M pentru acoperișuri înclinate?
09-07-2014: Dr. Lom
Uitați-vă la articolul „Exemple de calcul de căpriori și șipci” există diagrame corespunzătoare calculului.
11-02-2015: Sanmart
Dragă doctor Lom!
Aveți formule pentru calcularea deformarii maxime și a momentului pentru o grindă cu două trave complet încărcată cu o sarcină distribuită uniform cu trave de diferite lungimi?
Circuitul este aproape ca pe 2.3, dar q este distribuit de la A la C.
Dacă vă este prea lene să introduceți aceste formule în editor, trimiteți-le cumva, ca într-un format scanat, iar eu vi le voi returna în editor.
11-02-2015: Dr. Lom
Ideea este aceea de a preciza toate cazurile posibile de încărcare pentru toți Opțiuni imposibil fizic. Deci nu ai noroc - va trebui să folosești formule generale. Secțiunea „Structuri nedeterminate static” și în special articolele „Grinzi cu deschidere dublă” și „Grinzi nedeterminate static. Ecuații a trei momente” vă stau la dispoziție. Aici voi spune că se poate determina momentul maxim pe suportul B utilizând de două ori aceeași schemă 2.3 și anume
MB \u003d M1 + M2 \u003d - q (l1 ^ 3 + l2 ^ 3) / (8 (l1 + l2)).
Pentru a determina deviațiile secțiunilor transversale în jurul axei x, trebuie mai întâi să determinați unghiurile de rotație pe suporturi și apoi să utilizați ecuația generală de deformare diferențială. Mai multe detalii în articolul „Fundamentals of strength-of-material. Determination of beam deflection”. Dar în orice caz, indiferent de lungimea celei de-a doua travee, deformarea maximă într-una dintre travee va fi mai mare decât ql^4/185EI și mai mică de 7ql^4/768EI. Dacă pentru dvs. astfel de limite sunt prea neclare și este necesară mai multă precizie, atunci doar calculul.
12-02-2015: Valentine
Bună, doctore Lom. Am vrut să clarific împreună cu dumneavoastră cazul special descris în secțiunea „Tabelul 3. Grinda cu deschidere dublă cu suporturi articulate. Fig.1.3 „Aveți posibilitatea de a o completa pe baza faptului că în acest caz distanțele l nu sunt egale, ci diferite, adică l1 și l2. Interesat de reacțiile din suporturi și momentul din suport. A cerere foarte urgenta multumesc.
12-02-2015: Sanmart
Eh... îmi voi aminti de sopromat de mult uitat...
Cu toate acestea, vă mulțumesc!
12-02-2015: Dr. Lom
Tocmai am raspuns ieri întrebare similară. Tabelele conțin formule pentru cazuri speciale, însă cele mai comune. Pentru cazuri comune, ca si a ta, formulele devin prea greoaie si se pierde vizibilitatea. În astfel de cazuri, este necesar să efectuați un calcul complet prin metoda momentului sau prin metoda forței, deoarece aveți o singură reacție de sprijin necunoscută.
Cu toate acestea, tabelele prezentate sunt foarte convenabile pentru o evaluare preliminară a structurilor. De exemplu, dacă cazul dvs. de încărcare este ca cel din tabelul 3, schema de proiectare 1.3, apoi cu scăderea lungimii uneia dintre travee valori calculateȘi susține reacțiile iar momentul pe suport și alte cantități va fi fără ambiguitate mai mic. Astfel, un calcul simplificat nu va face decât să crească marja de siguranță; aceste cunoștințe sunt destul de suficiente atunci când se calculează o structură realizată în 1-2 copii. Ei bine, pentru structurile produse în serie, este necesar un calcul precis.
21-03-2015: David
Dragă doctor Lom
eu am acoperiș în fronton cu laturi identice cu coama fara suport, dar capriori fixati rigid (sudura), fundul poate fi considerat ca o balama. Este posibil să aplicați formula Tabelul 2 2.1 sau altceva pentru a calcula deviațiile, dacă nu vă deranjează să scrieți o formulă sau un link
22-03-2015: Dr. Lom
Acest lucru nu va fi în întregime corect, iar sudura trebuie proiectată pentru sarcinile adecvate pentru a asigura rigiditatea. Poate că designul tău ar fi considerat mai corect ca un arc triunghiular cu un puf pe suporturi (a se vedea articolul corespunzător).
02-04-2015: Vladimir
Tabelul 1, schema 1.1 Formula pentru deformare, în opinia mea, este incorectă. În mod logic, ar trebui să fie f (l) = 0. Dar în formula propusă, acest lucru nu funcționează.
02-04-2015: Dr. Lom
Formula de mai sus pentru determinarea deformarii, precum și formula pentru determinarea momentului, este valabilă pentru secțiunea de la 0 la l / 2 (mijlocul intervalului, unde se aplică o forță concentrată). Deoarece grinda (metoda de susținere) și sarcina sunt simetrice, nu am considerat necesar să dau o formulă pentru determinarea momentului și a deformarii în a doua secțiune de la l / 2 la l, deci există suficiente dificultăți.
Dar dacă aveți într-adevăr nevoie de el, atunci în această secțiune (de la l / 2 la l) ar trebui să scădeți suplimentar Q (x - l / 2) ^ 3/6 din expresia indicată.
03-04-2015: Vladimir
Mulţumesc mult. Nu am vazut ca 0 03-04-2015: Dr. Lom
14-08-2015: Martin
În afara subiectului, dar nu am idee unde să scriu exact... 14-08-2015: Dr. Lom
De fapt, nu sunt un expert în echipamente RMN, dar se pare că nu este nimic în neregulă cu un cadru metalic (nu va exista un cadru metalic, va fi armare în structurile din beton armat sau altceva). Căutați normele pentru echiparea camerelor RMN, de asemenea, par să nu existe restricții privind proiectarea pereților și tavanelor. 09-09-2015: Yuriy
Dragă doctor Lom 09-09-2015: Yuriy
Nu pot rezolva problemele cu calculul a 3 si 4 copertine pe usa Va rog ajutati 09-09-2015: Dr. Lom
O situație similară este discutată în articolul „Determinarea forței de tragere (de ce diblul nu rămâne în perete)”. Singura diferență este că vei avea două copertine deasupra. Pentru a simplifica calculele, putem presupune că distanța dintre copertinele superioare este mult mai mică decât distanța dintre copertinele superioare și inferioare, apoi putem presupune că forțele care acționează asupra copertinelor superioare sunt aceleași și în total egale cu cele inferioare. forta. Dar, în orice caz, sarcina pe baldachinul superior va fi mai mare decât pe cea din mijloc. Când baldachinul din mijloc este deplasat la mijlocul înălțimii ușii, rolul său în ceea ce privește percepția forței de rupere va scădea semnificativ, cu toate acestea, stabilitatea ușii va crește. 10-09-2015: Yuriy
Ştii 10-09-2015: Yuriy
pentru două bucle, se dovedește că forțele sunt egale numai cu semnul opus 10-09-2015: Dr. Lom
Greșeala ta în alegerea schemei de calcul. Cu 3 copertine consideri usa ca pe o grinda cu doua trave cu rigiditate relativ scazuta, cu alte cuvinte, ca pe o grinda flexibila, care, sub influenta reactiilor de sustinere, va avea unele deformari. Între timp, în planul de acțiune al momentului, înălțimea grinzii este lățimea ușii 1 m, care este mult mai mare decât deschiderea dintre cele 2 copertine superioare. Acestea. ușa poate fi considerată condiționat ca o grindă absolut rigidă, căreia nu se aplică schemele de proiectare prezentate în acest articol. Ușa în acest caz poate fi considerată ca un fel de secțiune transversală. 15-10-2015: Serghei
Bună ziua, doctore Lom. Scuzați-mi ignoranța. Vă rog să-mi spuneți ce înseamnă E în formula de calcul a deformarii unui fascicul și cum să o determine (E) 15-10-2015: Dr. Lom
E este modulul de elasticitate al materialului pe care urmează să-l utilizați pentru grinda. Valorile modulelor de elasticitate pentru diverse materiale de construcție pot fi găsite în articolul „Rezistențe calculate și module de elasticitate pentru diverse materiale de construcție”. Și sensul fizic - în articolul „Caracteristicile elastice și de rezistență ale materialelor”. 13-03-2016: Viaceslav
Bună ziua. 13-03-2016: Dr. Lom
Așa este, bineînțeles Mx=Ax-qx^2/2. Acum voi încerca să o repar. Vă mulțumim pentru atenție. 30-03-2016: Timur
Buna ziua! 30-03-2016: Dr. Lom
Sub acțiunea unei sarcini uniform distribuite, capacitatea portantă a unei grinzi prinse rigid este de 1,5 ori mai mare decât cea a aceleiași grinzi, dar pe suporturi articulate. Acest lucru nu depinde în niciun fel de lungime (dacă comparăm o grindă articulată și prinsă rigid de aceeași lungime), dar tipul de sarcină care acționează poate afecta valoarea diferenței. Și o astfel de diferență în capacitatea portantă rezultă din faptul că momentul maxim pentru o grindă articulată va fi mai aproape de mijlocul travei, iar pentru o grindă prinsă rigid - pe unul dintre suporturi (sau pe ambele suporturi, dacă sarcina este simetric). 31-03-2016: Timur
M-am gândit doar că capacitatea portantă va crește de 5 ori mai degrabă decât de 2. Acesta este în esență oțel de tracțiune. Puteți merge pe un fir de câțiva milimetri. Sau se va lăsa în timp? 31-03-2016: Dr. Lom
Acest articol prezintă scheme de proiectare pentru grinzi relativ rigide. De regulă, înălțimea h a unor astfel de grinzi este de 1/10 - 1/20 din lungimea travei l. Și deformarea unor astfel de grinzi, de regulă, nu depășește f? h/4 - h/2. Firele de oțel, frânghiile și alte fire flexibile (aș spune chiar absolut flexibile) sunt calculate folosind formule complet diferite, iar diagramele vor avea un aspect diferit. De regulă, devierea f firelor flexibile este de cel puțin 5h - 6h. În filamentele flexibile, tensiunile cauzate de acțiunea unui moment încovoietor sunt extrem de mici în comparație cu tensiunile de întindere care apar în timpul unei deformări atât de semnificative. Aceste tensiuni de tracțiune trebuie compensate prin reacții de sprijin orizontal. Cu toate acestea, calculul firelor flexibile este o problemă separată. 15-04-2016: Stanislav
Buna ziua! Întrebare conform tabelului 1. „Grândă cu o singură travă cu prindere rigidă pe suport” conform paragrafului 1.3. Moment pe suporturile Ma și Mb. Spune-mi te rog, în ecuație, din întâmplare, un doi nu este de prisos? 15-04-2016: Dr. Lom
Nu, nu este redundant. Și este destul de ușor de verificat. Dacă a = l/2, adică ambele forțe sunt aplicate într-un punct din mijlocul fasciculului, apoi ecuația momentelor se va reduce la Ma \u003d Mv \u003d -2Ql / 8 \u003d -Ql / 4. Vom obține același rezultat prin adăugarea valorilor momentelor când folosim schema de calcul 1.1. 15-04-2016: Stanislav
Îmi pare rău. Întrebarea pe care am pus-o mai devreme nu este corectă. Conform tabelelor dumneavoastră (pentru suporturile articulate și pentru cele fixate rigid), am calculat deviațiile maxime în cazul acțiunii a două forțe concentrate cu aceeași distanță față de suporturi (Tabelul 1 - paragraful 1.3). Ca urmare, am a constatat că deformarea în cazul suporturilor cu balamale este mai mică decât deformarea în cazul celor fixate rigid. Dar logic ar trebui să fie invers. Te rog explica. Există posibilitatea să aveți o eroare în schema de calcul pentru suporturi rigide 1.3? 15-04-2016: Dr. Lom
Nu știu cum ai făcut-o. Presupun că ați substituit valoarea momentului în formula de deviere fără a lua în considerare semnul „-”. Din nou, dacă a = l/2, i.e. ambele forţe sunt aplicate într-un punct din mijlocul grinzii, atunci deformarea maximă va fi f = -Ql^3/96EI. Vom obține același rezultat prin adăugarea valorilor de deformare atunci când folosim schema de proiectare 1.1. 16-04-2016: Emin
Unde pot găsi diagrama de proiectare a unei grinzi cu o singură travă cu o balama pivotantă în mijloc. 16-04-2016: Dr. Lom
Ce vrei să spui prin pivot în mijloc? Dacă acesta este un suport care împiedică mișcarea verticală a fasciculului, dar nu împiedică modificarea unghiurilor de înclinare a secțiunilor transversale ale grinzii, atunci un astfel de suport ar trebui considerat ca un suport intermediar al unei grinzi cu două trave, Tabelul 3. Dacă acest suport articulat este situat într-un plan perpendicular, atunci prezența lui afectează doar determinarea flexibilității tijei într-un plan dat și în calculul pentru sarcini verticale nu este luată în considerare. 16-12-2016: Mihai
Buna ziua! Spuneți-mi, cum să determinați reacțiile orizontale (de extragere) în schema unui fascicul cu două terminații? 16-12-2016: Dr. Lom
În general, grinzile sunt considerate a fi tije suficient de rigide (limitările privind deformarea maximă admisă contribuie la aceasta) și, prin urmare, pentru a simplifica calculele, reacțiile orizontale de sprijin rezultate din deformare sunt luate egale cu zero. Dar, în general, dacă există o astfel de nevoie, atunci deviația este mai întâi determinată, este trasată o diagramă. Apoi se determină modificarea lungimii axei neutre a fasciculului - procedura în sine este destul de complicată și apoi, în funcție de modulul de elasticitate al materialului grinzii, forțele necesare pentru o astfel de modificare a lungimii fasciculului sunt determinate. 17-02-2017: student
Doc, scuze pentru întrebările stupide. A stăpânit construcția de diagrame în echele, pentru o articulație grindă, moment încovoietor în deschiderea M (x) (fila 2 p 2.1). Rezultatul este că la sfârșitul fasciculului funcția nu este egală cu 0. pic https://yadi.sk/i/Cal1RKes3EDm6W 17-02-2017: student
Doc, pentru o înțelegere pur teoretică: este posibil să nu se instaleze sau să se reducă armătura în locurile cu moment încovoietor zero în deschiderea unei grinzi? Sau forțele transversale sunt comparabile în aceste puncte? 17-02-2017: Dr. Lom
Am spus deja că nu sunt prieten cu exel, așa că cu greu pot indica unde s-a strecurat greșeala ta. Dar, în general, dacă substituim valorile la x = l în ecuația momentelor dată pentru această schemă de proiectare, atunci momentul pe suport B este egal cu zero: 22-08-2017: Ivan
Bună ziua Este permis ca o schemă cu terminații glisante la capetele grinzii să folosească formula de calcul a deformarii pentru opțiunea 1.1 (două terminații rigide la capete)? După cum am înțeles din comentarii, reacțiile de sprijin orizontale sunt luate egale cu zero, respectiv, în acest caz, încascarea rigidă este cea alunecătoare. Am inteles corect? 23-08-2017: Dr. Lom
Da, este acceptabil dacă grinda are rigiditatea corespunzătoare. În general, reacțiile de susținere orizontală apar întotdeauna datorită distribuției tensiunilor interne, cu cât rigiditatea grinzii este mai mare, cu atât influența lor asupra funcționării generale a tijei este mai mică. Prin urmare, de regulă, la calcularea grinzilor rigide, influența posibilelor reacții orizontale de sprijin în marja de siguranță este neglijată, luându-le egale cu zero. Ei bine, pentru firele flexibile, terminația de alunecare implicită nu este potrivită ca suport. După cum se știe deja, o grindă este determinată static dacă este susținută de două suporturi articulate (unul mobil și altul fix) sau încorporată la un capăt, de exemplu. dacă i se impun trei relaţii externe. O excepție sunt grinzile articulate cu mai multe trave (formate din mai multe grinzi individuale conectate între ele prin balamale intermediare), care pot fi determinate static chiar și cu mai mult de trei bretele exterioare (a se vedea § 3.7 despre aceasta). Pe fig. 85.7, a, b prezintă două fascicule static nedeterminate; fiecare dintre ele este suprapus cu patru legături externe și, prin urmare, aceste grinzi sunt odată nedeterminate static. Pe fig. 85.7, este prezentată o grindă cu șase legături exterioare; este de trei ori nedeterminat static. Gradul de indeterminare statică a grinzii (fără balamale intermediare) este egal cu numărul în exces (în plus) de legături externe (mai mult de trei). Grinzile static nedeterminate sunt adesea denumite fascicule continue. Calculul grinzilor continue, precum și calculul oricăror sisteme static nedeterminate, nu pot fi efectuate numai cu ajutorul ecuațiilor de echilibru; este întotdeauna necesar să se creeze ecuații suplimentare (ecuații de deplasare) care să țină cont de natura deformării fasciculului. Pe fig. 86.7, dar un fascicul static nedeterminat este afișat o dată. Pentru a calcula acest fascicul, acesta poate fi reprezentat ca un fascicul determinat static, prezentat în Fig. 86.7, b, obținut din sprijinul drept dat ca urmare a aruncării. Un sistem determinat static obținut dintr-unul dat prin eliminarea conexiunilor redundante se numește sistem principal. Grinda prezentată în fig. 86.7, b, este sistemul principal pentru un fascicul dat (Fig. 86.7, a). Sistemul principal (Fig. 86.7, b), pe lângă sarcina dată q, este afectat de o reacție necunoscută RB a conexiunii întrerupte. Sub acțiunea sarcinii q, fasciculul prezentat în fig. 86.7, b, este deformată și capătul său liber se mișcă în jos (Fig. 86.7, c) cu o sumă care poate fi determinată cu ușurință prin metoda parametrilor inițiali: Sub acțiunea forței RB, capătul liber al grinzii prezentat în Fig. 86.7, b, crește cu o sumă (Fig. 86.7, d), care poate fi determinată și prin metoda parametrilor inițiali: Sub acțiunea simultană a unei sarcini q și a unei forțe date, deformarea capătului liber al grinzii prezentată în fig. 86.7, b, este determinată de expresia Această deformare este zero, deoarece deformarea capătului drept al unui fascicul dat (Fig. 86.7, a) este zero: Prin urmare, reacția reală care are loc pe suportul drept al unei grinzi date static nedeterminat este momentul încovoietor M și forța tăietoare Q în secțiunea unei grinzi date pot fi acum determinate prin formulele (2.7) și (3.7), ca și în cazul static. fascicul determinat prezentat în Fig. 86,7, a: Diagramele Q și M construite folosind aceste expresii pentru un fascicul dat sunt prezentate în fig. 86,7, f, f. Calculul unui fascicul dat poate fi efectuat și folosind alte sisteme de bază, de exemplu, cele prezentate în Fig. 86,6, h, i. Calculul fasciculelor continue se realizează de obicei folosind așa-numitele ecuații cu trei momente. Această metodă de calcul evită compilarea de ecuații suplimentare de tipul (81.7). În plus, această metodă permite obținerea de ecuații suplimentare cu cel mult trei necunoscute în fiecare dintre ele, ceea ce, cu un grad ridicat de indeterminare statică a unui fascicul dat, simplifică soluția unui sistem de ecuații. Să luăm acum în considerare calculul grinzilor continue folosind ecuațiile a trei momente. Pe fig. 87.7, dar arată o secțiune selectată dintr-o grindă continuă cu mai multe trave, care se află sub acțiunea unei anumite sarcini. Suporturile grinzilor sunt desemnate de la stânga la dreapta prin numere și așa mai departe. Sunt indicate lungimile de deschidere ale unei grinzi continue (de asemenea, de la stânga la dreapta), etc. Indicele pentru lungimea fiecărei travei I corespunde numărului suportului drept al acestei travee. Momentele de inerție J ale secțiunilor transversale ale grinzii sunt constante pe lungimea fiecărei trave; în intervale diferite, momentele de inerție pot avea valori diferite. Obținem sistemul principal de calculare a unui fascicul continuu prin îndepărtarea din acesta a conexiunilor care împiedică rotirea reciprocă a secțiunilor adiacente ale grinzii deasupra suporturilor sale, adică prin plasarea balamalelor deasupra suporturilor grinzii (Fig.). Necunoscute sunt momentele de încovoiere (sprijin) etc., care apar în secțiuni ale unei grinzi continue deasupra suporturilor. Momentele necunoscute sunt considerate pozitive atunci când provoacă tensiune în fibrele inferioare ale fasciculului. Luați în considerare două deschideri de grinzi adiacente suportului, prezentate în Fig. 87,7, c. Aici linia punctată arată axa îndoită a fasciculului. Pe fig. 87.7, d prezintă secțiuni ale grinzii direct adiacente suportului. Aici este unghiul de rotație al secțiunii care aparține travei din stânga și direct adiacent suportului și este unghiul de rotație al secțiunii aparținând travei din dreapta și, de asemenea, direct adiacent suportului. Ambele aceste secțiuni, în esență, reprezintă o secțiune transversală situată deasupra suportului și, prin urmare, unghiurile de rotație ale acestora sunt aceleași, adică. Unghiurile de rotație și pot fi considerate ca o consecință a impactului asupra grinzilor individuale cu o singură travă prezentate în Fig. 87.7, d, sarcinile date, precum și momentele de sprijin necunoscute Condiția (82.7), așadar, înseamnă că unghiul de rotație al capătului drept al capătului stâng al grinzilor prezentat în Fig. 87,7, d, este egal cu unghiul de rotație al capătului stâng al grinzii drepte, adică unghiul reciproc de rotație al acestor capete este zero. Momente necunoscute etc. au astfel de valori la care condiția indicată este îndeplinită nu numai pentru suport, ci și pentru toate suporturile intermediare ale unei grinzi continue. Să găsim valorile unghiurilor și metoda grafico-analitică. Pe fig. 87.7, e, g, sunt prezentate grinzi fictive pentru travele încărcate cu o sarcină fictivă. 87.7, e prezintă o sarcină fictivă corespunzătoare acţiunii asupra acestor trave a sarcinii date pe grinda, iar în fig. - actiunea unor momente necunoscute asupra lor Pe baza celei de-a doua dintre formule (80.7), unghiurile și, respectiv, sunt egale cu forțele transversale fictive și care apar pe suporturile traveelor grinzilor fictive, i.e. unde (Fig. 87.7, e), precum și (Fig. 87.7, g) sunt reacțiile suporturilor grinzilor fictive. Să luăm în considerare pe exemple reale nodurile de susținere sau de legătură ale structurilor și să stabilim cu ce avem de-a face: cu o balama sau ciupit. Aceasta este carcasa clasică cu balamale. Adâncimea de sprijin a plăcii este dictată de seria standard și este mai mică decât înălțimea secțiunii plăcii. În astfel de condiții, în timp ce se îndoaie, placa se va întoarce calm pe un suport - pe un suport articulat. Mai mult, este imposibil să ciupești placa introducând-o mai adânc în perete, deoarece. momentele pe suport vor apărea imediat în el (cu o schemă cu balamale, momentul pe suport este zero), iar practic nu există armături superioare pentru perceperea acestor momente în plăcile prefabricate. Schema de calcul pentru o astfel de placă: Totul depinde de adâncimea de introducere a plăcii în perete. Dacă, cu o înălțime a plăcii de 200 mm, susțineți placa cu 150-200 mm, atunci aceasta este o balama. Dacă armătura superioară intră în suport pentru lungimea ancorajului sau se iau măsuri speciale sub formă de plăci de sudură (șaibe) la capetele armăturii, atunci aceasta este ciupirea. Dacă adâncimea suportului este „nici asta, nici asta” - i.e. mai mult decât înălțimea secțiunii, dar mai puțin decât lungimea ancorajului, atunci acesta este cazul neplăcut în care trebuie nu numai să proiectați, ci și să calculați toate detaliile ansamblului și să verificați dacă pot rezista la o astfel de batjocură. În primul rând, instalarea armăturii superioare de lucru este deja obligatorie. În al doilea rând, trebuie proiectat pentru momentele care decurg din această ciupire. În al treilea rând, caracterul adecvat al ancorării sale ar trebui verificat prin calcul. Schema de proiectare pentru o placă cu o singură travă este următoarea: Pentru o grindă monolitică, totul este la fel; adâncimea de încastrare pentru versiunea prinsă poate fi salvată doar prin îndoirea tijei superioare în jos. Dar atât la placă, cât și la grindă, sarcina de zidărie trebuie să fie suficientă și verificată prin calcul. Aceasta este o schemă standard cu un suport sub formă de ciupire - nu ar trebui să existe o balama în niciun caz, nici măcar nu ar trebui să existe o ciupire incompletă - doar un nod rigid 100%. În caz contrar, sistemul va fi variabil geometric: balconul sub sarcină va porni suportul cu toate consecințele. Prin urmare, atunci când proiectați suportul unui balcon în consolă, este necesar să dezvoltați și să calculați cu atenție ansamblul suport rigid. În seria standard 2.130-1 ediția. 9, vă puteți familiariza cu nodurile de sprijin ale plăcilor de balcon și puteți înțelege prin ce principiu se realizează ciupirea. În primul rând, aceasta este o introducere suficientă a plăcii în perete. În al doilea rând, aceasta este o greutate semnificativă a peretelui de zidărie de sus. În al treilea rând, este o ancorare obligatorie top părți ale plăcii într-o structură comprimată - în soluțiile din serie, acest lucru se realizează prin sudarea ancorelor la ipoteca în placa de balcon, care sunt fixate în siguranță în structurile de perete (fixarea este calculată). Toate cele trei condiții trebuie să fie echilibrate și, în total, să ofere un ciupit de încredere. La susținerea grinzilor, trebuie folosit același principiu: adâncimea de sprijin plus ancorarea părții superioare a grinzii. În cazul unei plăci sau a unei grinzi monolitice în consolă care se sprijină pe un perete solid, este necesar să introduceți armătura superioară a consolei în perete pe lungimea ancorajului - acest lucru va asigura ciupirea. Dacă balconul se transformă într-o placă (adică, de fapt, este o placă cu o extensie în consolă a balconului), atunci nu este nevoie să vă faceți griji pentru un nod rigid aici - un suport obișnuit cu balamale pe perete este suficient. Dacă faceți un balcon într-o clădire existentă, este foarte dificil să proiectați și să executați un ciupit curat, așa că încercați să evitați consolele curate și să faceți balcoane cu bretele. O astfel de decizie se alege în mai multe cazuri: dacă este dictată de o decizie arhitecturală; dacă construcția se realizează într-o clădire existentă; dacă consola fără bară nu rezistă la o sarcină semnificativă. Cat de buna este aceasta consola? Faptul că, în ansamblu, structura este o consolă, dar individual, fiecare nod de sprijin este articulat cu o mișcare verticală și orizontală limitată - și astfel de noduri nu necesită calcul și este mult mai ușor să le proiectați și să le implementați decât ciupirea. Principalul lucru aici este să asigurați o limitare fiabilă a mișcării orizontale: dacă loncherul este înșurubat, atunci ar trebui să existe suficiente pentru a le scoate; dacă structura este pur și simplu așezată în perete, atunci trebuie să existe ancore introduse în zidărie etc. Schema de proiectare pentru un astfel de balcon este următoarea: Grinda orizontală este fixată în perete cu mișcări verticale și orizontale limitate. Este netăiat în lungime. În deschidere (sau la margine) grinda orizontală se articula pe un bretele, care, la rândul său, se sprijină pe perete cu mișcare limitată pe verticală și orizontală. O astfel de grindă în travele de mijloc are întotdeauna un suport articulat, dar pe suporturile extreme pot exista atât o strângere, cât și o balama. Totul se datorează dimensiunii travelor și capacității de a ciupi grinda. Dacă deschiderile sunt mari sau dacă dimensiunile deschiderii sunt diferite și afectează negativ momentul de deschidere în deschiderile de capăt (de exemplu, deschiderile de capăt sunt mult mai mari decât deschiderile medii), atunci puteți încerca să aplicați prindere pe suporturile de capăt. . Practic, suporturile extreme sunt realizate articulate. Această placă are exact același principiu ca și grinda cu mai multe trave descrisă în cazul precedent. Suporturile extreme ale unei astfel de plăci pot fi grinzi sau pot fi pereții unei clădiri. Dacă suporturile extreme sunt grinzi, atunci este dificil să organizați ciupirea atunci când vă sprijiniți pe ele; suportul cu balamale este folosit aici ca standard. Aș dori să atrag atenția asupra următorului punct. Cu o suprapunere cu mai multe spații de dimensiuni mari, este necesar să se facă o îmbinare de dilatare în ea. Dacă sarcinile sunt semnificative, atunci când sunt articulate pe suporturile extreme în deschiderile extreme, apar momente de încovoiere semnificative care necesită o armătură semnificativă - și acest lucru nu este întotdeauna rațional pentru plăcile de grosime mică. În acest caz, vă recomand să luați în considerare opțiunea de a aranja o cusătură nu pe o grindă, ci într-o travee: atunci două plăci vor avea o consolă în consolă. În acest caz, momentele vor fi echilibrate, iar întărirea va fi armonioasă. Peretele subsolului este întotdeauna afectat de presiunea orizontală a solului, iar cu cât subsolul este mai adânc, cu atât este mai mare efectul presiunii orizontale asupra structurilor. Atunci când se determină schema de proiectare a peretelui subsolului, este necesar să se ia în considerare schema în două direcții. Prima și cea mai importantă este o tăietură verticală de-a lungul peretelui. Este necesar să se ia în considerare două noduri: superior și inferior. Poate exista o lipsă de sprijin în nodul superior (dacă tavanul nu se sprijină pe perete); o balama cu mișcare orizontală limitată (dacă există un suport de podea cu balamale - de exemplu, plăci prefabricate); nod rigid (dacă legătura dintre peretele subsolului și tavan este rigidă - de exemplu, o structură monolitică). Sprijinul în acest caz este înțeles pe direcția orizontală, deoarece. sarcina principală pe care o avem este presiunea orizontală a solului. În joncțiunea inferioară a peretelui cu banda de fundație, se găsește în principal rigidă - este laborios să organizați balamaua acolo și nu are prea mult sens. Acum despre o altă secțiune orizontală a peretelui. Dacă lungimea peretelui nu este limitată în mișcare (nu există pereți perpendiculari), atunci nu este necesar să se ia în considerare o secțiune orizontală în calcul. Dar dacă există pereți perpendiculari localizați destul de des, atunci trebuie să calculați peretele și în direcția orizontală, deoarece. pe de o parte, presiunea solului acționează, pe de altă parte, pereții servesc ca suport și se obține o structură continuă cu mai multe trave, în care apar atât momente de deschidere, cât și momente de sprijin - în consecință, este necesar să se verifice armătura orizontală a peretele, ținând cont de amplasarea pereților perpendiculari. Un astfel de perete este considerat ca o placă continuă cu mai multe deschideri de 1 m lățime (o bandă orizontală de un metru este tăiată condiționat din perete); suporturile din mijloc sunt balamale, iar cele extreme depind de legătura cu pereții perpendiculari - practic, aceasta este ciupirea. Practic, în beton armat, schema de interfață este ciupit, deoarece. balamaua este mai greu de organizat (mai ales într-un monolit). În versiunea prefabricată, coloana este încorporată adânc în manșon (se calculează adâncimea de încorporare), iar în versiunea monolitică, se realizează extensii de armare de la fundație în coloană, care sunt introduse cel puțin pe lungimea suprapunerii în stâlp și pentru lungimea de ancorare - în fundație. Dacă doriți să vă ocupați de un exemplu specific de structuri de conectare, scrieți în comentarii, iar cazul dvs. va fi adăugat la articol. Desigur, există astfel de scheme în care totul este deja predeterminat - o balama fără ambiguitate (ca în plăcile prefabricate cu miez tubular) sau o ciupire fără ambiguitate (placă de balcon în consolă). Dar există astfel de opțiuni atunci când alegerea este dată designerului - și la început este foarte dificil să decideți cum să întocmiți o schemă de proiectare pentru a obține cel mai bun rezultat. Să luăm în considerare câteva cazuri. După cum știți, grilajul poate fi susținut pe grămezi fie cu balamale, fie rigid. Și de multe ori este foarte greu de înțeles, dar ce opțiune să alegi? În primul rând, trebuie să citiți SNiP „Fundații de grămadă”, care stipulează condițiile care permit suportul cu balamale - nu sunt atât de multe, unele dintre întrebările dvs. vor fi imediat eliminate. Și apoi ar trebui să analizați designul în sine ca întreg. Dacă fundație pe o singură grămadă, atunci legătura grămezii cu grilajul trebuie să fie rigidă, altfel nu va exista stabilitate. Când tufa grămadă ar trebui definite următoarele: 1 - dacă fundația percepe doar o sarcină verticală (fără momente și forțe transversale), se poate lua în considerare sprijinul articulat; 2 - dacă în grămezi apar forțe de rupere (când momentul este transferat de la coloană prin grilaj), atunci legătura este doar rigidă. Când grătar de grămadă: 1 - în cazul în care calculul grilajului prezintă suprasolicitari semnificative în acesta din cauza unei legături rigide cu piloți, trebuie luată în considerare varianta cu suport articulat; 2 - dacă forțele orizontale (presiunea vântului sau a solului) sunt transmise grilajului, legătura cu grămezii trebuie să fie rigidă. Când grătar sub formă de farfurie puteți folosi o legătură articulată dacă nu este contraindicată de SNiP „Pile Foundations” și dacă nu există forțe de rupere în grămezi. Când grătar în bandă într-un perete de grămadă (de sprijin) de grămezi: 1 - dacă grilajul servește doar ca o grindă de curele și nimic nu se sprijină pe el, este mai bine să alegeți o conexiune cu balamale; 2 - când pe grilaje sunt amplasate suporturile de pasaj superior sau structuri similare, transmitând forțe de la sarcinile vântului, legătura trebuie să fie rigidă. Pentru o gramada, suportul cu balamale este mai avantajos, deoarece. atunci nu i se transmite nici un moment încovoietor; dar acest tip de suport nu este întotdeauna permis de SNiP; În prezența forțelor de rupere, legătura grămezii cu grilajul trebuie să fie întotdeauna rigidă, astfel încât structura să nu-și piardă stabilitatea (și forța de rupere apare adesea atunci când momentul din coloană este descompus în câteva forțe); Atât grămezile, cât și grilajul beneficiază doar de o conexiune cu balamale, așa că dacă nu există absolut contraindicații, trebuie să alegeți o balama. Principalul lucru de reținut: întotdeauna cu o conexiune rigidă a unei grămadă cu un grătar, momentele din grătar sunt transferate în grămezi, iar acest lucru ar trebui să fie luat în considerare la calcularea grămezii. În cazul ramelor, decizia de a susține fundația vine adesea după alegerea designului cadrului în sine. Dacă un cadru cu îmbinări rigide pentru conectarea barelor transversale la coloane, atunci este cel mai rațional să alegeți o îmbinare cu balamale atunci când se sprijină pe fundație - un astfel de cadru nu va avea de suferit atunci când este articulat, dar fundația va beneficia, deoarece. momentul este zero, ceea ce înseamnă că fundația va fi mai mică și mai economică. Da, și atunci când se calculează un astfel de cadru, vor exista până la șase grade de libertate mai puțin complexitate - și cu calcul manual, acest lucru este mult. Dacă în cadru barele transversale sunt articulate pe coloane, atunci stâlpii trebuie conectați rigid la fundație, altfel vom obține un sistem variabil geometric. Dar uneori, după ce ne-am hotărât asupra schemei cadrului (de exemplu, barele transversale sunt articulate, iar coloanele sunt prinse în fundații), obținem un rezultat nefavorabil (de exemplu, fundațiile sunt inacceptabil de mari în condițiile date). Apoi trebuie să schimbați schema de proiectare și să verificați opțiunea cu noduri rigide în cadru și balamale în punctul de sprijin pe fundație. Adesea, materialele în sine dictează alegerea unei scheme de proiectare pentru noi: de exemplu, este dificil să organizăm balamalele în beton armat monolit, deci există cel mai adesea toate nodurile (atât în cadru, cât și în locul în care coloanele se sprijină pe fundație) sunt rigide. Și asta e în regulă. Principalul lucru este că ar trebui să fie proiectat conform schemei de proiectare. În acest subiect, trebuie să încercați multe pentru a câștiga experiență și pentru a învăța cum să alegeți cea mai bună versiune a schemei de proiectare prima dată. În plăcile și grinzile din beton armat, atunci când sunt ciupite, o armătură superioară semnificativă plutește în sus. Desigur, acest lucru duce la o creștere a costurilor, dar este rațional în structurile cu deschidere mare. Uneori se dovedește că, cu o deschidere mare, o creștere a secțiunii transversale a grinzii sau a înălțimii plăcii nu face decât să înrăutățească lucrul (deoarece sarcina din propria greutate crește); dar ciupirea dă rezultate pozitive - pe suporturi apare un moment încovoietor, oferindu-ne armătura superioară, dar în interval momentul scade, iar în total structura trece conform calculului. În același timp, însă, nu trebuie să uităm niciodată că o grindă sau o placă strânsă transferă forța structurilor pe care se sprijină. Cu toate acestea, ciupirea trebuie utilizată în plăci și grinzi, în care este important să se reducă deformarea sau să se reducă deschiderea fisurilor - un moment mai mic în deschidere înseamnă mai puțină deformare. Un alt lucru deosebit este o placă care se sprijină pe patru laturi. Funcționează deja datorită unui astfel de sprijin în așa fel încât devine necesară instalarea armăturii superioare în placă (mai ales mai aproape de colțuri). Prin urmare, este adesea rațional, dacă este posibil, să ciupiți placa și să verificați dacă armătura va fi mai mică. Orice structură cu mai multe trave, fie că este o placă sau o grindă secundară, are o deschidere de capăt în care se sprijină pe grinda pe o parte. Și în legătură cu o astfel de sarcină unilaterală, grinda de sprijin suferă torsiune, adesea semnificativă. Și în astfel de cazuri, când, atunci când se calculează torsiune, secțiunea transversală a fasciculului crește la dimensiuni inimaginabile, o balama ne vine în ajutor. Dacă placa sau grinda secundară este articulată, atunci grinda de sprijin extremă va fi descărcată, momentele nu vor fi transferate asupra acesteia, iar situația va înceta să fie critică. Este clar că nu este întotdeauna posibil să proiectați un suport articulat (în special într-o versiune monolit), dar uneori chiar și într-un monolit este mai bine să faceți un fascicul extrem cu o consolă și să fixați placa pe această consolă. Mai există o opțiune (dar dacă arhitectura o permite) - de a afișa placa de susținere în consolă sub formă de balcon; atunci grinda de sprijin nu este complet, ci va fi descărcată. Puteți citi, de asemenea, pe tema balamalelor și a ciupirii.
Mierea este proiectată. o clădire cu o cameră RMN, clădirea este planificată inițial să fie ridicată dintr-un cadru metalic, iar RMN-ul nu este compatibil cu metalul în ceea ce privește undele magnetice și atracția, deci întrebarea este cum să protejăm metalul de RMN ???
Vă rog să mă ajutați să calculez forțele și momentele care acționează asupra copertinelor 3 uși Având în vedere că distanța celui de-al treilea baldachin între partea inferioară și cea superioară poate fi modificată. Vă mulțumesc anticipat
H - inaltimea usa 2,5m
latime 1 m
balamaua inferioară este setată la 0,2 m de partea inferioară a ușii
a doua balama la 1,8 m de centrul celei de-a doua
greutate usi 40 kg
Cum se calculează forțele și momentele
As fi foarte recunoscator pentru ajutor
[email protected]
Obțin puterea pe bucla superioară -169
pe a doua buclă 23
iar pe bucla de jos 145
Unde este greșeala mea?
Cum definiți forțele?
Cu sinceritate
Yuri
Dar pentru trei bucle, se dovedește că bucla superioară preia sarcina, care în total este sarcina celorlalte două bucle
Vă rugăm să ajutați cu algoritmul
Mulţumesc anticipat
Yuri
Apropo, uitați-vă la articolul „Calculul conexiunii unghiilor a unei puști cu un picior de căpriori. Condiții teoretice”. Aici voi adăuga la cele spuse mai devreme, momentul de sprijin poate fi descompus în orice număr de forțe multidirecționale conform diagramei tensiunilor normale. În plus, dacă există două forțe deasupra și una dedesubt, atunci suma forțelor superioare este egală cu forța inferioară, dar are semnul opus. În plus, momentul relativ la centrul de greutate al secțiunii transversale condiționate de la forța inferioară va fi egal cu momentul de la cele două forțe superioare. Astfel, problema se reduce la determinarea centrului de greutate al unei secțiuni condiționate.
După cum am spus deja, cu o distanță relativ mică între copertinele superioare, acestea pot fi considerate condiționat ca un întreg, de exemplu. Împărțiți la 2 forța care acționează asupra copertinei superioare, așa cum ar fi, dar utilizați factorul de siguranță corespunzător.
Tabelul 3 №2.2 Moment în interval.
Probabil ar trebui să fie: Mx=Ax-qx^2/2.
Am studiat mai multe articole, dar nu este în întregime clar cum se corelează capacitatea portantă a unei grinzi articulate din oțel cu o singură travă și a unei grinzi cu prindere rigidă pe suporturi? Depinde de lungime? Pentru beton, de exemplu, pentru deschideri de 4,6,8,12 metri. Conform estimărilor mele, aproximativ 2 până la 5 ar trebui să fie...
Și de la 2 la 5 - acesta este pentru Korney Ivanovich Chukovsky. Ce vrei să spui prin asta în acest caz, nu înțeleg.
Judecând după rezultate, dacă adăugăm valoarea reacției de sprijin B la Mx, atunci totul revine la normal, dar momentul încovoietor pe suportul A crește cu valoarea reacției B. Există linii de sprijin A și B, dar aceasta este o vizualizare pură a nivelurilor de încărcare și utilizarea ca constante în calcul. Calcul la: sarcină de distribuție 10, grinda 4.
Doctore, o altă întrebare. Este posibil să găsesc funcțiile forțelor transversale pentru principalele tipuri de grinzi, nu le pot deriva singur, ecuațiile diferențiale sunt complet uitate.Deși valorile extreme sunt de obicei folosite în calcule. În grafic, am scăzut sarcina pe brațul qx din reacția de sprijin A, dar aceasta este o ajustare pură a rezultatului. Cu sinceritate
MB = Al + MA - ql^2/2 = 5ql^2/8 - ql^2/8 - ql^2/2 = 0
deci tine-o tot asa.
În ceea ce privește nevoia de armătură în secțiuni cu moment încovoietor zero, totul este corect; în astfel de secțiuni, nu este necesară armătura longitudinală conform calculului. Dar condițiile reale de lucru ale structurii pot diferi semnificativ de schema de proiectare acceptată și, în plus, armătura trebuie să fie ciupită pentru funcționarea sa fiabilă. Pentru mai multe detalii, vezi articolul „Ancorarea armăturii”.
Placă prefabricată cu suport pe două laturi.
Placă monolitică cu o singură travă (grindă) susținută de zidărie.
Placă de balcon (grindă) în consolă.
Balcon sau grindă în consolă.
Grinda cu mai multe trave susținute de pereți de zidărie.
Placă multi-trave susținută de grinzi metalice.
Perete de subsol monolit.
Conjugarea unui stâlp din beton armat cu o fundație.
Balama sau ciupire - ce să alegi?
Conectarea grătarului cu grămezi - o balama sau o legătură rigidă?
Sprijinirea unui cadru metalic sau din beton armat pe o fundație.
Dale și grinzi de podea.
Placi de margine de sustinere sau grinzi secundare.
