Nën ndikimin e ngarkesës nga një strukturë, baza e saj deformohet dhe shkakton ulje, dhe në disa raste, ulje.
Vendbanimi i themelit (ose vendosja e themelit) është lëvizja vertikale e sipërfaqes së tokës nën bazën e themelit që shoqërohet me transferimin e ngarkesës nga struktura në bazë.
Bëhet dallimi ndërmjet vendosjes uniforme dhe të pabarabartë të bazës. Me vendosje uniforme, lëvizjet e pikave në sipërfaqen e tokës nën të gjithë zonën e themelit janë të njëjta, por me vendosje të pabarabartë, ato janë të pabarabarta. Vendosja uniforme e bazës zakonisht nuk është e rrezikshme; vendosja e pabarabartë shpesh shkakton shkelje të kushteve të funksionimit normal të strukturave, dhe ndonjëherë edhe aksidente të tyre.
Ngjeshja e tokës nën ngarkesë kërkon një kohë të caktuar, gjatë së cilës vërehet një rritje e vendosjes së themelit. Vendbanimi që korrespondon me ngjeshjen përfundimtare të tokës quhet i plotë, përfundimtar ose i stabilizuar.
Vendbanimi i madh, i shpejtë, i shoqëruar nga një ndryshim rrënjësor në përbërjen e tokës, quhet fundosje. Ulja vërehet, për shembull, kur toka fryhet nën bazën e themelit dhe kur tokat makroporoze ngjyhen nën ngarkesë.

§ 22. Metodat e llogaritjes së draftit

Llogaritja e vendosjes së ngjeshjes kryhet me supozimin se toka u bindet ligjeve të një mjedisi linear të deformueshëm, kur deformimet varen linearisht nga presioni. Teorikisht, presioni maksimal në terren në të cilin ekziston një marrëdhënie lineare përcaktohet nga mungesa e zonave plastike nën bazën e themelit. Megjithatë, vëzhgimet e strukturave tregojnë se mund të tolerohet një zhvillim i lehtë i zonave të deformimit plastik nën faqet e themelit.
Për të përcaktuar vendosjen përfundimtare të bazës, përdoret gjerësisht metoda e përmbledhjes shtresë pas shtrese. Besohet se vendosja e themelit ndodh si rezultat i ngjeshjes së një shtrese të caktuar dheu me trashësi të kufizuar, e quajtur zona aktive. Kufiri i poshtëm i zonës aktive merret në atë thellësi da nga baza e themelit në të cilën presioni shtesë (nën qendrën e gravitetit të bazës) nga ngarkesa e transmetuar nga themeli është 20% e brendshme (natyrore) presioni.

Me një themel të vendosur në sipërfaqen e tokës, presioni shtesë pz, kPa, përcaktohet me formulën (2.7), dhe me një themel të varrosur në tokë - me formulë
Рz=а(р0-рg), (4.1)
ku a është koeficienti i marrë sipas tabelës. 2.1; p0 - sforcimet normale përgjatë bazës së themelit, kPa; pg - presioni i brendshëm në thellësinë e bazës së themelit, kPa.
Vendosja e mbështetësve në shtratin e lumit shkakton shtrëngim të shtratit të lumit dhe mund të çojë në gërryerje intensive të tokës, veçanërisht pranë mbështetëseve. Si rezultat, presioni i brendshëm në tokë zvogëlohet. Në formulën (4.1) zëvendësojmë presionin e amvisërive të llogaritur pa marrë parasysh erozionin e tokës, pra presionin me të cilin është ngjeshur dheu para ndërtimit të strukturës. Kjo për faktin se pas shkarkimit të tokës, deformimet e saj me ngarkimin e përsëritur fillimisht janë shumë të vogla; ato fillojnë të rriten dukshëm vetëm kur sforcimet në tokë arrijnë vlerat që ekzistonin përpara shkarkimit.
Zona aktive e tokës ndahet në shtresa horizontale me trashësi jo më shumë se 0.4b, ku b është madhësia më e vogël e themelit në plan, m. Nëse brenda zonës aktive ka një shtresëzim të dherave të ndryshme, atëherë ato kufijtë merren si kufij të shtresave të zgjedhura. Vendbanimi i themelit përcaktohet duke përmbledhur deformimet e shtresave individuale. Si m i deformimit të secilës shtresë të i-të llogaritet me supozimin se ngjeshja e tokës ndodh në mungesë të zgjerimit anësor (në kushte ngjeshjeje) në një presion konstant pz kPa; kjo e fundit merret e barabartë me presionin mesatar shtesë pr, kPa, nga presionet që lindin në pikat nën qendrën e gravitetit të bazës së themelit brenda shtresës në shqyrtim.
Duke përdorur formulën (1.29) për të përcaktuar deformimin e tokës gjatë ngjeshjes, mund të shkruajmë:
si=eiti=(piβi/Ei)li (4.2)
ku ei është deformimi relativ i tokës së shtresës së i-të; ti - trashësia e shtresës së i-të të tokës, m; βi është koeficienti i marrë sipas tabelës. 1.3
në varësi të llojit të tokës së shtresës së i-të; Ei është moduli i deformimit të dheut të shtresës së i-të, kPa, i përcaktuar me formulën (1.28) bazuar në rezultatet e provave të ngjeshjes së mostrave të dheut.

1.4.2. Vetitë fizike të dherave

Klasifikimi i tokave ranore sipas dendësisë

1.4.3. Limitet dhe numri i plasticitetit

Klasifikimi i tokave argjilore

Pyetje kontrolli

Seksioni 2. Vetitë mekanike të dherave

2.1. Dispozitat e përgjithshme

2.2. Deformueshmëria e tokës

2.2.1. Llojet e deformimeve në tokë

2.2.2. Fazat e gjendjes së stresit të tokës

2.3. Ngjeshshmëria e tokës

2.3.1. Koeficientët e zgjerimit anësor dhe presionit anësor të tokës

2.3.2. Ngjeshja kompresive

2.3.3. Vetitë e ngjeshjes së tokave loess

2.3.4. Përcaktimi i modulit të deformimit të tokës

2.4. Përshkueshmëria e tokës

2.5. Presioni hidrodinamik i ujit

2.6. Forca e tokës

2.6.1. Faktorët që ndikojnë në rezistencën në prerje të dherave

2.6.2. Karakteristikat standarde dhe të llogaritura të deformimit dhe forcës së dherave

Pyetje kontrolli

Seksioni 3. Shpërndarja e stresit në masën e tokës

3.1. Dispozitat e përgjithshme

3.2. Përcaktimi i sforcimeve në një masë toke për shkak të forcës së përqendruar

k vlerat e koeficientit

Vlerat e koeficientit dhe

3.3. Shpërndarja e stresit në bazë në rastin e një problemi në plan. Problemi i Flamandit

3.4. Sforcimet në themelet e argjinaturave të rrugëve

3.5. Shpërndarja e sforcimeve nga pesha e vetë tokës

Pyetje kontrolli

Seksioni 4. Përcaktimi i vendbanimeve përfundimtare të strukturave

4.1. Supozimet bazë

4.2. Llogaritjet e vendosjes së strukturave

4.2.1. Metoda e deformimeve të përgjithshme elastike

4.2.2. Vendosja e shtresës së tokës nën ngarkesë të vazhdueshme

4.2.3. Llogaritja e zgjidhjes së themelit duke përdorur metodën

4.2.4. Zgjidhja e nëntokës me kalimin e kohës

Vlerat e n për përcaktimin e vendbanimit St për lloje të ndryshme diagrame të stresit të ngjeshjes

Pyetje kontrolli

Seksioni 5. Teoria e gjendjes së stresit kufizues të tokës

5.1. Problemi i planit të teorisë së ekuilibrit kufitar

5.2. Ngarkesa kritike në tokat e themeleve

5.3. Ngarkesa maksimale në bazën e tokës

Vlerat e koeficientëve të kapacitetit mbajtës për rastin e veprimit të një ngarkese shiriti të pjerrët

Vlerat e koeficientëve të kapacitetit mbajtës, duke marrë parasysh peshën e vet të tokës dhe bërthamën e ngjeshur për një ngarkesë shiriti

5.4. Stabiliteti i shpateve të tokës

5.4.1. Qëndrueshmëria e pjerrësisë së tokës ideale të lirshme (c = 0)

5.4.2. Llogaritja e qëndrueshmërisë së pjerrësisë duke përdorur metodën e rrumbullakët cilindrike

5.5. Presioni i tokës në muret mbajtëse

5.5.1. Metoda analitike për përcaktimin e presionit të tokës

5.5.2. Presioni i tokës në tubacionet nëntokësore

Pyetje kontrolli

Seksioni 6. Çështje të veçanta të mekanikës së tokës

6.1. Tokat e ngrira

6.2. Toka të dobëta argjilore, të ngopura me ujë dhe torfe

6.3. Materiale gjeosintetike për përforcimin e tokës

6 – Struktura e përforcuar e tokës; 7 – pllaka tranzicioni; 8 – muri i përparmë i strukturës së përforcuar të tokës

Pyetje kontrolli

Konventat themelore

Bibliografia kryesore

Shtesë

Tabela e përmbajtjes

Seksioni 1. Natyra fizike dhe fizike

Seksioni 2. Vetitë mekanike të dherave…………………………….20

Seksioni 3. Shpërndarja e stresit

Seksioni 4. Përcaktimi i rënieve përfundimtare

Seksioni 5. Teoria e kufirit

Seksioni 6. Çështje të veçanta

644099, Omsk, rr. P. Nekrasova, 10

644099, Omsk, rr. P. Nekrasova, 10

Vlerat e an për përcaktimin e sforcimeve shtypëse në bazën e argjinaturës përgjatë boshtit të saj

4.2.3. Llogaritja e zgjidhjes së themelit duke përdorur metodën

përmbledhje shtresë pas shtrese

Kjo metodë rekomandohet nga SNiP 2.02.01 - 83 * kur llogaritni zgjidhjen e themeleve. Metoda bazohet në supozimet e mëposhtme: vendosja e themelit përcaktohet përgjatë boshtit qendror vertikal të bazës së themelit; me rastin e përcaktimit të sforcimeve, dheu konsiderohet si trup linear i deformueshëm (heterogjeniteti i bazës merret parasysh gjatë përcaktimit të deformimeve të çdo shtrese dheu); vendosja shkaktohet vetëm nga veprimi i sforcimeve vertikale shtesë; themelet nuk janë të ngurtë; deformimet konsiderohen vetëm brenda trashësisë së ngjeshshme H szh, e përcaktuar nga gjendja

, (4.11)

Ku

– sforcimet shtesë vertikale;

– sforcimet vertikale natyrore (Fig. 4.6).

përcaktohet presioni mesatar mbi bazën përgjatë bazës së themelit

,

Ku

- zona e bazës së themelit;

– presioni natyror i tokës në nivelin e bazës së themelit.

Për shkak të ndryshimit gradual të stresit përgjatë thellësisë së themelit, trashësia e tij mund të ndahet në një numër shtresash në mënyrë që brenda çdo shtrese toka të jetë homogjene; trashësia e secilës shtresë duhet të jetë jo më shumë se 0.4 b dhe tensionit

llogaritur nga ngarkesa në kufirin e shtresave duke përdorur formulën

, (4.12)

V e cila të përcaktuara sipas tabelës. 3.2 dhe vizatoni këto sforcime. Pastaj një diagram stresi i presionit natyror të tokës është ndërtuar përgjatë boshtit të themelit

, (4.13)

Këtu Dhe – gravitet specifik toka dhe trashësia e secilës shtresë.

Kufiri i poshtëm i trashësisë së ngjeshshme B.C. përcaktohet grafikisht duke e mbivendosur në diagram

diagramet

reduktuar me pesë herë.

Vendosja totale e themelit përcaktohet duke përmbledhur vendosjen e shtresave individuale brenda trashësisë së ngjeshshme:

, (4.14)

Ku = 0,8;n– numri i shtresave brenda trashësisë së ngjeshshme; – trashësi i-shtresa e tokës; – moduli i deformimit i shtresës së tokës.

4.2.4. Zgjidhja e nëntokës me kalimin e kohës

Nëse tokat argjilore të ngopura me ujë shtrihen në bazën e themelit, sedimentimi mund të zhvillohet për një kohë të gjatë. Procesi i gjatë i zhvillimit të sedimentit shoqërohet me një shkallë shumë të ulët të filtrimit të ujit në tokat argjilore (koeficienti i filtrimit të rendit 10 -7 ... 10 -10 cm/s) dhe ngjeshja e ngadaltë e tokave të ngopura me ujë.

Ju kujtojmë se tokat e ngopura me ujë përfshijnë tokat me koeficient ngopjeje me ujë > 0,8. Metodat moderne për parashikimin e zhvillimit të deformimeve të tokës me kalimin e kohës bazohen në teorinë e konsolidimit të filtrimit.

Problemi njëdimensional i teorisë së konsolidimit filtrues të dherave, formuluar për herë të parë nga prof. K. Tertsagi (1924), u zhvillua më tej në veprat e profesorëve N.M. Gersevanov, V.A. Florin, N.A. Tsytovich, Yu.K. Zaretsky dhe të tjerë.

Teoria Terzaghi-Gersevanov, e zhvilluar për problemin njëdimensional të konsolidimit të një shtrese toke homogjene, bazohet në premisat dhe supozimet e mëposhtme:

1) toka është homogjene dhe plotësisht e ngopur me ujë;

2) ngarkesa aplikohet menjëherë dhe në momentin e parë të kohës transferohet plotësisht në ujë;

3) shkalla e vendosjes së bazës së tokës përcaktohet nga shkalla e shtrydhjes së ujit nga poret;

4) lëvizja e ujit në poret e tokës ndodh në drejtim vertikal dhe i bindet ligjit të filtrimit laminar të Darcy (2.17).

Le të shqyrtojmë zgjidhjen e një problemi njëdimensional të teorisë së konsolidimit të filtrimit sipas Terzagi-Gersevanov, e cila aktualisht është baza teorike për llogaritjen e vendosjes së themeleve në kohë. Sipas parakushteve të mësipërme, procesi i vendosjes në kohë nën veprimin e një ngarkese konstante të vazhdueshme të shpërndarë në mënyrë uniforme në kushtet e filtrimit të njëanshëm të ujit përcaktohet nga ligjet e filtrimit dhe ngjeshjes (2.9).

Në momentin fillestar të kohës t 0 , menjëherë pas aplikimit të ngarkesës, presioni i jashtëm R transferohet plotësisht në ujin e poreve

, d.m.th.

, dhe presioni në pjesën minerale të tokës

. Megjithatë, në momentet në vijim t 1 ,t 2 ,…, t n presioni në ujë do të ulet, dhe presioni mbi grimcat minerale të tokës do të rritet, dhe në çdo kohë

(4.15)

dhe në fund të konsolidimit, e gjithë ngarkesa e jashtme do të merret nga grimcat minerale të tokës (

) (Fig. 4.7).

Trashësia e shtresës së tokës h nënshtrohet nga një bazë e papërshkueshme nga uji. Intensiteti i ngarkesës R ndikon në tokë përmes shtresës kulluese. Rrjedhimisht, ndërsa toka vendoset, uji do të shtrydhet prej saj në një drejtim (lart). Ndërsa uji shtrydhet nga poret, toka do të bëhet e ngjeshur (poroziteti do të ulet). Konsumit të ujit dq, i ekstruduar nga shtresa elementare dz në një thellësi z(Fig. 4.7), do të jetë e barabartë me uljen e porozitetit të tokës dn gjatë një periudhe kohore dt, d.m.th.

. (4.16)

Shenja minus tregon se me rritjen e rrjedhës së ujit, ndodh ngjeshja e tokës dhe ulet poroziteti i saj. Pas një serie transformimesh, duke përdorur ligjet e filtrimit laminar dhe kompresimit, ekuacioni (4.16) mund të përfaqësohet për një problem njëdimensional në formën e një ekuacioni diferencial të pjesshëm.

, (4.17)

Ku – koeficienti i konsolidimit, vlera e të cilit varet nga vetitë e tokës,

, (4.18)

Këtu

– koeficienti i filtrimit;

– koeficienti i kompresueshmërisë së tokës; e– koeficienti i porozitetit; - graviteti specifik i ujit.

Zgjidhja e ekuacionit (4.17) gjendet duke zbatuar seritë Furier (d.m.th. seritë trigonometrike) në kushtet e mëposhtme kufitare:

1) t = 0; = 0;

2)t = ∞; =R;

Ku m- një numër i plotë pozitiv i serisë natyrore, m = 1,3,5,…, ∞;

– Treguesi i konsolidimit, (4.20)

hështë trashësia e shtresës; t– koha nga momenti i ngarkimit.

Nëse dihet tensioni në shtresë dz gjatë t nga momenti i ngarkimit, atëherë vendosja e kësaj shtrese rrjedh nga shprehja (4.10):

.

Trashësia e shtresës së draftit h gjatë t gjeni duke integruar shprehjen që rezulton nga 0 në h:

Në këtë shprehje, pjesa para integralit paraqet zgjidhjen përfundimtare, dhe pjesën

mund të përkufizohet si shkalla e konsolidimit të sedimentit U, i barabartë me raportin e sedimentit të pastabilizuar deri në finale

, d.m.th.

. (4.21)

Pas integrimit (4.21) marrim

.

Sasitë U Dhe N të lidhura funksionalisht. Në tabelë 4.1 sasi të dhëna N Për opsione të ndryshme diagramet e sforcimeve të mbylljes (Fig. 4.8).

Opsioni 0 korrespondon me ngjeshjen e shtresës së tokës nën veprimin e një ngarkese të vazhdueshme. Diagrami i presioneve të vulosjes ka formën e një drejtkëndëshi. Opsioni 1 ndodh kur toka ngjeshet nën presionin e peshës së vet, opsioni 2 - kur sforcimi i ngjeshjes zvogëlohet me thellësinë sipas ligjit të trekëndëshit.

Duke pasur parasysh vlera të ndryshme të shkallës së konsolidimit U, sipas tabelës 4.1 përcaktojmë N dhe gjeni kohën për një shkallë të caktuar konsolidimi:

. (4.22)

Proceset e uljes së bazës së ndërtesës, të cilat karakterizohen nga manifestim i pabarabartë, janë defekti më i zakonshëm dhe shpesh i manifestuar i themelit. lloje të ndryshme. Është vendosja e pabarabartë e themelit që çon në plasaritje të bazës së ndërtesës dhe mureve të saj dhe kjo mund të shkaktojë pasojat më të pakëndshme. Animi i ndërtesës është manifestimi më i zakonshëm negativ i një uljeje të tillë të bazës.

Vendbanimi është një zhvendosje vertikale e themelit, e cila ndodh si rezultat i deformimit të shtresës së tokës nën taban. Për momentin ka shumë arsye për shfaqjen e proceseve sedimentare në bazën e ndërtesës. Arsyeja më e zakonshme është kursimi i tepërt i burimeve materiale, si në operacionet e ndërtimit ashtu edhe në organizimin e punimeve tokësore (për shembull, punësimi i punëtorëve të pakualifikuar). Për shkak të financimit të pamjaftueshëm punë ndërtimoreështë e mundur të llogaritet gabimisht thellësia e vendosjes së themelit në tokë. Nëse e keni vendosur bazën dukshëm mbi normën, atëherë një gabim i tillë do të jetë pothuajse i pamundur të korrigjohet me ndihmën e punës së mëvonshme të riparimit. Gjithashtu, mund të quhet edhe shkaku i reshjeve nje numer i madh i ujërat nëntokësore, të cilat rrjedhin në fushën e ndërtimit të ndërtesave dhe hedhjen e themeleve. Në këtë rast, ky problem mund të kapërcehet me ndihmën e një pajisjeje efektive efektive, instalimi i së cilës zakonisht kryhet në fazën fillestare të ndërtimit të një shtëpie. Nëse pajisni një vend me kullim me një ndërtesë tashmë të ngritur, kjo do të ngrejë disa vështirësi, zgjidhja e të cilave do të kërkojë kosto shtesë. Në këtë rast, pemët mund të mbillen në zonën përreth ndërtesës, të cilat do të thithin shpejt lëngun e tepërt për shkak të sistemit të tyre rrënjor të zhvilluar.

Defektet e themelit gjithashtu mund të lindin për shkak të jetëgjatësisë së gjatë të shërbimit të strukturës. Por më shpesh, vendosja e një themeli të deformuar manifestohet si rezultat i defekteve në dizajnin e tij, të cilat lindin për shkak të përzgjedhjes me cilësi të dobët Materiale ndërtimi. Kjo mangësi mund të korrigjohet vetëm me ndihmë remont, por kjo nuk ndihmon gjithmonë. Fondacioni mund të garantohet të korrigjohet vetëm pas një zëvendësimi të plotë të të gjithë themelit. Megjithatë, kjo mund të bëhet duke përdorur pajisje speciale, të cilat janë mjaft të shtrenjta.

Proceset e deformimit të themelit mund të ndodhin edhe gjatë procesit të shtimit të kateve shtesë në të gjithë zonën e ndërtesës ose në çdo pjesë të saj. Ky problem mund të korrigjohet duke ngopur tokën direkt nën bazën, si dhe në një distancë të shkurtër prej saj, me "qumësht çimentoje".

Për të parandaluar rënien e themelit të ndërtesës, duhet të ndërmerren veprimet e mëposhtme. Para së gjithash, ju duhet t'i siguroni themelit mbrojtjen e duhur nga lagështia. Për ta bërë këtë, baza duhet të izolohet nga kontakti me lëngun me materiale të veçanta që kanë veti të papërshkueshme nga uji. Bitumi dhe shamia për çati konsiderohen më të lira, më të arritshme dhe praktike. Ju gjithashtu mund të izoloni bazën nga lagështia duke përdorur materiale hidroizoluese me cilësi të lartë si " xhami i lëngshëm» në kombinim me çimento. Rekomandohet gjithashtu pajisja e një speciale sistemi i ventilimit, për shkak të së cilës lagështia e tepërt do të avullojë vetë. Për ta bërë këtë, ju mund të pajisni vetëm ato shtesë, të cilat janë prodhuar në përputhje me teknologjinë e duhur për ventilimin e bazës.

Për të parandaluar gjithashtu vendosjen e themelit, është e nevojshme të instaloni zona të verbëra në një zonë të pjerrët që vjen nga baza, e bërë prej betoni ose asfalti, si dhe të organizoni një sistem të besueshëm dhe sistem efektiv kulloni lagështinë nga sipërfaqja e çatisë. Duhet të theksohet se koeficienti i uljes së themelit është drejtpërdrejt proporcional me vlerën e thellësisë së ngrirjes së tokës në një zonë të caktuar. Pra, është e nevojshme të zhvillohet me kujdes një projekt ndërtimi, si dhe të zgjidhni materialet e duhura për punën e ndërtimit, atëherë rezultati do të jetë një ndërtesë e besueshme dhe e qëndrueshme, dhe gjasat që të ndodhë vendosja e ndërtesës së shtruar do të minimizohet.

Llogaritja e zgjidhjes së fondacionit

Ka disa mënyra për të llogaritur zgjidhjen e një fondacioni. Metoda kryesore dhe më e provuar për përcaktimin e zgjidhjes përfundimtare, totale është metoda e përmbledhjes së vendbanimeve të shtresave individuale. Për secilën nga shtresat, është e nevojshme të përcaktohet vlera e saj e shkallës së deformimit. Shtresat duhet të konsiderohen brenda një trashësie të caktuar të tokës - në zonën aktive, dhe deformimet që ndodhin nën këtë nivel të tokës mund të përjashtohen. Metoda e përmbledhjes së vendbanimeve të shtresave individuale mund të përdoret për të përcaktuar çdo vendbanim.

Ju gjithashtu mund të llogarisni zgjidhjen duke përdorur metodën e shtresës ekuivalente, e cila ju lejon të përcaktoni zgjidhjen duke marrë parasysh zgjerimin e kufizuar anësor. Shtresa ekuivalente është një trashësi dheu që, në kushtet e pamundësisë së zgjerimit anësor (kur e gjithë sipërfaqja është e ngarkuar me një ngarkesë të vazhdueshme), jep një ulje të barabartë në madhësi me vendosjen e një themeli me dimensione të kufizuara nën një ngarkesë prej të njëjtin intensitet. Kjo do të thotë, në këtë rast, problemi hapësinor i llogaritjes së vendbanimit mund të zëvendësohet me atë njëdimensional.

Vendbanimet maksimale të lejueshme të themeleve

Deri më sot, nuk ka një vlerë standarde të vërtetuar bindshëm për zgjidhjen maksimale të lejueshme shtesë të ndërtesave. Rregulloret, si rregull, nuk bëjnë dallimin midis vendbanimit fillestar të marrë gjatë ndërtimit dhe zgjidhjes shtesë. Mesatarja maksimale e vendosjes së një ndërtese me tulla sipas dokumenteve është afërsisht 10-12 cm.

Vlen të përmendet se vendbanimet fillestare të themelit në një bazë toke homogjene janë uniforme mbi sipërfaqen e ndërtesës, prandaj, edhe me një vendbanim të madh mesatar të lejueshëm (10-12 cm), kërkesat për vendosje të pabarabartë plotësohen gjithashtu. Dhe, siç e dini, rezultati i pabarazisë është shtrembërimi i ndërtesës dhe shfaqja e çarjeve.

Sipas standardeve, vendbanimi maksimal i lejuar për ndërtesat e kategorisë 1 gjendje teknikeështë 5 cm, dhe për ndërtesat e kategorive 2 dhe 3 që tashmë kanë deformime - 3 dhe 2 cm.

Siç tregojnë vëzhgimet, ndërtesat me tulla të kategorive të gjendjes 1 dhe 2 me një vendbanim shtesë lokal prej 5 cm mund të marrin dëme serioze. Nëpërmjet mureve do të krijohen çarje, dhe kur ndodh një çarje vertikale, hapja e saj është e krahasueshme me sasinë e zgjidhjes. Zhvendosja e pllakave të parafabrikuara të dyshemesë përgjatë zonave mbështetëse është shumë afër kufirit. Në këtë rast, rinovimi i godinës do të kërkojë dëbimin e banorëve, forcimin selektiv të strukturës dhe restaurimin e dekorit të brendshëm dhe të jashtëm. Me reshje 3 dhe 2 cm do të kërkohen riparime më të vogla. Pra, a mund të konsiderohet i pranueshëm një zgjidhje themeli prej 2-5 cm? Natyrisht, nëse si kriter pranueshmërie marrim mungesën e shembjes së strukturave, është e pamundur nëse si kriter pranueshmërie marrim mungesën e dëmtimit që kërkon riparim.