në shtëpi Llogaritësit

Reaktorë tipikë bërthamorë rbmk. Reaktor i kanalit me fuqi të lartë Rbmk. Aksident i Chaes

Reaktori vendoset në një bosht betoni me një seksion katror me përmasa 21.6´21.6´25.5 m Në figurat 1.3 dhe 1.4 janë paraqitur strukturat metalike të reaktorit RBMK-1000, të cilat ndodhen në boshtin e betonit.

Në të dy anët e bllokimit qendror, në mënyrë simetrike me një plan vertikal që kalon përmes qendrës së reaktorit dhe i drejtuar drejt pishinës së karburantit të shpenzuar, ka dhoma për pajisjet kryesore: sythe të MCP, BS, boshte të tubit të poshtëm, dhoma për MCP. mbledhësit.

Mbledhësit e avullit janë të vendosur mbi ndarësit. Nën dyshemenë e pllakës ka komunikime të tubacioneve PVC.

Tubacionet NVK janë të vendosura në ambientet e RGC dhe nën skemën "OR".

Transferimi i forcave nga pesha e përbërësve të brendshëm, montimeve dhe komunikimeve të reaktorit në beton, si dhe vulosja e zgavrës së brendshme të reaktorit kryhet duke përdorur MC të salduar, i cili njëkohësisht luan rolin e mbrojtje biologjike. Strukturat metalike përfshijnë elementët e mëposhtëm strukturorë: Skemat "C", "OR", "KZh", "L" dhe "D", "E", "G", dysheme me pllaka, "E". Të gjitha diagramet e mësipërme janë paraqitur në seksionin gjatësor të reaktorit (shih Fig. 1.4).

Struktura metalike e skemës "C"

Struktura metalike e skemës "C" (shih Fig. 1.5) është struktura kryesore metalike mbështetëse për skemën "OP". Bërë në formë kryqi nga dy pllaka 5,3 m të larta, të përforcuara me ngurtësues vertikal. Transferon peshën nga struktura e poshtme metalike e skemës "OR", muratura grafit dhe NVK në pjesët e ngulitura të pllakës së themelit kryq të bërë nga betoni i përforcuar rezistent ndaj nxehtësisë në nivelin +11,21 m.

Dy rafte me qëndrim të lirë shërbejnë si mbështetës për mbrojtjen biologjike anësore.

Oriz. 1.3. Reaktori RBMK-1000

Oriz. 1.4. Seksioni gjatësor i reaktorit RBMK-1000

Oriz. 1.5. Struktura metalike e skemës "C"

Skema "C" është montuar me ndihmën e lidhjeve me bulona me fllanxha nga raftet e trarëve 5 m të larta, të vendosura përgjatë dy rrafsheve pingul reciprokisht në formën e një kryqi.

Pjesa e sipërme e modelit "C" ka projeksione dhe është e vendosur në sipërfaqen e kontaktit me pllakën e poshtme të modelit "OP".

Të gjitha pjesët janë prej çeliku 10KhSND, sipërfaqet janë të metalizuara me alumin (0,15¸0,25 mm.) dhe të lyera me një shtresë organosilikat.

Mjedisi - ajër me lageshtia relative deri në 80%, dhe temperatura deri në 270°C.

Struktura metalike e skemës "OR".

Struktura metalike e skemës "OR" (shih Fig. 1.6) është bërë në formën e një daulle me diametër 14.5 m dhe lartësi 2 m, të montuar nga pllaka tubash dhe një guaskë. Shërben si një mbështetje për pirgun e grafitit, skema "KZh" dhe komunikimet në fund të reaktorit, është mbrojtja biologjike më e ulët e reaktorit. Brinjët ngurtësuese që formojnë kryqin qendror përkojnë me brinjët e ngjashme të MC të skemës "C".

Oriz. 1.6. Struktura metalike e skemës "OR".

Struktura metalike e skemës "OR" është e lidhur me trupin e biombrojtjes anësore nga dy kompensues shakull (sipërm dhe i poshtëm), të cilët sigurojnë kompensim për zgjerimin termik të strukturave dhe ngushtësinë e zgavrave N 2 -He dhe N 2.

Në MC të skemës "OR" ndodhen:

Shtigjet e poshtme të kanaleve teknologjike dhe speciale;

Mëngë termoçift MK;

Tuba për furnizimin e përzierjes nitrogjen-helium në zgavrën e brendshme të reaktorit;

Tuba për heqjen e PGM nga zgavra e reaktorit;

Tuba kullimi nga pllaka e sipërme;

Tuba për furnizimin dhe shkarkimin N 2 nga zgavra e brendshme e MC të skemës "OR".

Të gjitha pjesët e MC të skemës "OR" janë bërë prej çeliku 10KhSND.

Kushtet e punës MK:

Temperatura më e ulët e pllakës - deri në 270 °C;

Temperatura e pllakës së sipërme - deri në 350 °C me ngrohje lokale deri në 380 °C;

Mjedisi për pllakën e poshtme është ajri me lagështi relative deri në 80%, për pllakën e sipërme - N 2 - Jo përzierje.

Strukturat metalike të skemave "L" dhe "D"

Strukturat metalike të skemave "L" dhe "D" janë biombrojtja anësore e reaktorit, reduktojnë flukset e rrezatimit në betonin e minierës; shërbejnë si mburojë nxehtësie; kontribuojnë në ftohjen e guaskës së reaktorit. Struktura metalike e skemës "L" (shih Fig. 1.7) është gjithashtu strukturë mbështetëse për skemën “E”.

Oriz. 1.7. Struktura metalike e skemës "L"

Strukturat metalike të skemave "L" dhe "D" janë në formën e tankeve unazore të zbrazëta të mbushura me ujë dhe të ndarë me ndarje në 16 ndarje. Struktura metalike e skemës "D" (shih Fig. 1.8) është pjesa e sipërme e biosigurisë dhe bazohet në strukturën metalike të skemës "L".

Oriz. 1.8. Strukturat metalike të skemave "L" dhe "D"

Diametri i jashtëm i blloqeve të skemave "L" dhe "D" - 19 m.

Diametri i brendshëm i blloqeve të skemës "L" është 16.6 m.

Diametri i brendshëm i blloqeve MK të skemës "D" është 17.8 m.

Lartësia e blloqeve MK të skemës "L" është 11.05 m.

Lartësia e blloqeve MK të skemës "D" është 3.2 m.

Të gjithë elementët e skemës MC "L" dhe "D" janë bërë prej çeliku 10KhSND.

Në strukturat metalike të skemave "L" dhe "D" ka kanale të dhomave të jonizimit të punës dhe fillimit (RIK dhe PIK), si dhe tuba kullimi dhe mëngë termoçift (një për secilën ndarje) për matjen e temperaturës së ujit në ndarje. .

Vëllimet e ujit të MC janë të ndërlidhura, furnizimi me ujë ftohës bëhet në pjesën e poshtme të blloqeve MC të skemës "L", dhe dalja është nga pjesa e sipërme e blloqeve MC të skemës "D". Hapësira ndërmjet cilindrit të brendshëm të MC të skemës "L" dhe MC të skemës "KZh" është e mbushur me azot. Hapësira e instalimit e formuar nga cilindri i jashtëm i MK të skemave "L" dhe "D" dhe boshti i reaktorit është i mbushur me rërë, e cila shërben si biombrojtje shtesë. Pjesa e poshtme e hapësirës së instalimit është e mbushur me gurë të grimcuar (200¸400 mm) për të parandaluar hyrjen e rërës në vrimat e tubit të kullimit DN 150.

Kushtet e punës MK:

Temperatura e ujit në qarqet MC - deri në 60 °С, por jo më shumë se 90 °С;

Mjedisi nga ana e MC të skemës "KZh" është azot me një lagështi relative jo më shumë se 80%;

Mjedisi nga ana e boshtit të reaktorit është ajri me një lagështi relative jo më shumë se 80%.

Struktura metalike e skemës "KZh".

Struktura metalike e skemës "KZh" (shih Fig. 1.9), së bashku me pllakën e poshtme të skemës "E" dhe pllakën e sipërme të skemës "OR", formojnë një zgavër të mbyllur rreth muraturës së reaktorit - hapësira e reaktorit, në të cilin N 2 është mbajtur - Jo një përzierje.

Oriz. 1.9. Struktura metalike e skemës "KZh".

Dizajni i skemës "KZh" është bërë në formën e një shtrese cilindrike të salduar me një diametër 14.5 m nga llamarina rr. Brinjë unazore ngurtësuese janë ngjitur përgjatë sipërfaqes së jashtme të shtresës së jashtme. Për të zvogëluar tensionin në kompensues gjatë funksionimit të reaktorit, qarku "KZh" ngjitet në pllakën e poshtme të qarkut "E" dhe në pllakën e sipërme të qarkut "OR" me një parangarkesë.

Kushtet e punës MK:

Temperatura e shtresës së jashtme - deri në 350 ° С;

Mjedisi brenda - N 2 - Jo përzierje me presion 150 mm kolonë uji, jashtë - N 2 me presion 200¸250 mm kolonë uji.

Struktura metalike e skemës "E"

Struktura metalike e skemës "E" (shih Fig. 1.10) shërben si mbrojtje biologjike e sipërme e reaktorit dhe një mbështetje për TC, e veçantë. kanalet, dyshemetë e pllakave dhe tubacionet e komunikimit në krye të reaktorit. Skema "E" është një daulle me diametër 17 m, lartësi 3 m, dhe është mbledhur nga pllaka tubash të bashkuara nga një guaskë cilindrike dhe ngurtësues vertikal të brendshëm, pllaka të sipërme dhe të poshtme 40 mm të trasha. Materiali MK - çelik 10HSND.

Oriz. 1.10. Struktura metalike e skemës "E"

Më poshtë janë ngjitur në strukturën metalike të skemës "E":

1. pjesët e sipërme të shtigjeve të kanaleve teknologjike dhe speciale (përveç kanaleve RIK dhe IPK);

2. traktet e kamerave televizive;

3. mëngë termoçift MK;

4. Tubat e daljes PGM nga zgavra e brendshme e reaktorit;

5. Tubat e hyrjes dhe daljes së azotit.

Zgavra e brendshme është e mbushur me mbushje serpentenite (60% ndaj peshës) dhe stuhi (40%). MC e skemës mbështetet nga 16 kushineta rul në biombrojtjen anësore të MC cx. "L" dhe "D", secila prej të cilave është projektuar për një ngarkesë prej 750 tonësh. MC-ja e skemës "E" përfshin gjithashtu kompensuesit horizontal të sipërm dhe të poshtëm, të cilët sigurojnë zgjerim termik duke ruajtur ngushtësinë e zgavrave N 2 -He dhe N 2. Ngushtësia e zgavrës së brendshme të MC të skemës "E" sigurohet me saldim duke kontrolluar ngushtësinë e shtresave.

Kushtet e punës MK:

Temperatura e pllakës së poshtme deri në 350 °С me ngrohje lokale deri në 370 °С,

Temperatura e pllakës së sipërme - deri në 290 °C,

Mjedisi mbi pllakën e sipërme - ajër me lagështi deri në 80%, nën pllakën e poshtme - N 2 - Jo përzierje.

Struktura metalike e skemës "G"

Struktura metalike e skemës "G" (shih Fig. 1.11) përbëhet nga pllaka dhe kanale dyshemeje në nivelin 35.5 m, të cilat shërbejnë si mbrojtje biologjike e bllokimit qendror nga rrezatimi jonizues nga komunikimet e sipërme të reaktorit.

Pjesa e poshtme e qarkut, me trashësi 70 cm, është bërë në formën e kutive metalike të bëra prej çeliku 10KhSND të mbushura me një përzierje të tëmthit serpentinit (14% ndaj peshës) dhe e shtënë çeliku (86%).

Pjesa e sipërme e skemës është bërë nga pllaka çeliku karboni 10 cm të trasha, të veshura me fletë çeliku rezistente ndaj korrozionit 0Kh18N10T 5 mm të trasha në anën e bravës qendrore. Trarët dhe kutitë e qarkut kanë bulonat e frymëmarrjes M-24 për të komunikuar mbushjen me atmosferën dhe për të parandaluar formimin e gazit shpërthyes në mbushje.

Oriz. 1.11. Struktura metalike e skemës "G" dhe dyshemeja me pllaka

Hapjet mbi kanalet e dhomave të jonizimit të fillimit dhe të punës kanë pllaka të lëvizshme. Në hapësirën ndërmjet kutive dhe pllakave ka kabllo që vijnë nga servo disqet KSUZ, DKE, KD, PIK, RIK, nga termoçiftet e vendosura në muraturën, pllakat mbështetëse dhe mbrojtëse dhe ndarjet e MC të skemës "L" dhe kullimit. tubacionet e skemës "G". Sipërfaqet e jashtme të trarëve dhe kanaleve të qarkut metalizohen me një shtresë aluminosilikat 0,15¸0,25 mm në dy shtresa.

Struktura metalike e skemës "G" punon në një mjedis me lagështi relative deri në 80%. Temperatura e trarëve dhe kutive arrin deri në 250 °C, pllakave të çelikut deri në 100 °C, rreshtimit deri në 50 °C.

1. Hyrje……………………………………………………………………………………………………………………………………

2.Karakteristikat kryesore të reaktorit RBMK-1000…………………7

2.1 Skema termike me reaktorin RBMK-1000…………………………7

2.2 Strukturat brenda reaktorit……………………………………12

2.3 Valvula mbyllëse dhe kontrolluese………………………………………………………………………………………………

2.4 Makina shkarkuese dhe ngarkuese………………………………….21

2.5 Asambletë e karburantit (FA)………………………………….25

2.6 Projektimi i mbrojtjes nga rrezatimi jonizues i reaktorit..28

3. Llojet dhe qëllimi i tubacioneve dhe përbërësve të tyre me vizatime dhe diagrame, parametrat e funksionimit dhe forcat kryesore që veprojnë në tubacione……………………………………………………………………… 32

4. Defektet kryesore që ndodhin në tubacione me një analizë të shkaqeve të shfaqjes së tyre, metodat për zbulimin e defekteve………………………………….48

5. Procedura e tërheqjes së tubacioneve për riparim me përgatitjen e vendit të punës dhe shkëputjen nga qarku termik……………………………………………………….53

6.Teknologjia e prodhimit të riparimit, kontrolli i ndërmjetëm……….57

7. Testimi i tubacioneve……………………………………………………..60

8. Komisionimi………………………………………………………….61

9. Përfundimi……………………………………………………………………………..63

10. Lista e shkurtesave…………………………………………………………….64

11. Lista e literaturës së përdorur…………………………………….66

PREZANTIMI

Reaktori RBMK-1000 është një reaktor me kanale pa karburant; në ndryshim nga reaktorët me kanale karburanti, montimi i karburantit dhe kanali i procesit janë njësi të veçanta. Tubacionet janë të lidhura me kanalet e instaluara në reaktor me ndihmën e lidhjeve të përhershme - shtigje individuale për furnizimin dhe heqjen e ftohësit. Asambletë e karburantit të ngarkuar në kanale janë të fiksuara dhe të ngjeshura në pjesën e sipërme të ngritësit të kanalit. Kështu, gjatë furnizimit me karburant, nuk kërkohet hapja e shtegut të ftohësit, gjë që lejon që ajo të kryhet duke përdorur pajisje të përshtatshme të karburantit pa fikur reaktorin.

Gjatë krijimit të reaktorëve të tillë, u zgjidh problemi i përdorimit ekonomik të neutroneve në bërthamën e reaktorit. Për këtë qëllim, veshjet e elementeve të karburantit dhe tubat e kanaleve janë bërë nga lidhjet e zirkonit që thithin dobët neutronet. Gjatë zhvillimit të RBMK, kufiri i temperaturës së funksionimit të lidhjeve të zirkonit nuk ishte mjaft i lartë. Kjo përcaktoi parametrat relativisht të ulët të ftohësit në RBMK. Presioni në ndarës është 7.0 MPa, që korrespondon me një temperaturë të avullit të ngopur prej 284 ° C. Paraqitja e njësive RBMK është me një lak. Pas bërthamës, përzierja e ujit me avull hyn në kazanët ndarës përmes tubave individualë, pas së cilës avulli i ngopur dërgohet në turbina dhe uji qarkullues i ndarë, pasi përzihet me ujin e furnizimit që hyn në bateritë ndarëse nga impiantet e turbinës. furnizohet në kanalet e reaktorit me ndihmën e pompave të qarkullimit. Zhvillimi i RBMK ishte një hap i rëndësishëm në zhvillimin e industrisë së energjisë bërthamore në BRSS, pasi reaktorë të tillë bëjnë të mundur krijimin e termocentraleve të mëdha bërthamore me fuqi të lartë.

Nga dy llojet e reaktorëve termikë të neutroneve - uji nën presion dhe kanali i ujit-grafit, i përdorur në Energjia bërthamore Bashkimi Sovjetik, kjo e fundit doli të ishte më e lehtë për t'u zotëruar dhe zbatuar. Kjo shpjegohet me faktin se për prodhimin e reaktorëve kanal mund të përdoren impiante të përgjithshme të ndërtimit të makinerive dhe nuk kërkohen pajisje të tilla unike, të cilat janë të nevojshme për prodhimin e reaktorëve të ujit nën presion.

Efikasiteti i reaktorëve të kanalit të tipit RBMK varet kryesisht nga fuqia e marrë nga secili kanal. Shpërndarja e energjisë ndërmjet kanaleve varet nga dendësia e fluksit të neutronit në bërthamë dhe djegia e karburantit në kanale. Në të njëjtën kohë, ekziston një kufi i fuqisë që nuk mund të tejkalohet në asnjë kanal. Kjo vlerë e fuqisë përcaktohet nga kushtet e heqjes së nxehtësisë.

Fillimisht, projekti RBMK u zhvillua për një fuqi elektrike prej 1000 MW, e cila, me parametrat e zgjedhur, i përgjigjej një fuqie termike të reaktorit prej 3200 MW. Me numrin e kanaleve të punës të disponueshme në reaktor (1693) dhe me koeficientin e marrë të jouniformitetit të çlirimit të nxehtësisë në bërthamën e reaktorit, fuqia maksimale e kanalit ishte rreth 3000 kW. Si rezultat i studimeve eksperimentale dhe llogaritëse, u zbulua se me një përmbajtje maksimale të avullit në masë në daljen e kanaleve prej rreth 20% dhe fuqinë e specifikuar, rezerva e nevojshme sigurohet përpara krizës së heqjes së nxehtësisë. Përmbajtja mesatare e avullit në reaktor ishte 14.5%. Njësitë e energjisë me reaktorë RBMK me një kapacitet elektrik prej 1000 MW (RBMK-1000) janë në funksionim në NPP-të e Leningradit, Kursk, Çernobilit dhe NPP Smolensk. Ata janë dëshmuar si instalime të besueshme dhe të sigurta me tregues të lartë tekniko-ekonomik. Nëse ato nuk janë hedhur në erë në mënyrë specifike.

Për të rritur efikasitetin e reaktorëve RBMK, u studiuan mundësitë e rritjes së fuqisë maksimale të kanaleve. Si rezultat i zhvillimeve të projektimit dhe studimeve eksperimentale, doli mënyrë e mundshme intensifikimi i transferimit të nxehtësisë për të rritur fuqinë maksimale të lejueshme të kanalit me 1.5 herë në 4500 kW duke rritur përmbajtjen e lejuar të avullit në disa dhjetëra përqind. Intensifikimi i nevojshëm i transferimit të nxehtësisë u arrit për shkak të zhvillimit të asambleve të karburantit, dizajni i të cilave parashikon intensifikues të transferimit të nxehtësisë. Me një rritje të fuqisë së lejuar të kanalit në 4500 kW, fuqia termike e reaktorit RBMK u rrit në 4800 MW, që korrespondon me një fuqi elektrike prej 1500 MW. Reaktorë të tillë RBMK-1500 funksionojnë në NPP Ignalina. Një rritje e fuqisë me 1.5 herë me ndryshime relativisht të vogla të dizajnit duke ruajtur dimensionet e reaktorit është një shembull i një zgjidhjeje teknike që jep një efekt të madh.

KARAKTERISTIKAT KRYESORE TË REAKTORIT RBMK-1000

Skema termike me reaktorin RBMK-1000

PJESA.

Llojet dhe qëllimi i tubacioneve dhe përbërësve të tyre me vizatime dhe diagrame, parametrat e funksionimit dhe forcat kryesore që veprojnë në tubacione.

Klasifikimi i tubacioneve

Tubacionet, në varësi të klasës së rrezikut të substancës së transportuar (shpërthimi dhe rreziku nga zjarri dhe dëmtimi), ndahen në grupe të mjedisit (A, B, C) dhe, në varësi të parametrave të projektimit të mjedisit (presioni dhe temperatura), në pesë kategori (I, II, III, IV, V)

Kategoria e tubacionit duhet të vendoset sipas parametrit që kërkon që ai t'i caktohet një kategorie më të përgjegjshme.

Përcaktimi i një grupi të një mediumi të caktuar të transportuar përfshin përcaktimin e një grupi të mediumit (A, B, C) dhe një nëngrupi (a, b, c), duke reflektuar toksicitetin dhe rrezikun e zjarrit dhe shpërthimit të substancave të përfshira në këtë medium. .

Përcaktimi i tubacionit në pamje e përgjithshme korrespondon me përcaktimin e grupit të mjetit të transportuar dhe kategorisë së tij. Emërtimi "tubacioni I grupi A (b)" nënkupton një tubacion përmes të cilit transportohet një mjedis i grupit A (b) me parametra të kategorisë I.

Grupi i mjedisit të një media transporti tubacioni që përbëhet nga përbërës të ndryshëm vendoset sipas komponentit që kërkon që tubacioni t'i caktohet një grupi më të përgjegjshëm. Për më tepër, nëse përmbajtja e njërit prej përbërësve në përzierje tejkalon përqendrimin mesatar vdekjeprurës në ajër sipas GOST 12.1.007, atëherë grupi i përzierjes duhet të përcaktohet nga kjo substancë. Nëse përbërësi më i rrezikshëm për sa i përket vetive fizike dhe kimike përfshihet në përzierje në një sasi nën dozën vdekjeprurëse, çështja e caktimit të tubacionit në një grup ose kategori më pak të përgjegjshme të tubacionit vendoset nga organizata projektuese (autori i projektit ).

Klasa e rrezikut të substancave duhet të përcaktohet sipas GOST 12.1.005 dhe GOST 12.1.007, vlerat e treguesve të rrezikut të zjarrit dhe shpërthimit të substancave - sipas ND përkatës ose metodave të përcaktuara në GOST 12.1.044.

Për linjat e vakumit, presioni absolut i funksionimit duhet të merret parasysh.

Tubacionet që transportojnë substanca me një temperaturë pune të barabartë ose më të lartë se temperatura e tyre e vetëndezjes, si dhe substanca jo të djegshme, me djegie të ngadaltë dhe të djegshme që, kur ndërveprojnë me ujin ose oksigjenin atmosferik, mund të jenë të rrezikshme nga zjarri dhe shpërthimi, duhet të klasifikohen si Kategoria I. Me vendim të zhvilluesit, lejohet, në varësi të kushteve të funksionimit, të merret një kategori më e përgjegjshme (se e përcaktuar nga parametrat e projektimit të mjedisit) të tubacionit.

Kërkesat për projektimin e tubacioneve

Dizajni i tubacionit duhet të sigurojë mundësinë e kryerjes së të gjitha llojeve të kontrollit. Nëse dizajni i tubacionit nuk lejon inspektime të jashtme dhe të brendshme ose testime hidraulike, autori i projektit duhet të tregojë metodologjinë, frekuencën dhe fushën e kontrollit, zbatimi i të cilave do të sigurojë zbulimin në kohë dhe eliminimin e defekteve.

Degët (lidhjet)

Një degëzim nga tubacioni kryhet në një nga mënyrat. Nuk lejohet përforcimi i degëve me ngurtësues.

– Degët në tubacionet teknologjike

Lidhja e degëve sipas metodës "a" përdoret në rastet kur dobësimi i tubacionit kryesor kompensohet nga kufijtë e disponueshëm të forcës së lidhjes. Lejohet gjithashtu prerja në tubacion në një tangjente me perimetrin e seksionit kryq të tubit për të parandaluar akumulimin e produkteve në pjesën e poshtme të tubacionit.

Teat e salduara nga tubat, kthesat me saldim të stampuar, majat dhe kthesat e bëra nga boshllëqet e derdhura duke përdorur teknologjinë e elektroskorjeve mund të përdoren për presione deri në 35 MPa (350 kgf / cm2). Në këtë rast, të gjitha saldimet dhe metalet e biletave të derdhura i nënshtrohen testimit 100% tejzanor.

Kryqet e salduara dhe lidhjet kryq lejohen të përdoren në tubacione të bëra prej çeliku karboni në një temperaturë funksionimi jo më të madhe se 250 °C. Kryqet dhe lidhësit kryq të bërë nga tuba të salduar me elektricitet mund të përdoren në një presion nominal jo më shumë se PN 16 (1,6 MPa). Në këtë rast, kryqet duhet të bëhen nga tuba me presion nominal të paktën 25 PN (2,5 MPa). Kryqet dhe lidhjet e kryqëzuara nga tubat pa tegel mund të përdoren me një presion nominal prej jo më shumë se PN 24 (me kusht që kryqet të bëhen nga tuba me presion nominal prej të paktën 40 PN. Futja e montimit në shtresat e salduara të tubacioneve duhet të kryhet duke marrë parasysh pikën 11.2.7.

Bërrylat

Për tubacionet, si rregull, përdoren kthesa të lakuara në mënyrë të pjerrët, të bëra nga tuba gjatësorë pa tela dhe të salduara me stampim ose vizatim të nxehtë, si dhe të përkulur dhe të salduar me pulla. Me një diametër më të madh se DN 6.4.2 400, rrënja e saldimit është salduar, saldimet i nënshtrohen kontrollit 100% tejzanor ose radiografik.

Kthesat e përkulura të bëra nga gypa pa qepje përdoren në rastet kur kërkohet të minimizohen rezistenca hidraulike tubacioni, për shembull, në tubacionet me një rrjedhë mesatare pulsuese (për të reduktuar dridhjet), si dhe në tubacione me diametër nominal deri në DN 25. Nevoja për trajtim termik përcaktohet nga 12.2.11.

Kufijtë e përdorimit të kthesave të përkulura nga tubat e diapazonit aktual duhet të korrespondojnë me kufijtë e përdorimit të tubave nga të cilët janë bërë. Gjatësia e seksionit të drejtë nga fundi i tubit deri në fillim të seksionit të përkulur duhet të jetë së paku 100 mm.

Në tubacionet, lejohet përdorimi i kthesave të sektorit të salduar me një diametër nominal prej DN 500 ose më pak me një presion nominal jo më shumë se PN 40 (4 MPa) dhe një diametër nominal më shumë se DN 500 me një presion nominal deri në PN 25 (2,5 MPa). Në prodhimin e kthesave të sektorit, këndi midis seksioneve tërthore të sektorit nuk duhet të kalojë 22.5°. Distanca midis saldimeve ngjitur përgjatë anës së brendshme të kthesës duhet të sigurojë disponueshmërinë e inspektimit të këtyre saldimeve përgjatë gjithë gjatësisë së saldimit. Për prodhimin e kthesave të sektorit, nuk lejohet përdorimi i tubave të salduar në mënyrë spirale, me diametër më shumë se 400 mm, përdoret saldimi me rrënjë, saldimet i nënshtrohen kontrollit 100% tejzanor ose radiografik. Kthesat e sektorit të salduar nuk duhet të përdoren në rastet e: - ngarkesave të larta ciklike, për shembull nga presioni, më shumë se 2000 cikle; - mungesa e vetëkompensimit për shkak të elementëve të tjerë të tubit.

Tranzicionet

Në tubacione, si rregull, duhet të përdoren të stampuara, të mbështjellë nga një fletë me një saldim, të ngjitur me stampë nga gjysmat me dy saldime. Kufijtë e përdorimit të tranzicioneve të çelikut duhet të korrespondojnë me kufijtë e përdorimit të tubave të lidhur të klasave të ngjashme të çelikut dhe parametrave të ngjashëm operativ (të llogaritur).

Lejohet përdorimi i përshtatësve të lopatës për tubacionet me presion nominal jo më shumë se PN16 (1.6 MPa) dhe një diametër nominal prej DN 500 ose më pak. Nuk lejohet instalimi i tranzicioneve të petaleve në tubacionet e destinuara për transportin e gazrave të lëngshëm dhe substancave të grupeve A dhe B.

Kalimet e lopatës duhet të saldohen të ndjekura nga kontrolli 100% i saldimeve me metoda ultrasonike ose radiografike. Pas prodhimit, përshtatësit e petaleve duhet t'i nënshtrohen trajtimit të nxehtësisë.

Cungët

Tapat e salduara të sheshta dhe me shirita prej fletë çeliku rekomandohen për përdorim në tubacione me presione nominale deri në PN 25 (2,5 MPa).

Prizat e instaluara midis fllanxhave nuk duhet të përdoren për të ndarë dy tubacione me media të ndryshme, përzierja e të cilave është e papranueshme.

Kufijtë e përdorimit të prizave dhe karakteristikat e tyre për sa i përket materialit, presionit, temperaturës, korrozionit etj. duhet të përputhet me kufijtë e aplikimit të fllanxhave.

Kërkesat për pajisjet e tubacionit.

Gjatë projektimit dhe prodhimit të pajisjeve të tubacionit, është e nevojshme të respektohen kërkesat e rregulloreve teknike, standardeve dhe kërkesave të klientit në përputhje me kërkesat e sigurisë në përputhje me GOST R 53672.

Specifikimet për lloje dhe lloje specifike të pajisjeve të tubacionit duhet të përfshijnë:

Lëvizni dokumentet normative, mbi bazën e të cilave ata projektojnë, prodhojnë dhe operojnë valvulat;

Të dhënat themelore teknike dhe karakteristikat e pajisjeve;

Treguesit e besueshmërisë dhe (ose) treguesit e sigurisë (për valvulat që mund të kenë dështime kritike);

kërkesat e prodhimit;

Kërkesat e sigurisë; - përmbajtja e dorëzimit;

Rregullat e pranimit;

Metodat e testimit;

Lista e dështimeve të mundshme dhe kriteret për gjendjet kufitare;

Udhëzime për përdorim;

Dimensionet kryesore të përgjithshme dhe lidhëse, duke përfshirë diametrat e jashtëm dhe të brendshëm të tubave të degëve, prerjen e skajeve të tubave të degëve për saldim, etj.

Treguesit kryesorë të qëllimit të përforcimit (të të gjitha llojeve dhe llojeve), të përcaktuara në dokumentacionin e projektimit dhe operacional:

Presioni nominal PN (presioni i punës ose i projektimit P);

Diametri nominal DN;

Ambienti i punës;

Temperatura e projektimit (temperatura maksimale e mjedisit të punës);

Presioni diferencial i lejuar;

Ngushtësia e mbylljes (klasa e ngushtësisë ose shkalla e rrjedhjes);

Gjatësia e ndërtimit;

Versioni klimatik (me parametra mjedisi);

Rezistenca ndaj ndikimeve të jashtme (sizmike, dridhje, etj.);

Treguesit shtesë të qëllimit për lloje të veçanta të përforcimit:

Koeficienti i rezistencës (ζ) për valvulat e ndalimit dhe kthimit;

Varësia e koeficientit të rezistencës nga presioni i shpejtësisë - për valvulat e kundërta;

Koeficienti i rrjedhjes (për lëngun dhe gazin), zona e sediljes, presioni i vendosjes, presioni i hapjes së plotë, presioni i mbylljes, presioni i kundërt, diapazoni i presionit të vendosjes - për valvulat e sigurisë;

Rrjedha e kushtëzuar (Kvy), lloji i karakteristikës së xhiros, karakteristikat e kavitacionit - për valvulat e kontrollit;

Kapaciteti i kushtëzuar, vlera e rregullueshme e presionit, diapazoni i rregullueshëm i presionit, saktësia e mirëmbajtjes së presionit (zona e vdekur dhe zona jo uniforme), rënia minimale e presionit në të cilën sigurohet funksionimi - për rregullatorët e presionit;

Parametrat e disqeve dhe aktuatorëve;

A) për një makinë elektrike - tensioni, frekuenca e rrymës, fuqia, mënyra e funksionimit, raporti i marsheve, efikasiteti, çift rrotullimi maksimal, parametrat mjedisorë;

B) për disqet hidraulike dhe pneumatike - mjeti i kontrollit, presioni i mjetit të kontrollit - për rregullatorët e presionit;

Koha e hapjes (mbylljes) - me kërkesë të klientit të valvulës.

Pajisjet duhet të testohen në përputhje me GOST R 53402 dhe TU, ndërsa qëllimi i detyrueshëm i provave duhet të përfshijë:

Mbi forcën dhe densitetin e pjesëve kryesore dhe nyjeve të salduara që veprojnë nën presion;

Për ngushtësinë e portës, normat për ngushtësinë e portës - sipas GOST R 54808 (për pajisjet e mjeteve të punës të grupeve A, B (a) dhe B (b), kur testoni për ngushtësinë e portave, atje nuk duhet të ketë rrjedhje të dukshme - klasa A GOST R 54808);

Për ngushtësi në lidhje me mjedisin e jashtëm;

Për funksionimin (operabilitetin). Rezultatet e testit duhet të pasqyrohen në pasaportën e valvulës.

Përdorimi i valvulave mbyllëse si valvul kontrolli (mbytëse) nuk lejohet.

Kur instaloni aktivizuesin në një valvul, rrotat e dorës për funksionimin manual duhet të hapin valvulën në drejtim të kundërt të akrepave të orës dhe të mbyllen në drejtim të akrepave të orës. Drejtimi i boshteve të shtyllës së aktivizuesit duhet të përcaktohet në dokumentacionin e projektit.

Valvulat mbyllëse duhet të kenë tregues të pozicionit të elementit të kyçjes ("i hapur", "i mbyllur").

Materiali i pajisjeve për tubacionet duhet të zgjidhet në varësi të kushteve të funksionimit, parametrave dhe vetite fizike dhe kimike Kërkesat e transportuara të mesme dhe ND. Pajisjet e bëra nga metalet me ngjyra dhe lidhjet e tyre lejohen të përdoren në rastet kur pajisjet prej çeliku dhe gize nuk mund të përdoren për arsye të justifikuara. Armatura e bërë nga karboni dhe çeliqet e aliazhuara mund të përdoret për mjedise me shkallë korrozioni jo më shumë se 0,5 mm/vit.

Pajisjet e bëra prej hekuri duktil të një shkalle jo më të ulët se KCh 30-6 dhe gize gri e një shkalle jo më të ulët se SCh 18-36 duhet të përdoren për tubacionet që transportojnë media grupore.

Për mjediset e grupeve A (b), B (a), me përjashtim të gazrave të lëngshëm; B(b), me përjashtim të lëngjeve të ndezshme me pikë vlimi nën 45°C; B(c) - pajisje të bëra prej hekuri duktil mund të përdoren nëse kufijtë e temperaturës së funksionimit të mediumit nuk janë më të ulët se minus 30 ° C dhe jo më të larta se 150 ° C në një presion mesatar jo më shumë se 1.6 MPa (160 kgf / cm2). Në të njëjtën kohë, për presionet nominale të punës të mediumit deri në 1 MPa, përdoren pajisje të dizajnuara për një presion prej të paktën PN 16 (1,6 MPa), dhe për presione nominale më shumë se PN 10 (1 MPa), pajisje të dizajnuara për një presion prej të paktën PN 25 (2,5 MPa). 8.13 Nuk lejohet përdorimi i montimit të hekurit duktil në tubacionet që transportojnë media të grupit A (a), gazra të lëngshëm të grupit B (a);

Lëngje të ndezshme me një pikë vlimi nën 45 ° C të grupit B (b). Nuk lejohet përdorimi i pajisjeve të bëra prej gize gri në tubacionet që transportojnë substanca të grupeve A dhe B, si dhe në tubacionet dhe tubacionet e avullit. ujë i nxehtë përdoren si satelitë.

Pajisjet prej gize gri dhe të lakueshme nuk lejohen të përdoren pavarësisht nga mjedisi, presioni i funksionimit dhe temperatura në rastet e mëposhtme: - në tubacione që i nënshtrohen dridhjeve;

Në tubacionet që funksionojnë në një regjim të temperaturës së ndryshueshme të mediumit;

Me mundësinë e ftohjes së konsiderueshme të armaturës si rezultat i efektit të mbytjes;

Në tubacionet që transportojnë substanca të grupeve A dhe B, që përmbajnë ujë ose lëngje të tjera ngrirëse, në një temperaturë të murit të tubacionit nën 0 °C, pavarësisht nga presioni;

Në tubacionet e njësive të pompimit kur instaloni pompa në zona të hapura;

Në tubacionet e rezervuarëve dhe kontejnerëve për ruajtjen e lëndëve shpërthyese dhe toksike.

Në tubacionet që funksionojnë në temperatura të ambientit nën 40 °C, duhet të përdoren pajisje të bëra prej çeliku të aliazhuar të përshtatshëm, aliazhe speciale ose metale me ngjyra, duke pasur në temperaturën më të ulët të mundshme, forca e metalit në goditje (KCV) nuk është më e ulët se 20. J/cm2. Për amoniak të lëngshëm dhe të gaztë, lejohet përdorimi i pajisjeve speciale të hekurit duktil brenda parametrave dhe kushteve.

Aktivizuesit hidraulikë të valvulave duhet të përdorin lëngje jo të ndezshme dhe jo ngrirëse që plotësojnë kushtet e funksionimit.

Për të përjashtuar mundësinë e kondensimit në disqet pneumatike në koha e dimrit gazi thahet deri në pikën e vesës në negative temperatura e projektimit tubacioni.

Për tubacionet me një presion nominal prej më shumë se 35 MPa (350 kgf / cm2), nuk lejohet përdorimi i pajisjeve të derdhura.

Pajisjet me vulosje me fllanxha "zgavër të zgjatur" në rastin e përdorimit të guarnicioneve speciale mund të përdoren me një presion nominal deri në 35 MPa (350 kgf / cm2)

Për të siguruar funksionimin e sigurt në sistemet e kontrollit automatik, kur zgjidhni valvulat e kontrollit, duhet të plotësohen kushtet e mëposhtme:

Humbja e presionit (rënia e presionit) në valvulat e kontrollit në shpejtësinë maksimale të rrjedhës së mediumit të punës duhet të jetë së paku 40% e humbjes së presionit në të gjithë sistemin;

Kur lëngu rrjedh, rënia e presionit nëpër valvulat e kontrollit në të gjithë diapazonin e kontrollit nuk duhet të kalojë vlerën e rënies së kavitacionit.

Në trupin e valvulës, në një vend të dukshëm, prodhuesi shënon vëllimin e mëposhtëm:

Emri ose marka tregtare e prodhuesit;

Numri i fabrikës; - Viti i prodhimit;

Presioni nominal (punues) РN (Рр); - diametri nominal DN;

Temperatura e mediumit të punës (kur shënoni presionin e punës Pp - e detyrueshme);

Shigjeta që tregon drejtimin e rrjedhës së mediumit (me furnizim të njëanshëm të mediumit); - emërtimi i produktit;

Klasa e çelikut dhe numri i nxehtësisë (për trupat e bërë nga derdhjet); - shenja shtesë shenjat në përputhje me kërkesat e klientëve, standardet kombëtare.

Seti i dorëzimit të pajisjeve të tubacionit duhet të përfshijë dokumentacionin operacional në shumën prej:

Pasaporta (PS);

Manuali i funksionimit (RE);

Dokumentacioni operativ për komponentët (disqet, aktivizuesit, pozicionuesit, ndërprerësit kufi, etj.). Formulari i pasaportës është dhënë në Shtojcën H (referenca). Manuali i funksionimit duhet të përmbajë: - një përshkrim të dizajnit dhe parimit të funksionimit të valvulës;

Rendi i montimit dhe çmontimit; - përsëritja dhe shpjegimi i informacionit të përfshirë në shënimin e përforcimit;

Lista e materialeve për pjesët kryesore të armaturës;

Informacion për llojet e efekteve të rrezikshme, nëse valvula mund të përbëjë rrezik për jetën dhe shëndetin e njeriut ose mjedisin, dhe masat për parandalimin dhe parandalimin e tyre;

Treguesit e besueshmërisë dhe (ose) treguesit e sigurisë;

Fusha e kontrollit të hyrjes së pajisjeve para instalimit;

Metodologjia për kryerjen e testeve të kontrollit (kontrollit) të valvulave dhe përbërësve kryesorë të saj, procedura Mirëmbajtja, riparimi dhe diagnostikimi.

Përpara instalimit, pajisjet duhet t'i nënshtrohen inspektimit dhe provave të ardhshme në masën e specifikuar në manualin e përdorimit. Instalimi i pajisjeve duhet të kryhet duke marrë parasysh kërkesat e sigurisë në përputhje me manualin e funksionimit.

Siguria e valvulave gjatë funksionimit sigurohet nga kërkesat e mëposhtme:

Valvulat dhe pajisjet lëvizëse duhet të përdoren në përputhje me përdorimin e tyre të synuar për sa i përket parametrave të funksionimit, mediave, kushteve të funksionimit;

Valvulat duhet të operohen në përputhje me manualin e funksionimit (duke përfshirë kontingjentet e projektimit) dhe rregulloret teknologjike;

Valvula mbyllëse duhet të jetë plotësisht e hapur ose e mbyllur. Nuk lejohet përdorimi i valvulave mbyllëse si valvola kontrolli;

Pajisjet duhet të përdoren në përputhje me qëllimin e tij funksional;

Kontrolli i prodhimit të sigurisë industriale të pajisjeve duhet të sigurojë një sistem masash për të eliminuar gjendjet e mundshme kufitare dhe për të parandaluar dështimet kritike të pajisjeve.

Nuk lejohet:

Funksionimi i valvulave në mungesë të shënimit dhe dokumentacionit operativ;

Kryeni punë për eliminimin e defekteve në pjesët e trupit dhe shtrëngimin e lidhjeve me fileto nën presion;

Përdorni pajisje si mbështetje për tubacionin;

Për të përdorur leva për të kontrolluar armaturën, duke zgjatur shpatullën e dorezës ose volantit, të cilat nuk parashikohen në manualin e udhëzimeve;

Përdorni shtesa për çelësat e mbërthyesit.

PROCEDURA E RREGULLIMIT TË GYBAJTJES NË RIPARIM ME PËRGATITJE TË VENDIT TË PUNËS DHE SHKYÇJEN NGA QARKU I NGROHJES.

Në rast të këputjes së tubave të rrugës së ujit me avull, kolektorëve, tubacioneve të avullit të gjallë, avullit të rinxehjes dhe nxjerrjes, tubacioneve të kondensatës kryesore dhe ujit të furnizimit, pajisjeve të tyre të ujit me avull, telave, nyjeve të salduara dhe me fllanxha, njësia e fuqisë ( kaldaja, turbina) duhet të fiket dhe të ndalet menjëherë.
Nëse gjenden çarje, fryrje, fistula në tubacionet e avullit të gjallë, avullin e rinxehjes dhe nxjerrjen, tubacionet e ujit të furnizimit, në pajisjet e tyre të ujit me avull, tezat, nyjet e salduara dhe me fllanxha, duhet të njoftohet menjëherë mbikëqyrësi i turnit të dyqanit. Mbikëqyrësi i turnit është i detyruar të përcaktojë menjëherë zonën e rrezikut, të ndalojë të gjitha punimet në të, të largojë personelin prej saj, të mbrojë këtë zonë, të vendosë shenja sigurie "Ndalohet kalimi", "Kujdes! Zona e rrezikut" dhe të marrë masa urgjente për të çaktivizuar seksionin e emergjencës. me anë të disqeve në distancë. Nëse nuk është e mundur të rezervoni seksionin e urgjencës gjatë mbylljes, atëherë pajisjet përkatëse të lidhura me seksionin e urgjencës duhet të ndalen. Koha e fikjes përcaktohet nga kryeinxhinieri i termocentralit me njoftimin e inxhinierit në detyrë të sistemit elektroenergjetik.
Nëse gjenden mbështetëse dhe varëse të shkatërruara, tubacioni duhet të shkëputet dhe fiksimi të restaurohet. Koha e mbylljes përcaktohet nga kryeinxhinieri i termocentralit në marrëveshje me inxhinierin e sistemit elektroenergjetik në detyrë.
Nëse zbulohet dëmtimi i tubacionit ose fiksimi i tij, është e nevojshme një analizë e plotë e shkaqeve të dëmtimit dhe zhvillimi i masave efektive për të përmirësuar besueshmërinë. Nëse zbulohen rrjedhje ose avuj në pajisje, lidhje me fllanxha ose nën veshjen izoluese të tubacioneve, kjo duhet t'i raportohet menjëherë mbikëqyrësit të turnit. Mbikëqyrësi i turnit është i detyruar të vlerësojë situatën dhe, nëse një rrjedhje ose avull përbën rrezik për personelin ose pajisjet e mirëmbajtjes (për shembull, avujt nga izolimi i poshtëm), të marrë masa. Rrjedhjet ose avujt që nuk përbëjnë rrezik për personelin ose pajisjet (për shembull, avujt nga vulat e gjëndrave) duhet të inspektohen çdo ndërrim.

Tubacionet duhet të dorëzohen për riparim pas periudhës së planifikuar të riparimit të vendosur në bazë të standardeve aktuale të funksionimit teknik dhe, në shumicën e rasteve, të riparohen njëkohësisht me pajisjet kryesore. Dorëzimi i tubacionit për riparim para skadimit të periudhës së planifikuar të riparimit është i nevojshëm në rast dëmtimi emergjent ose gjendje emergjente, të konfirmuar nga një akt që tregon shkaqet, natyrën dhe shkallën e dëmtimit ose konsumimit. Defektet në tubacionet e identifikuara gjatë periudhës së riparimit dhe që nuk shkaktojnë mbyllje emergjente duhet të eliminohen në çdo mbyllje tjetër.
Tubacionet e avullit që funksionojnë në një temperaturë prej 450 ° C ose më shumë duhet të inspektohen përpara riparimit.

Kur dorëzon për riparim, klienti duhet t'i transferojë kontraktorit dokumentacionin e projektimit dhe riparimit, i cili përmban informacione për gjendjen e tubacionit dhe përbërësit e tij, për defektet dhe dëmtimet. Dokumentacioni duhet të përgatitet në përputhje me GOST 2.602-68*. Pas riparimit, ky dokumentacion duhet t'i kthehet klientit.

Në përputhje me Rregullat për organizimin, mirëmbajtjen dhe riparimin e pajisjeve gjatë remont tubacionet e bojlerit dhe stacionit, punët e mëposhtme duhet të përfshihen në nomenklaturë:

Ekzaminimi gjendje teknike tubacionet e avullit;

Kontrollimi i gjendjes teknike të lidhjeve dhe mbërthyesve të fllanxhave, zëvendësimi i kunjave të konsumuara.

Kontrollimi i shtrëngimit të sustave, inspektimi dhe riparimi i pezullimeve dhe mbështetësve.

Inspektimi i saldimeve dhe metaleve.

Gatim i tepruar i nyjeve me defekt, zëvendësim i elementeve me defekt të tubacionit ose sistemit të fiksimit.

Inspektimi dhe riparimi i kampionuesve dhe ftohësve të mostrës.

Riparimi i termoizolimit.

Kur inspektohen tubacionet, duhet të regjistrohen varjet, fryrjet, fistulat, çarjet, dëmtimet nga korrozioni dhe defekte të tjera të dukshme. Në rast të zbulimit të defektit të lidhjeve me fllanxha, duhet të kontrollohet gjendja e sipërfaqeve të izolimit dhe lidhësve. Në rast të zbulimit të gabimeve të mbështetësve dhe pezullimeve, duhet të regjistrohen çarjet në metalin e të gjithë elementëve të mbështetësve dhe pezullimeve dhe deformimet e mbetura në susta.

Rendi dhe fushëveprimi i kontrollit mbi metalin e tubacioneve përcaktohet nga NTD. Kontrolli kryhet nën drejtimin teknik të laboratorit të metaleve.

Konsumatori ka të drejtë të ndërhyjë në kryerjen e punës së kontraktorit, nëse ky i fundit:

Ka defekte që mund të fshihen nga puna e mëvonshme;

Nuk kryen teknologjike dhe kerkesat rregullatore dokumentacioni teknik.

Gjatë punës së riparimit në lidhje me instalimin ose çmontimin e blloqeve të burimeve ose pjesëve të tubacionit, puna e parashikuar nga projekti ose harta teknologjike një sekuencë operacionesh që siguron qëndrueshmërinë e njësive dhe elementeve të tubacionit të mbetur ose të sapo instaluar dhe parandalon rënien e pjesëve të tij të çmontuara.

Para çmontimit mbështetje fikse ose duke prerë tubacionin kur ri-saldohen nyjet e salduara sipas përfundimeve të detektorëve të difektit ose kur zëvendësohen ndonjë element të tubacionit, sustat në dy varëse rrobash më të afërta në secilën anë të seksionit të riparuar duhet të fiksohen me lidhëse të salduara me fileto. Në një distancë prej jo më shumë se 1 m në të dy anët e vendit të shkarkimit të tubacionit (ose çmontimit të një mbështetjeje fikse), duhet të instalohen mbështetës të përkohshëm (fiksim). Këto mbështetëse duhet të sigurojnë zhvendosjen e tubacioneve përgjatë boshtit, të kërkuara gjatë saldimit, dhe fiksimin e tubacionit në pozicionin e projektimit. Ngjitja e këtyre skajeve në tubacione, mbështetëse ose varëse rrobash ngjitur nuk lejohet.

Në të dy anët e seksionit të riparuar, duhet të bëhet shpimi në tuba, distanca midis pikave të shpimit duhet të shënohet në akt. Gjatë rivendosjes së tubacionit, shtrirja e ftohtë duhet të kryhet në atë mënyrë që devijimi i distancës midis pikave të shpimit të mos kalojë 10 mm.

Pas çmontimit të një seksioni ose elementi të tubacionit, skajet e lira të tubave të mbetur duhet të mbyllen me priza.
Kur pritet një tubacion në disa pika, është e nevojshme të kryhen operacione në secilin rast.
Për çdo prerje të tubacionit pas saldimit të bashkimit mbyllës, është e nevojshme të hartohet një akt me futjen e tij në librin e kordonit.
Pas përfundimit të punës së riparimit që lidhet me prerjen e tubacionit ose zëvendësimin e pjesëve të mbështetësve të tij, është e nevojshme të kontrolloni shpatet e tubacionit.
Kur zëvendësoni një susta me defekt, susta zëvendësuese duhet të zgjidhet sipas ngarkesës përkatëse të lejueshme, të kalibruar paraprakisht dhe të ngjeshur në lartësinë e projektuar për gjendjen e ftohtë. Pas instalimit në njësinë e pezullimit dhe heqjes së lidhjeve të fiksimit, kontrolloni lartësinë e sustës dhe, nëse është e nevojshme, rregulloni përsëri. Gjatë saldimit të bashkuesve, kontakti i mbështjellësve të burimeve me një hark elektrik është i papranueshëm, dhe gjatë prerjes - me një flakë djegëse, e cila mund të shkaktojë dëmtim të burimeve.
Kur zëvendësoni një sustë në një mbështetje për shkak të dëmtimit ose mospërputhjes së tij me ngarkesat e projektimit, duhet:

Vendosni pllakat nën bllokun e pranverës (nëse blloku i zëvendësimit ka një lartësi më të ulët se ai i zëvendësuar);

Çmontoni shtyllën bazë dhe zvogëloni lartësinë e tij (nëse njësia zëvendësuese është më e gjatë se ajo që zëvendësohet).
Kur ndryshoni lartësitë e sustave në mbështetësen e sustave, është e nevojshme të hiqni bllokun e rregullueshëm, të ndryshoni lartësinë e tij në pajisjen e kalibrimit dhe ta instaloni atë në mbështetëse.
Pas përfundimit të punës për rregullimin e lartësive të sustave, lartësitë e sustave pas rregullimit (shih Shtojcën 6) duhet të regjistrohen në regjistrat operativë, dhe pozicionet e tubacionit në gjendje të ftohtë duhet të specifikohen në treguesit e zhvendosjes.
Çdo ndryshim në dizajnin e tubacionit, i bërë gjatë periudhës së riparimit të tij dhe i rënë dakord me organizatën e projektimit, duhet të pasqyrohet në librin e pasaportës ose kordonit të këtij tubacioni. Kur zëvendësoni pjesët e dëmtuara të tubacionit ose pjesët që kanë përpunuar burimin e tyre, karakteristikat përkatëse të pjesëve të reja duhet të regjistrohen në librin e kordonit.
Pas përfundimit të punës së riparimit dhe rregullimit, duhet të bëhet një shënim i duhur në regjistrin e riparimit dhe duhet të hartohet një akt i vënies në punë me regjistrim në librin e kordonit.

TESTIMI I gypsjellësit

KOMISIONIMI

Mbushja e tubacionit pas punimeve të riparimit kryhet sipas planit të miratuar, i cili parashikon masa teknologjike që synojnë heqjen e fazës avull-ajër në tubacion. Si rregull, ky operacion kryhet duke përdorur ndarës elastikë.

Këshillohet që tubacioni të vihet në funksion pas punimeve të riparimit me kondensatë të degazuar në kushte atmosferike.

Tubacioni mund të mbushet me kondensatë të qëndrueshme në çdo presion fillestar brenda tubacionit. Nëse tubacioni është i mbushur me kondensatë të paqëndrueshme ose gaz hidrokarbur të lëngshëm, atëherë ky operacion duhet të kryhet pas rritjes së presionit të gazit, ujit ose produktit të qëndrueshëm në tubacion mbi presionin e avullit të produktit të pompuar dhe pas futjes së ndarësve mekanikë në tubacioni.

Nëse është e nevojshme të zhvendoset uji nga tubacioni duke përdorur një produkt të paqëndrueshëm, duhet të merren masa për të mbrojtur kundër formimit të hidratit (përdorimi i ndarësve, frenuesit e formimit të hidratit, etj.)

Në mungesë të ndarësve mekanikë, rekomandohet të mbushet pjesërisht tubacioni me kondensatë të qëndrueshme përpara se të mbushet me produktin e pompuar.

Gazi ose uji i përdorur gjatë pastrimit (shpëlarjes) dhe testimit të mëpasshëm të tubacionit të produktit dhe i zhvendosur nga produkti duke përdorur ndarës, lirohet nga tubacioni përmes grykave të pastrimit.

Në të njëjtën kohë, kontrolli mbi përmbajtjen e produktit në avionin që del nga gryka e pastrimit duhet të organizohet për të zvogëluar rrezikun e ndotjes së mjedisit dhe për të zvogëluar humbjet e produktit.

Pas mbushjes së tubacionit me kondensatë të degazuar, presioni ngrihet mbi presionin minimal të lejueshëm të funksionimit, i cili do të përcaktohet nga presioni i shkarkimit të gazit, sasia e humbjes së presionit për shkak të fërkimit, përbërja e produktit, profili i rrugës dhe vetë temperatura " pikë e nxehtë" tubacion.

Rritja e presionit në tubacion kryhet duke pompuar kondensimin me një valvul të mbyllur në fund të seksionit të tubacionit.

Pas rritjes së presionit në fillim të tubacionit të kondensatës mbi minimumin e lejuar, lejohet të fillojë pompimi i kondensatës së paqëndrueshme.

Ruajtja e presionit minimal të lejueshëm të punës në tubacion gjatë funksionimit sigurohet nga një rregullator presioni "në vetvete", i instaluar drejtpërdrejt para konsumatorit.

Projektimet e kanaleve të reaktorëve uranium-grafit të termocentraleve bërthamore

Pjesa që çliron nxehtësinë e kanalit RBMK-1000

(Fig. 2.31) përbëhet nga dy grupe karburanti, një shufër qendrore mbajtëse, një bosht, një shufër, një majë. Asambleja e karburantit është mbledhur nga 18 shufra karburanti të tipit shufër 13.5x0.9 mm në diametër, një kornizë dhe mbërthyes; TV-të janë të këmbyeshëm. Korniza përbëhet nga një tub qendror, në të cilin janë fiksuar një fund dhe dhjetë rrjeta ndarëse. Rrjetat ndarëse shërbejnë për të siguruar të nevojshme
vendndodhjen e shufrave të karburantit në seksion kryq të montimeve të karburantit dhe janë montuar në tubin qendror. Mbërthimi i rrjetave ndarëse i lejon ata të lëvizin përgjatë boshtit në një distancë prej 3.5 m me zgjerimin termik të shufrave të karburantit. Rrjeti më i jashtëm i ndarësit është ngjitur në një kunj për të rritur ngurtësinë kundër përdredhjes së tufës.

Rrjeti ndarës është një strukturë huall mjalti dhe është mbledhur nga një shtyllë qendrore, e ndërmjetme, dymbëdhjetë qeliza periferike dhe një buzë, të ndërlidhura me saldim në vend. Buza ka zgjatime ndarëse.

Oriz. 2.31. TVS RBMK-1000:
1 - pezullim; 2 - përshtatës; 3 - fyell; 4 - shufra e karburantit; 5 - shufra mbajtëse; 6 - tufa; 7 - tip; 8 - arrë

Tubi qendror i montimit të karburantit ka një prerje drejtkëndore me gjysmë diametër në fund për bashkimin e montimeve të karburantit me njëri-tjetrin në kanal. Kjo siguron koaksialitetin e nevojshëm të shufrave të karburantit të dy asambleve të karburantit dhe përjashton rrotullimin e tyre në lidhje me njëri-tjetrin.

Shufrat e karburantit janë të fiksuar në mënyrë të ngurtë në rrjetet fundore të montimeve të karburantit (në kufijtë e sipërm dhe të poshtëm të bërthamës), dhe kur reaktori është në punë, hendeku në qendër të bërthamës zgjidhet për shkak të zgjerimit termik. Zvogëlimi i distancës midis shufrave të karburantit në qendër të bërthamës redukton shpërthimin e lëshimit të nxehtësisë dhe ul temperaturën e karburantit dhe materialit strukturor në zonën e prizave të shufrës së karburantit. Përdorimi i dy asambleve të karburantit përgjatë lartësisë së bërthamës lejon që çdo montim të funksionojë në zonën e lirimit maksimal dhe minimal të energjisë në lartësi.

Të gjitha pjesët e montimeve të karburantit, përveç shufrës dhe rrjetave ndarëse, janë bërë nga aliazh zirkoniumi. Shufra, e cila shërben për lidhjen e montimit me pezullimin, dhe rrjetat ndarëse janë prej çeliku inox Kh18N10T.

Analiza e termo-hidraulike dhe karakteristikat e forcës i reaktorit RBMK-YUOO zbuloi rezervat e disponueshme për rritjen e fuqisë së instalimit. Një rritje në fuqinë kritike të kanalit teknologjik, d.m.th., fuqia në të cilën ndodh një krizë e transferimit të nxehtësisë në sipërfaqen e elementëve të karburantit, e shoqëruar nga një rritje e papranueshme e temperaturës së veshjes së zirkonit, u arrit duke futur intensifikuesit e transferimit të nxehtësisë. në montimin e karburantit. Përdorimi i rrjetave intensifikuese me rrotullim boshtor të rrjedhës së ftohësit bëri të mundur rritjen e kapacitetit të kanalit të procesit RBMK-1000 me 1.5 herë. Dizajni i asambleve të karburantit RBMK-1500 ndryshon nga dizajni i montimeve të karburantit RBMK-1000 në atë që rrjetet e intensifikimit të ndarësit përdoren në asambletë e sipërme të karburantit, përndryshe dizajni i montimit të karburantit nuk ka dallime thelbësore. Ruajtja e rezistencës së qarkut të qarkullimit arrihet duke zvogëluar shkallën e rrjedhës së ftohësit.

Një rritje në fuqinë e asambleve të karburantit shkakton një rritje përkatëse të fuqisë lineare të elementeve të karburantit deri në 550 W/cm. Patriotike dhe Përvoja e huaj tregon se ky nivel i fuqisë lineare nuk është kufiri. Në një numër stacionesh në SHBA, fuqia lineare maksimale është 570-610 W/cm.

Për instalimin dhe zëvendësimin e strehës së kanalit teknologjik gjatë funksionimit, si dhe për organizimin e një lavamani të besueshëm të nxehtësisë për muraturën grafit në kanal, ka unaza "kontakti të ngurtë" në pjesën e mesme të tij (Fig. 2.32). Unazat e ndara 20 mm të larta vendosen përgjatë lartësisë së kanalit afër njëra-tjetrës në mënyrë të tillë që çdo unazë ngjitur të ketë kontakt të besueshëm përgjatë sipërfaqes cilindrike ose me tubin e kanalit ose me sipërfaqe e brendshme bllok murature grafit, si dhe në fund ndërmjet tyre. Minimumi i lejueshëm i boshllëqeve të unazës së kanalit dhe bllokut të unazës përcaktohen nga kushti i papranueshmërisë së bllokimit të kanalit në murature si rezultat i tkurrjes së rrezatimit të grafitit dhe një rritje në diametrin e kanalit si rezultat.

zvarritja e materialit të tubit. Një rritje e lehtë e boshllëqeve do të çojë në një përkeqësim të heqjes së nxehtësisë nga muratura e grafitit. Në pjesën e sipërme të trupit të kanalit janë ngjitur disa tufa, të dizajnuara për të përmirësuar heqjen e nxehtësisë nga strukturat metalike të reaktorit për të siguruar sigurinë nga rrezatimi dhe për të krijuar baza teknologjike në prodhimin e trupit të kanalit.

Oriz. 2.32. Instalimi i një kanali teknologjik në një murature grafiti:
1- tub (aliazh Zr + 2,5% Nb); 2 - unaza e jashtme e grafitit; 3 - unaza e brendshme e grafitit; 4 - murature grafit

Siç është përmendur tashmë, lidhjet e zirkonit përdoren kryesisht për prodhimin e elementeve të bërthamës së reaktorit, në të cilin vetitë e tyre specifike përdoren plotësisht: neutron

"transparencë", rezistencë ndaj nxehtësisë, rezistencë ndaj korrozionit dhe rrezatimit, etj. Për prodhimin e pjesëve të tjera të reaktorit, përdoret një material më i lirë - çelik inox. Kombinimi i këtyre materialeve përcaktohet nga kërkesat e projektimit si dhe nga konsideratat ekonomike për sa i përket materialeve dhe teknologjisë. Dallimi në vetitë fizike, mekanike dhe teknologjike të lidhjeve të zirkonit dhe çeliqeve shkakton problemin e lidhjes së tyre.

Kombinimet e çelikut me lidhjet e zirkonit janë të njohura në reaktorët industrialë. mekanikisht, për shembull, në reaktorët kanadezë Pickering-2, -3 dhe -4, lidhja e tubave të kanalit të bërë nga aliazh zirkoniumi me pajisje fundore prej çeliku inox të kalitur (Fig. 2.33) u krye duke përdorur rrotullim. Megjithatë, komponime të tilla funksionojnë në mënyrë të kënaqshme në një temperaturë prej 200-250 °C. Jashtë vendit, nyjet e çelikut me zirkon janë studiuar me saldim me shkrirje (argon-hark) dhe saldim në fazën e ngurtë. Saldimi me hark argon kryhet në temperatura më të larta se saldimi me fazë të ngurtë, gjë që çon në formimin e shtresave ndërmetalike të brishta në zonën e bashkimit, të cilat ndikojnë negativisht në vetitë mekanike dhe korrozioni të saldimit. Ndër metodat e studiuara për bashkimin e lidhjeve të zirkonit me çelik në fazën e ngurtë janë saldimi me shpërthim, farkëtimi i fugave, stampimi, saldimi me presion, presimi i bashkimit, brazimi me reaksion, saldimi me fërkim etj.

Megjithatë, të gjitha këto lidhje janë të pazbatueshme për tubat e kanalit teknologjik të reaktorit RBMK, pasi të gjitha ato janë të destinuara

për të punuar me parametra të tjerë, dhe ato nuk mund të ofrojnë densitetin dhe forcën e nevojshme.

Pjesa e mesme e zirkonit të kanalit RBMK, e vendosur në bërthamën e reaktorit, është e lidhur me asambletë fundore prej çeliku inox duke përdorur përshtatës të veçantë çeliku-zirkon. Përshtatësit çeliku - zirkon fitohen me saldim me difuzion.

Saldimi kryhet në një dhomë vakum si rezultat i shtypjes së fortë me njëra-tjetrën të pjesëve të ngrohura në një temperaturë të lartë nga aliazh zirkonium dhe çeliku inox. Pas përpunimit fitohet një përshtatës, njëri skaj i të cilit është aliazh zirkon, tjetri është çelik inox. Për të zvogëluar streset që lindin në një bashkim me një ndryshim të madh në koeficientët e zgjerimit linear të lidhjes së zirkonit (a = 5,6 * 10 -6 1 / ° C) dhe çelikut 0X18N10T (a = 17,2 * 10 -6 1 / ° C ), përdoret një fashë tubash bimetalike me presion të nxehtë (grade çeliku 0X18H10T + grade çeliku 1X17H2) (a=11*10 -6 1/°C).

Lidhja e përshtatësit me një tub zirkoni me diametër të jashtëm 88 dhe trashësi muri 4 mm kryhet me saldim me rreze elektronike. Saldimet i nënshtrohen të njëjtave kërkesa për vetitë e forcës dhe korrozionit si për tubin kryesor. Mënyrat e zhvilluara të saldimit me rreze elektronike, metodat dhe mënyrat e trajtimit mekanik dhe termik të saldimeve dhe zonave afër saldimit bënë të mundur marrjen e nyjeve të besueshme të salduara me vakum çeliku-zirkon.

Mbikëqyrës shkencor i projektit: IAE im. I. V. Kurchatova , Akademik Aleksandrov A. P.
Projektuesi i përgjithshëm (LNPP): GSPI-11 (VNIPIET), Gutov A.I.
Projektuesi kryesor i uzinës së turbinave: KhTGZ, "Turboatom", Yu. F. Kosyak
Zhvilluesi i konstruksionit metalik: TsNIIPSK, Melnikov N. P.
Organizata udhëheqëse e shkencës së materialeve: "Prometheus", Kopyrin G.I.
Projektuesi dhe prodhuesi i pajisjeve elektromekanike CPS, CTO: Byroja e Projektimit të Uzinës Bolshevik, Klaas Yu. G.

Për momentin, seria e këtyre reaktorëve përfshin tre gjenerata. Reaktori kryesor i serisë është njësitë 1 dhe 2 të NPP-së së Leningradit.

YouTube enciklopedik

1 / 5

✪ Reaktorët bërthamorë të energjisë

✪ Demontimi i kanaleve TC dhe CPS

✪ RBMK-ja e parë: legjenda po largohet

✪ Instalimi i qarkut të shumëfishtë të qarkullimit të detyruar të reaktorit RBMK-1000

✪ PKNÇ Dekomisionimi i njësisë së parë të energjisë

Titra

Historia e krijimit dhe funksionimit

Reaktori i termocentralit të parë bërthamor në botë (AM-1 ("Atom Mirny"), NPP Obninsk, 1954) ishte pikërisht një reaktor i kanalit uranium-grafit me një ftohës uji. Zhvillimi i teknologjive të reaktorëve uranium-grafit u krye në reaktorët industrialë, duke përfshirë reaktorë me qëllime "të dyfishta" (reaktorë me qëllime të dyfishta), të cilët, përveç izotopeve "ushtarake", prodhonin energji elektrike dhe përdornin nxehtësi për të ngrohur qytetet e afërta.

Reaktorët industrialë që u ndërtuan në BRSS: A (1948), AI (PO Mayak në Ozersk), reaktorët AD (1958), ADE-1 (1961) dhe ADE-2 (1964) (Uzina e minierave dhe kimike në Zheleznogorsk), reaktorët I-1 (1955), EI-2 (1958), ADE-3, ADE-4 (1964) dhe ADE-5 (1965) ( Fabrika kimike siberiane në Seversk).

Zhvillimi i reaktorëve RBMK filloi në mesin e viteve 1960 dhe u mbështet në një masë të madhe në përvojën e gjerë dhe të suksesshme në projektimin dhe ndërtimin e reaktorëve industrialë uranium-grafit. Përparësitë kryesore të uzinës së reaktorit u panë nga krijuesit në:

aplikimi maksimal i përvojës së reaktorëve uranium-grafit;
lidhje të vendosura mirë ndërmjet fabrikave, prodhim i mirëvendosur i pajisjeve bazë;
gjendja e industrisë dhe industrisë së ndërtimit të BRSS;
karakteristika neutronike premtuese (pasurim i ulët i karburantit).

Në përgjithësi, tiparet e projektimit të reaktorit përsëritën përvojën e reaktorëve të mëparshëm uranium-grafit. Kanali i karburantit u bë i ri, montime të elementeve të karburantit nga materiale të reja strukturore - lidhjet e zirkonit, dhe me një formë të re të karburantit - uraniumi metalik u zëvendësua nga dioksidi i tij, si dhe parametrat e ftohësit. Reaktori fillimisht ishte projektuar si një reaktor me një qëllim - për prodhimin e energjisë elektrike dhe termike.

Puna për projektin filloi në IAE (RRC KI) dhe NII-8 (NIKIET) në 1964. Në 1965, projekti u emërua B-190, dhe dizajni i tij iu besua byrosë së projektimit të uzinës Bolshevik. Në vitin 1966, me vendim të NTS ministrore, puna për projektin iu besua NII-8 (NIKIET), të drejtuar nga Dollezhal.

Gjatë ndërtimit të termocentraleve të para bërthamore në BRSS, ekzistonte një mendim se një termocentral bërthamor është një burim i besueshëm i energjisë, dhe dështimet dhe aksidentet e mundshme nuk kanë gjasa apo edhe ngjarje hipotetike. Gjithashtu, njësitë e para u ndërtuan në kuadër të sistemit të inxhinierisë së mesme mekanike dhe supozohej se do të funksiononin nga organizata të kësaj ministrie. Rregulloret e sigurisë në kohën e zhvillimit ose nuk ekzistonin ose ishin të papërsosura. Për këtë arsye, reaktorët e parë të energjisë të serive RBMK-1000 dhe VVER-440 nuk kishin një numër të mjaftueshëm sistemesh sigurie, të cilat kërkonin modernizim të mëtejshëm serioz të njësive të tilla të energjisë. Në veçanti, në projektimin fillestar të dy njësive të para RBMK-1000 të NPP-së së Leningradit, nuk kishte hidrocilindra të sistemit të ftohjes së reaktorit emergjent (ECCS), numri i pompave të urgjencës ishte i pamjaftueshëm, nuk kishte valvula kontrolli (OK) në titujt e grupeve shpërndarëse (RGK), etj. Në të ardhmen, gjatë modernizimit, të gjitha këto mangësi u eliminuan.

Ndërtimi i mëtejshëm i blloqeve RBMK ishte menduar të kryhej për nevojat e Ministrisë së Energjisë dhe Elektrifikimit të BRSS. Duke marrë parasysh përvojën më të vogël të Ministrisë së Energjetikës me termocentralet bërthamore, në projekt u bënë ndryshime të rëndësishme që rrisin sigurinë e njësive të energjisë. Përveç kësaj, u bënë ndryshime për të marrë parasysh përvojën e RBMK-ve të para. Ndër të tjera u përdorën hidrocilindrat ECCS, 5 pompa filluan të kryejnë funksionin e elektropompave emergjente ECCS, në RGK u përdorën valvulat e kontrollit dhe u bënë përmirësime të tjera. Sipas këtyre projekteve, u ndërtuan njësitë e energjisë 1, 2 të NPP Kursk dhe 1, 2 të NPP-së së Çernobilit. Në këtë fazë, përfundoi ndërtimi i njësive të energjisë RBMK-1000 të gjeneratës së parë (6 njësi fuqie).

Përmirësimi i mëtejshëm i NPP-ve me RBMK filloi me zhvillimin e projekteve për fazën e dytë të NPP-së së Leningradit (njësitë e energjisë 3, 4). Arsyeja kryesore e finalizimit të projektit ishte shtrëngimi i rregullave të sigurisë. Në veçanti, u prezantua një sistem ECCS i balonave, ECCS i ftohjes afatgjatë, i përfaqësuar nga 4 pompa emergjente. Sistemi i lokalizimit të aksidentit përfaqësohej jo nga një rezervuar flluskues, si më parë, por nga një kullë e lokalizimit të aksidenteve, e aftë për të grumbulluar dhe parandaluar në mënyrë efektive çlirimin e radioaktivitetit në rast aksidentesh me dëmtim të tubacioneve të reaktorit. Janë bërë ndryshime të tjera. Karakteristika kryesore e njësive të tretë dhe të katërt të energjisë të NPP Leningrad ishte vendimi teknik për vendndodhjen e RGC në një lartësi më të madhe se lartësia e zonës aktive. Kjo bëri të mundur që të kishte një mbushje të garantuar të bërthamës me ujë në rast të një furnizimi emergjent me ujë të RGC. Më pas, ky vendim nuk u zbatua.

Pas ndërtimit të njësive të energjisë 3, 4 të NPP të Leningradit, i cili është nën juridiksionin e Ministrisë së Ndërtimit të Makinave të Mesme, filloi projektimi i reaktorëve RBMK-1000 për nevojat e Ministrisë së Energjisë së BRSS. Siç u përmend më lart, gjatë zhvillimit të një termocentrali bërthamor për Ministrinë e Energjisë, u bënë ndryshime shtesë në projekt, të dizajnuara për të rritur besueshmërinë dhe sigurinë e termocentraleve bërthamore, si dhe për të rritur potencialin e tij ekonomik. Në veçanti, gjatë përfundimit të fazave të dyta të RBMK, u përdor një ndarës i daulleve (BS) me një diametër më të madh (diametri i brendshëm u rrit në 2.6 m), u prezantua një sistem ECCS me tre kanale, dy kanalet e para të të cilat furnizoheshin me ujë nga cilindra hidraulikë, e treta - nga pompat e ushqimit. Numri i pompave për furnizim urgjent me ujë në reaktor u rrit në 9 njësi dhe u bënë ndryshime të tjera që rritën ndjeshëm sigurinë e njësisë së energjisë (niveli i ekzekutimit të ECCS ishte në përputhje me dokumentet në fuqi në kohën e projektimit të NPP. Aftësitë e sistemit të lokalizimit të aksidentit, i cili ishte projektuar për të kundërshtuar një aksident të shkaktuar nga një këputje gijotine, u rritën ndjeshëm tubacionin me diametër maksimal (manifolidi i presionit të pompave kryesore të qarkullimit (MCP) Du 900. Në vend të rezervuarëve të flluskave të fazat e para të RBMK dhe kullat e lokalizimit të Njësive 3 dhe 4 të NPP të Leningradit, pishinat e lokalizimit dykatëshe u përdorën në RBMK të gjeneratës së dytë të Ministrisë së Energjisë, gjë që rriti ndjeshëm aftësitë e aksidenteve të sistemit të lokalizimit (SLA Kolektor MCP DN 900 mm). PPB nuk mbulohej nga BS dhe komunikimet me avull-ujë. Gjithashtu, gjatë ndërtimit të termocentralit, ndarjet e reaktorit janë ndërtuar në një bllok të dyfishtë, që do të thotë se reaktorët e dy njësive të energjisë janë në thelb në të njëjtën ndërtesë (ndryshe nga termocentralet e mëparshme me RBMK, në të cilat secili reaktor ishte në një të veçantë ndërtesa). Kështu u bënë reaktorët RBMK-1000 të gjeneratës së dytë: njësitë e energjisë 3 dhe 4 të NPP Kursk, 3 dhe 4 të NPP të Çernobilit, 1 dhe 2 të NPP Smolensk (së bashku, së bashku me njësinë 3 dhe 4 të NPP Leningrad, 8 njësi të energjisë).

Janë vënë në punë gjithsej 17 njësi energjetike me RBMK. Periudha e shlyerjes për blloqet serike të gjeneratës së dytë ishte 4-5 vjet.

Kontributi i termocentraleve me reaktorë RBMK në prodhimin e përgjithshëm të energjisë elektrike nga të gjitha termocentralet në Rusi është rreth 50%.

Karakteristikat e RBMK

Karakteristike	RBMK-1000	RBMK-1500	RBMKP-2400 (projekt)	MKER-1500 (projekt)
Fuqia termike e reaktorit, MW	3200	4800	5400	4250
Fuqia elektrike e njësisë, MW	1000	1500	2000	1500
Efikasiteti i njësisë, %	31,3	31,3	37,0	35,2
Presioni i avullit para turbinës, atm	65	65	65	65?
Temperatura e avullit përpara turbinës, °C	280	280	450
Dimensionet e zonës aktive, m:
- lartësia	7	7	7,05	7
- diametri (gjerësia × gjatësia)	11,8	11,8	7,05×25,38	14
Ngarkimi i uraniumit, t	192	189	220
Pasurimi, % 235 U
- kanal avullimi	2,6-3,0	2,6-2,8	1,8	2-3,2
- Kanali i mbinxehjes	-	-	2,2	-
Numri i kanaleve:
- avullues	1693-1661	1661	1920	1824
- mbinxehje	-	-	960	-
Djegia mesatare, MW ditë/kg:
- në kanalin e avullimit	22,5	25,4	20,2	30-45
- në kanalin e mbinxehjes	-	-	18,9	-
Dimensionet e veshjes së karburantit (diametri×trashësia), mm:
- kanal avullimi	13,5×0,9	13,5×0,9	13,5×0,9	-
- Kanali i mbinxehjes	-	-	10×0.3	-
Materiali i veshjes së karburantit:
- kanal avullimi	+ 2,5 %	+ 2,5 %	+ 2,5 %	-
- Kanali i mbinxehjes	-	-	çelik inox çeliku	-

Dizajn

Një nga qëllimet në zhvillimin e reaktorit RBMK ishte përmirësimi i ciklit të karburantit. Zgjidhja e këtij problemi lidhet me zhvillimin e materialeve strukturore që thithin dobët neutronet dhe ndryshojnë pak në vetitë e tyre mekanike nga çeliku inox. Reduktimi i përthithjes së neutroneve në materialet strukturore bën të mundur përdorimin e karburantit bërthamor më të lirë me pasurim të ulët të uraniumit (sipas projektit origjinal - 1.8%). Më vonë, shkalla e pasurimit të uraniumit u rrit.

RBMK-1000

Çdo kanal karburanti ka një kasetë të përbërë nga dy montimet e karburantit(TVS) - e poshtme dhe e sipërme. Çdo montim përfshin 18 shufra karburanti. Veshja e elementit të karburantit është e mbushur me fishekë të dioksidit të uraniumit. Sipas modelit origjinal, pasurimi i uraniumit-235 ishte 1.8%, por, pasi u fitua përvoja në funksionimin e RBMK, doli të ishte e këshillueshme që të rritet pasurimi. Rritja e pasurimit, e kombinuar me përdorimin e një helmi të djegshëm në karburant, bëri të mundur rritjen e kontrollueshmërisë së reaktorit, përmirësimin e sigurisë dhe përmirësimin e performancës së tij ekonomike. Aktualisht është bërë një tranzicion në karburant me një pasurim prej 2.8%.

Reaktori RBMK funksionon sipas një skeme me një lak. Ftohësi qarkullohet në një lak të shumëfishtë të qarkullimit të detyruar (MPC). Në bërthamë, uji që ftoh shufrat e karburantit avullon pjesërisht dhe përzierja që rezulton me avull-ujin hyn në kazanët ndarës. Ndarja e avullit bëhet në ndarësit e kazanit, i cili hyn në njësinë e turbinës. Uji i mbetur përzihet me ujin e ushqyer dhe futet në bërthamën e reaktorit me ndihmën e pompave kryesore të qarkullimit (MCP). Avulli i ngopur i ndarë (temperatura ~284 °C) nën një presion prej 70-65 kgf/cm 2 furnizohet në dy turbogjeneratorë me një fuqi elektrike prej 500 MW secili. Avulli i shkarkimit kondensohet, pas së cilës, pasi kalon nëpër ngrohës rigjenerues dhe një deaerator, futet në KMPC duke përdorur pompat e furnizimit (FPU).

Reaktorët RBMK-1000 janë instaluar në NPP të Leningradit, NPP Kursk, NPP të Çernobilit, NPP Smolensk.

Aksidenti i Çernobilit

RBMK-1500

Në RBMK-1500, fuqia u rrit duke rritur intensitetin e energjisë specifike të bërthamës duke rritur fuqinë e FC me 1.5 herë duke ruajtur modelin e saj. Kjo arrihet duke intensifikuar largimin e nxehtësisë nga elementët e karburantit duke përdorur intensifikues të veçantë të transferimit të nxehtësisë (turbulatorë) në TVC në pjesën e sipërme të të dy grupeve të karburantit. Së bashku, kjo ju lejon të ruani dimensionet e mëparshme dhe dizajni i përgjithshëm reaktor.

Gjatë funksionimit, rezultoi se për shkak të pabarazisë së lartë të çlirimit të energjisë, fuqitë e rritura (pika) që ndodhin periodikisht në kanale individuale çojnë në çarje të veshjes së karburantit. Për këtë arsye, fuqia u ul në 1300 MW.

Këta reaktorë u instaluan në NPP Ignalina (), dhe ishin planifikuar për instalim sipas modelit origjinal të NPP Kostroma.

RBMK-2000, RBMK-3600, RBMKP-2400, RBMKP-4800, (projekte të mëparshme)

Në sajë të tipar i përbashkët Dizajni i reaktorëve RBMK, në të cilin bërthama, si kube, u rekrutua nga një numër i madh elementësh të të njëjtit lloj, ideja e rritjes së mëtejshme të fuqisë sugjeroi vetë.

RBMK-2000, RBMK-3600

Në projekt RBMK-2000 rritja e fuqisë ishte planifikuar për shkak të rritjes së diametrit të kanalit të karburantit, numrit të shufrave të karburantit në kasetë dhe hapit të fletës së tubit FC. Në të njëjtën kohë, vetë reaktori mbeti në të njëjtat dimensione.

RBMK-3600 ishte vetëm një projekt koncept, oh karakteristikat e projektimit pak dihet. Ndoshta, çështja e rritjes së fuqisë specifike në të u zgjidh, si RBMK-1500, duke intensifikuar heqjen e nxehtësisë, pa ndryshuar modelin e bazës së saj RBMK-2000 - dhe, për rrjedhojë, pa rritur thelbin.

RBMKP-2400, RBMKP-4800

Ato ndryshojnë nga të gjitha RBMK-të në zonën e tyre aktive në formën e një paralelepipedi drejtkëndor dhe pranisë së kanaleve të mbinxehjes prej çeliku inox. Temperatura e avullit në RBMKP-2400 dhe RBMKP-4800 është 450 gradë Celsius [ ] .

MKER (projekte moderne)

Efikasiteti i pritshëm - 35.2%, jeta e shërbimit 50 vjet, pasurimi 2.4%.

Përparësitë

Praktikë operative

Aksidenti i vitit 1982, sipas analizës së brendshme të projektuesit kryesor (NIKIET), lidhej me aktivitetet personeli operacional i cili ka shkelur rëndë rregulloret teknologjike.

njësia e fuqisë	Lloji i reaktorit	Shtetit	Fuqia (MW)	duke gjeneruar fuqia (MW)
	RBMK-1000	u ndal në vitin 1996	1000
	RBMK-1000	u ndal në vitin 1991	1000
	RBMK-1000	u ndal në vitin 2000	1000
	RBMK-1000	u shkatërrua nga një aksident në vitin 1986		1000
	RBMK-1000	ndërtimi u ndal në vitin 1987	1000
	RBMK-1000	ndërtimi u ndal në vitin 1987	1000
	RBMK-1500	u ndal në vitin 2004	1300
Ignalina-2	RBMK-1500	u ndal në vitin 2009	1300
Ignalina-3	RBMK-1500	ndërtimi u ndal në vitin 1988	1500
Ignalina-4	RBMK-1500	projekti u anulua në 1988	1500
	RBMK-1500	ndërtimi u ndal në vitin 1990	1500
Kostroma-2	RBMK-1500	ndërtimi u ndal në vitin 1990	1500
	RBMK-1000	aktive	1000
	RBMK-1000	aktive	1000
	RBMK-1000	aktive	1000
	RBMK-1000	aktive	1000
	RBMK-1000	ndërtimi u ndal në vitin 2012	1000
	RBMK-1000	ndërtimi u ndal në vitin 1993	1000
	RBMK-1000	aktive	1000
Leningrad-2	RBMK-1000	aktive	1000
Leningrad-3	RBMK-1000	aktive	1000
Leningrad-4	RBMK-1000	aktive	1000
	RBMK-1000	aktive	1000
Smolensk-2	RBMK-1000	aktive	1000

Si element karburanti në reaktorin RBMK-1000, përdoret një tub zirkoni me diametër 13,9 mm, trashësi muri 0,9 mm dhe gjatësi rreth 3,5 m, i mbyllur në të dy skajet, i mbushur me fishekë karburanti me diametër. prej 11.5 mm dhe një lartësi prej 15 mm. Për të zvogëluar sasinë e zgjerimit termik të kolonës së karburantit, tabletat kanë vrima. Mjeti fillestar nën guaskë mbushet me helium me presion 5 kgf/cm2.Kollona e karburantit fiksohet nga një susta. Temperatura maksimale në qendër të peletit të karburantit mund të arrijë 2100ºС. Në realitet, kjo temperaturë nuk është më e lartë se 1600ºС, presioni i heliumit është deri në 17 kgf/cm 2, dhe temperatura e sipërfaqes së jashtme të veshjes TVEL është rreth 300 °С.

Elementet e karburantit (elementet e karburantit) montohen në montime karburanti (FA) prej 18 copë secila; 6 copë rreth një rrethi me diametër 32 mm dhe 12 copë me diametër 62 mm. Në qendër është një shufër mbështetëse (shih Fig. 2.14, seksioni B-B). Elementet e karburantit në montim fiksohen çdo gjysmë metër me rrjeta të veçanta ndarëse.

Blloku kryesor i karburantit të reaktorit është një kasetë e karburantit (ose pune), ajo përbëhet nga dy grupe karburanti të lidhura nga një shufër e zakonshme bartëse, një shufër, një majë dhe një bisht. Kështu, pjesa e kasetës që ndodhet në zonën aktive ka një gjatësi prej rreth 7 m.

Kasetat lahen me ujë, ndërsa karburanti nuk ka kontakt të drejtpërdrejtë me ftohësin gjatë funksionimit normal të reaktorit.

Për të marrë një efikasitet të pranueshëm të një termocentrali bërthamor, është e nevojshme të ketë sa më shumë temperaturë të lartë dhe presioni i avullit të krijuar nga reaktori. Prandaj, duhet të sigurohet një strehë për të mbajtur ftohësin në këto parametra. Një anije e tillë është elementi kryesor strukturor i reaktorëve të tipit VVER. Për reaktorët RBMK, roli i anijes luhet nga nje numer i madh i tubacione të qëndrueshme, brenda të cilave vendosen kasetat. Një tubacion i tillë quhet kanal teknologjik (TC), brenda bërthamës është zirkon dhe ka një diametër prej 88 mm me trashësi muri 4 mm, në RBMK-1000 ka 1661 kanale teknologjike.

Oriz. 1.14. Montimi i karburantit të reaktorit RBMK

Kanali teknologjik (shih Fig. 1.13) është projektuar për të akomoduar asambletë e karburantit dhe për të organizuar rrjedhën e ftohësit.

Trupi i kanalit është një strukturë e salduar e përbërë nga pjesë të mesme dhe fundore. pjesa e mesme Kanali është bërë nga aliazh zirkoniumi, kapakët fundorë janë prej çeliku inox. Ato janë të ndërlidhura me adaptorë çeliku-zirkon. Trupi i kanalit është projektuar për 23 vjet funksionim pa probleme, megjithatë, nëse është e nevojshme, një trup i kanalit me defekt mund të hiqet nga reaktori i mbylljes dhe të instalohet një i ri në vend të tij.

Kaseta e karburantit është instaluar brenda kanalit në një varëse rrobash, e cila e mban atë në bërthamë dhe lejon përdorimin e REM për të zëvendësuar kasetën e shpenzuar pa fikur reaktorin. Pezullimi është i pajisur me një tapë që mbyll kanalin.

Përveç kësaj, reaktori ka kanale kontrolli dhe mbrojtjeje. Ato përmbajnë shufra thithëse, sensorë të kontrollit të çlirimit të energjisë. Vendosja e kanaleve të kontrollit në kolonat e muraturës grafit është autonome nga kanalet teknologjike.

Hapësira midis grafitit dhe kanaleve është e mbushur me një gaz që ka përçueshmëri të mirë termike, kapacitet të ulët të nxehtësisë dhe nuk ndikon ndjeshëm në rrjedhën e reaksionit zinxhir. Nga ky këndvështrim, heliumi është gazi më i mirë. Sidoqoftë, për shkak të rezistencës së tij të lartë, përdoret jo në formën e tij të pastër, por në një përzierje me azot (në një nivel të fuqisë nominale prej 80% helium dhe 20% azot, në një fuqi më të ulët të azotit ka më shumë, në 50% nominale mund të jetë tashmë azot i pastër).

Në të njëjtën kohë parandalohet kontakti i grafitit me oksigjenin, d.m.th. oksidimi i tij. Përzierja e azotit-heliumit në pirgun e grafitit fryhet nga poshtë lart, kjo është bërë për të arritur qëllimin e tretë - për të kontrolluar integritetin e kanaleve teknologjike. Në të vërtetë, kur TC rrjedh, lagështia e gazit në daljet nga muratura dhe temperatura e tij rriten.

Për të përmirësuar transferimin e nxehtësisë nga grafiti në kanal, krijohet një lloj labirinti gjatë lëvizjes së gazit (shih Fig. 1.15). Unaza të ndara grafiti me lartësi 20 mm secila vendosen në mënyrë alternative në kanalin dhe vrimat e blloqeve në një seksion prej 5,35 m në qendër të bërthamës. Kështu, gazi lëviz sipas skemës: grafit - prerje unaze - mur kanali - prerje unaze - grafit.