Zglobna podrška. Kolone. Dizalica i grede za vezivanje
n1.doc
23 Grede i grede konstrukcije, klasifikacijaNajčešći element čelične konstrukcije savijanje.
Raspon greda je vrlo širok: od malih elemenata radilišta, međuspratnih podova industrijskih ili civilnih zgrada do krovnih greda velikog raspona, mostova, jako opterećenih kranske grede i takozvane "kičmene" grede za kačenje kotlova u savremenim termoelektranama.
klasifikacija:
1.By statička šema: 1.jedan raspon (prorez) - lakša montaža i izrada. 2. višerasponski (kontinuirano) - manja potrošnja metala za 20% 3. konzolni (rezni, kontinuirani).
2. Po vrsti profila: 1. valjani 2. kompozitni (zavareni, zakivani, vijčani).
Češće u građevinarstvu - I-presjeci (pogodnost u liniji, tehnološki napredni i ekonomični u smislu potrošnje materijala). Ekonomska efikasnost profila zavisi od njihove tankosti.
Mjera efikasnosti, odnosno isplativost presjeka grede kao konstrukcije za savijanje, je omjer momenta otpora prema površini poprečnog presjeka, jednak rastojanju jezgre str= W/ A.
Poređenje udaljenosti jezgra okruglih, pravougaonih i I-profila, prikazano na Sl. najbolji način odgovara raspodjeli normalnih napona od savijanja grede.
U građevinarstvu su našle primenu grede tankih zidova, grede od savijenih profila, ekstrudiranih, kompozitnih aluminijskih legura, kao i bitalne grede, odnosno grede zavarene od dva tipa čelika i prednapregnute grede.
24 Kavezi za grede, čvorovi spoja
Zračne ćelije su podijeljene u tri glavna tipa: pojednostavljene (a), normalne (b) i komplikovane (c).
U pojednostavljenom kavezu s gredama, opterećenje na podu se prenosi preko poda na podne grede, koje se obično nalaze paralelno s manjom stranom poda na udaljenostima a (razmak između greda) i kroz njih na zidove ili druge noseće konstrukcije koji je povezivao lokaciju. Zbog male nosivost pod, grede koje ga nose moraju se često postavljati, što je racionalno samo za male raspone.
U normalnom kavezu s gredama, opterećenje s palube prenosi se na grede palube, koje ga zauzvrat prenose na glavne grede koje su poduprte stupovima, zidovima ili drugim nosivim konstrukcijama koje ograničavaju lokaciju. Podne grede se obično uzimaju kao valjane.
U složeni kavez za grede uvode se pomoćne grede, smještene između greda na palubi i glavnih greda, koje prenose opterećenje na stupove. Kod ove vrste kaveza, opterećenje se najduže prenosi na nosače. Podne grede i pomoćne grede obično se uzimaju u najam.
Izbor tipa kaveza za grede povezan je s pitanjem uparivanja greda jedna s drugom po visini. Konjugacija greda može biti spratna, na istom nivou i spuštena.
U slučaju spoja poda (a), grede koje direktno podupiru pod se polažu na glavne ili pomoćne. Ovo je najjednostavniji i najprikladniji način spajanja greda u smislu instalacije, ali zahtijeva najveću visinu zgrade.
Prilikom spajanja na istoj razini (b), gornje prirubnice greda palube i glavnih greda nalaze se na istoj razini, a paluba se oslanja na njih. Ova metoda omogućava povećanje visine glavne grede na datoj visini konstrukcije stropa, ali značajno komplicira dizajn nosača greda.
Redukovana konjugacija (c) se koristi u kavezima složenog tipa. U njemu su pomoćne grede uz glavnu ispod nivoa gornjeg pojasa, na njih su položene grede sa podom. Ova vrsta povezivanja, kao i spajanje u jednom nivou, omogućava vam da imate najveću visinu glavne grede za datu građevinsku visinu poda.
Svi razmatrani interfejsi snopa rade kao zglobni. Po potrebi se uvodi kruto uparivanje greda pomoću "ribe" (sa istom visinom greda) ili "ribe" i stola (sa različitim visinama greda). U takvoj konjugaciji ne nastaje samo poprečna sila, koja se prenosi na vijke koji pričvršćuju zid pomoćne grede na ivicu glavne grede ili direktno na sto, već i moment potpore koji se prenosi posebnim preklopima grede. ribu ili kroz "ribu" i sto.
25 Izbor presjeka valjanih greda
Maksimalni moment savijanja u gredi:
M max \u003d ql 2 / 8, gdje je l dužina grede, q je projektno opterećenje na gredu
Potreban moment otpora:
W tr \u003d M max / ? c R y , gdje? c-faktor. radni uslovi, R y - projektna otpornost čelika
Odaberite I-zraka pomoću W>W crveno => I-zraka, kanal ili drugi broj.
1. Jačina prihvaćene sekcije se ne provjerava, jer Š x >Š tr.
2. Provjeravamo krutost (otklon): f / l \u003d (5q n * l 3) / (384EJ x)?
- relativna granična deformacija, E - modul elastičnosti čelika
3. Test izdržljivosti: ? max??Ry? y , gdje? - koeficijent, uzimajući u obzir broj ciklusa opterećenja, R y - projektovana otpornost na zamor, y-koeficijent, uzimajući u obzir tip opterećenog stanja.
4. Ispitivanje čvrstoće uzimajući u obzir krti lom? max ??R u /? u, ? max - najveće vlačno naprezanje, α-koeficijent, u zavisnosti od operacije t i vrste koncentrata naprezanja.
26 Izbor presjeka zavarenih greda
visina grede određuje se iz dva uslova: a) h?h min , b) h?h opt
Minimalna visina koja obezbeđuje uslov za obezbeđivanje relativnog otklona:
, gdje je R y projektni otpor, l je dužina grede, E je model elastičnosti, = 400 je recipročna vrijednost dozvoljenog otklona
Optimalna visina dugog snopa 
, gdje je k = 1,1 koeficijent koji uzima u obzir dizajn glavne grede (zavarene)
Potreban moment otpora W tr \u003d M max / s * R y
T w = 7+3*h min, gdje je h min u metrima, t w u milimetrima.
Konačna visina se uzima iz uslova:
H?h w + 2t f, gdje je h w visina trake grede, uzeta prema asortimanu za čelični lim, t f = 20 ... 30 mm.
Raspored sekcija
Debljina zida se određuje iz 2 uslova:
Osiguravanje posmične čvrstoće zida:
; gdje je R s \u003d 0,58 R y projektirana otpornost čelika na smicanje. 2) t w ? 7+3*h, gdje je h prihvaćena stvarna visina grede u metrima; t w - u milimetrima.
Prihvatamo t w prema GOST-ovima za trakasti čelik.
Određivanje širine pojasne ploče
Potrebna površina jedne trake:
A f tr \u003d (W tr / h) - (t w * h / 6)
Potrebna širina pojasa:
B f tr = A f tr /t f
Da bi se osigurala stabilnost pojasa, moraju biti ispunjeni sljedeći uvjeti:
1) 
2) 
, 
, gdje 
- prepust za pojas
Geometrijske karakteristike prihvaćenog presjeka
Provjera jačine odabranog dijela:
27 Promjena presjeka zavarenih greda
Ako se presjek grede ostavi konstantnim po dužini, onda gdje god su momenti savijanja manji od izračunatih, presjeci će biti podopterećeni, a greda u cjelini je neekonomična. Da biste uštedjeli metal, preporučljivo je promijeniti dijelove grede u skladu s dijagramom momenata savijanja.
Najpoželjnije je promijeniti širinu pojaseva.
Mjesto promjene presjeka za zglobnu gredu pod ravnomjerno raspoređenim opterećenjem je na udaljenosti x = l/6 od podrške. Za gredu opterećenu koncentrisanom silom u sredini, ovo rastojanje je x = l/4 .
Potreban modul presjeka modificiranog presjeka:
W№ x tr = M№/R wy , gdje je R wy = R y izračunata otpornost nanesenog metala u zavaru, podložna potpunoj kontroli kvaliteta šava; M№ - moment savijanja na mjestu promjene presjeka.
Izračunate sile na mjestu promjene poprečnog presjeka:
Potreban moment inercije presjeka na mjestu promjene:
J№ x tr = W№ tr *h/2
Potreban moment inercije pojaseva na mjestu promjene presjeka:
J№ f tr = J№ x tr - J w , gdje je J w moment inercije zida 
Potrebna površina poprečnog presjeka jedne trake na mjestu promjene poprečnog presjeka:
, gdje je h f razmak između težišta traka
Potrebna širina pojasne ploče na mjestu promjene presjeka:
B№ f tr = A№ f tr /t f
Da bi se osigurala čvrstoća modificiranog presjeka, mora biti ispunjen sljedeći uvjet: W№ x > W№ x tr
Stvarne karakteristike modifikovane sekcije:
J№ x = J w +2*A№ f tr (h- t f) 2
W№ x = J№ x /(h/2)
28 Osiguravanje ukupne stabilnosti zavarenih greda
Opća stabilnost kompozitne grede provjeriti prema formuli M /? b Wc?R? gdje? b za I-grede kompozitne grede koje imaju dvije ose simetrije, kao i kod kotrljajućih greda, izračunava se iz 
, što je opet određeno u funkciji koeficijenta?. Potrebno za definiciju? parametar?, ovisno o otporu grede na torziju, za kompozitne grede izračunava se po formuli? = 8 (l 0 t p / h 0 b p) 2 (1+ na st 3 / b p t p 3), gdje je l 0 efektivna dužina komprimirane tetive grede osigurana od poprečnih pomaka; a = 0,5h0; h 0 - rastojanje (visina) između osa listova pojasa; b p i t p - širina i debljina komprimovanog pojasa; t st - debljina zida grede.
Za grede s poprečnim presjekom koji nije I-greda, koja ima dvije ose simetrije, provjera stabilnosti ima svoje karakteristike i treba je izvršiti u skladu s uputama SNiP-a. Ukupna stabilnost greda može biti izostavljena pri prenošenju opterećenja kroz čvrstu krutu palubu, koja je kontinuirano poduprta sabijenom tetivom grede i sigurno povezana sa njom, kao i kada se zadovolje uslovi formule o odnosu efektivne dužine prema širina kompresovanog akorda.
29 Osiguravanje lokalne stabilnosti zavarenih greda
Lokalno izvijanje pojedinih konstrukcijskih elemenata pod djelovanjem tlačnih normalnih ili posmičnih napona naziva se lokalno izvijanje.
Kod greda, komprimirani pojas može izgubiti stabilnost od djelovanja normalnih naprezanja, a zid od djelovanja tangencijalnih ili normalnih napona, kao i od njihovog zajedničkog djelovanja. Gubitak stabilnosti jednog od elemenata grede potpuno ili djelomično ga stavlja van funkcije, radni presjek grede se smanjuje, često postaje asimetričan, centar savijanja se pomiče, a to može dovesti do preranog gubitka nosivosti. cela greda.
Opšti izraz za kritični stres
Elementi grede mogu izgubiti stabilnost samo ako su naprezanja koja djeluju u gredi ili njihov zajednički učinak veći od kritičnih naprezanja izvijanja. Stoga nepoželjno? cr su bile manje od projektnih vrijednosti materijala u pogledu čvrstoće i gubitak stabilnosti je nastao prije gubitka nosivosti grede u smislu čvrstoće, jer bi u tom slučaju čvrstoća materijala bila nedovoljno iskorištena, što je neekonomično.
Stabilnost komprimovanog pojasa. Posebne konstruktivne mjere za osiguranje povećanja širine prevjesa su nepraktične.
stabilnost zida. Zid je duga tanka ploča koja je podvrgnuta posmičnim i normalnim naprezanjima, što može uzrokovati gubitak njegove stabilnosti. Ali stabilnost zida obično se postiže ne povećanjem njegove debljine, već jačanjem posebnim elementima za ukrućenje koji se nalaze normalno na površini izvijanja lima i povećanjem krutosti zida.
Rebra za ukrućenje dijele zid na pregrade (panele), koje mogu izgubiti stabilnost nezavisno jedna od druge.
Ispod svake grede iznad, kao i ispod grede najbliže osloncu, ugrađuje se rebro u srednjoj trećini raspona glavne grede. U krajnjim trećinama glavnih greda, ukrućenja se postavljaju ispod valjanih greda sa korakom a?h? . Dimenzije ukrućenja su uzete prema asortimanu za trakasti čelik, dok širina ukrućenja b s ne smije biti veća od b f /2.
30 Provjera stabilnosti trake zavarene grede
Da bi se osigurala stabilnost zida duž raspona grede, na zid su zavarene poprečne dvostrane ukrućenja.
Torziona stabilnost zidova može se izostaviti ako: 
Provjera lokalne stabilnosti zida
Proračun stabilnosti zidova greda simetričnog presjeka u prisustvu lokalnog naprezanja 
treba uraditi prema formuli
,
Gdje 
- utvrđeno prema zahtjevima SNiP-a
Odredite stvarna naprezanja kako biste provjerili stabilnost mreže grede 
i 
Stvarna vrijednost standardnih naprezanja na nivou vrha zida određena je formulom:
Za provjeru lokalne stabilnosti uzimamo prosječnu vrijednost posmičnih naprezanja, pod uslovom da ih percipira samo zid:
lokalni napon 
u zidu pod koncentrisanim opterećenjem
,
Gdje je F vrijednost dizajna opterećenje, 
- uslovna dužina distribucije opterećenja, određena u zavisnosti od uslova oslonca,
Kritični napon se određuje formulom:
, gdje 
- uslovna fleksibilnost zida
Vrijednosti 
, gdje 
- koeficijent u zavisnosti od? i omjeri a/h ef
,
31 Proračun potpornog čvora grede na stubu odozgo
Spoj greda sa čeličnim stupovima može biti ili šarnirski, samo prenosni reakcija podrške grede, ili krute, koje prenose na stub, pored reakcije oslonca, i trenutak priklještenja grede u stubu. Okretni se široko koristi u većini konstrukcija greda, kruti - u okvirima višespratnice.
Kraj grede na mjestu gdje se oslanja na oslonac je ojačan potpornim rebrima, pod pretpostavkom da se cijela reakcija oslonca prenosi sa grede na oslonac preko ovih ukrućenja.donju tetivu grede ili se planira direktno prenijeti pritisak podrške na čelični stup. Za ispravan prijenos pritiska na stup, središte potporne površine rebra mora biti poravnato sa osom prirubnice stupa.
Veličina potpornih ukrućenja obično se određuje na osnovu kolapsa kraja rebra
Izbočeni dio potpornog rebra obično se uzima kao 15-20 mm.
Osim provjere urušavanja kraja potpornog rebra, provjerava se i stabilnost potpornog dijela grede iz ravnine grede kao uslovne potporne šipke, koja uključuje potporna rebra i dio zida grede sa širine 0,65 u svakom smjeru i dužine jednake visini mreže grede u području projektnog presjeka: 
gdje? - koeficijent izvijanja podupirača sa fleksibilnošću (?
=
h CT /
iz),
definisano oko ose z,
koji se poklapa sa osom profila grede.
Pričvršćivanje potpornih rebara na traku grede zavarenim spojevima treba biti projektovano za potpunu reakciju potpore grede, uzimajući u obzir maksimalnu radnu dužinu zavara.
31Proračun potpornih ukrućenja
Širina rebra potpore: b d = b 1 f = 20 cm.
Potrebna površina poprečnog presjeka potpornog rebra:
, gdje je Q max reakcija potpore u glavnoj gredi; R p je projektna otpornost na gnječenje krajnje površine.
, 
- regulatorni otpor u smislu snage, 
- koeficijent pouzdanosti za materijal.
Potrebna debljina potpornog rebra:
T d \u003d A d /b d, gdje je b d \u003d b f
Konačno, t d se uzima prema asortimanu za čelični lim. Osim prignječenja, potporno rebro radi u kompresiji, a potrebno je provjeriti stabilnost uslovne letve. Poprečni presjek uslovnog stupa uključuje potporno rebro i dio zida.
Dužina ovog dijela zida određena je formulom: 
Površina poprečnog presjeka uvjetnog stalka nalazi se po formuli: 
Provjera stabilnosti se svodi na ispunjenje uslova = Q max /(*A s) ? R y ; gdje je koeficijent izvijanja. Prihvaća se ovisno o fleksibilnosti z:
z = h w /i z , gdje je i z polumjer inercije uslovnog presjeka regala,
J z - moment inercije uslovnog preseka regala 
32 Proračun potpornog čvora grede na stubu sa strane i dalje zidovi od cigle
Zglobno spajanje grede sa stubom:
Kada je greda zglobno pričvršćena na stub, reakcija potpore se prenosi preko potpornog stola, koji se, ovisno o opterećenju, izrađuje od lima debljine 25-40 mm ili iz nejednakog kuta sa urezanom manjom policom, ili od zavareni T-presjek stol. Šavovi koji pričvršćuju potporni stol izračunavaju se za smicanje ili smicanje i savijanje, uzimajući u obzir koeficijent radnih uvjeta jednak 0,65. Vijci u spoju su postavljeni konstruktivno.
Čvrsto pričvršćivanje greda na stupove predviđeno je u slučaju projektovanja okvira okvira ili kada podna greda istovremeno obavlja funkciju odstojne grede u vertikalnim podupiračima okvira. Uz kruto pričvršćivanje, gornja i donja prirubnica grede čvrsto su pričvršćene na stupove uz pomoć vodoravnih traka ili maramica okomitih veza, što sprječava okretanje grede u čvoru potpore.
Gumene trake i marame percipiraju horizontalne komponente sile S=M/h, koje nastaju djelovanjem momenta savijanja u čvoru oslonca. Reakcija oslonca u slučaju krutog pričvršćivanja grede prenosi se na stup na sličan način kao prijenos reakcije potpore u slučaju zglobnog pričvršćivanja grede na stup. Upotreba krutog sklopa je napornija od šarke, ali smanjuje potrošnju metala.
33 Proračun spoja glavne grede sa valjanim gredama
Međusobno uparivanje glavnih i sporednih greda je: etažno, na istoj razini gornjih tetiva i sa spuštenim rasporedom gornjih tetiva sporednih greda.
b) zgnječiti
, gdje je R bp izračunati otpor ležaja, 
je debljina ukrućenja.
Uporedite rezultate proračuna, odaberite manji. Potreban broj vijaka u spoju: 
34 Proračun kutnih zavara u gredama
Spajanje tetiva sa zidom u zavarenim gredama izvodi se neprekidnim kutnim zavarima. Zavareni remeni preuzimaju silu smicanja između trake i mreže. To je uzrokovano poprečnom silom Q koja djeluje na oslonce ili na mjestima gdje se primjenjuju koncentrirana opterećenja.
Smična sila po jedinici dužine trake dobije se množenjem posmičnih naprezanja debljinom zida: 
, gdje je S statički moment pojasa u odnosu na neutralnu osu, I je moment inercije presjeka grede.
- koeficijent uslova rada;
- sa dvostranim šavovima;
- izračunata poprečna sila.
Krak šava mora biti najmanje minimalne preporučene vrijednosti, ovisno o debljini pojasa 
. Pretpostavlja se da je debljina šava konstantna duž dužine.
35 Zavarivanje glavne grede
Za razliku od fabričkog, montažni spoj se izvodi u jednom delu. Zahtjevi za šav i njegov proračun slični su fabričkim. Šavovi se preporučuju zavarivanje sa obe strane.
U poljskom spoju mogu se pojaviti značajna naprezanja zavarivanja. Da biste ih smanjili, potrebno je pratiti redoslijed zavarivanja: Prvo se zavaruje zid. Kada se zavar ohladi, zid se slobodno deformiše i ne dolazi do naprezanja zavarivanja. Zatim se limovi pojaseva zavaruju. Ovdje su deformacije ograničene i nastaju naponi zavarivanja. Međutim, u području gdje nisu napravljeni šavovi u struku, zid i pojasevi se deformiraju nezavisno jedan od drugog. Dužina sekcija se uzima ne više od 500 mm. U njih se kuvaju poslednje skretanje. Spoj rastegnutog pojasa u pravilu se izvodi kosim šavom.
Ako je na mjestu ugradnje moguće upotrijebiti fizičke metode kontrole kvalitete šavova i krajevi šavova su izvučeni iz svojih granica, tada se svi šavovi spoja i osnovnog metala smatraju jednako čvrstim. Pod ovim uslovima, montažni spoj se može postaviti bilo gde u gredi bez proračuna.
Najjednostavniji i najprikladniji jednostavni čeoni spoj greda i kod ručnog zavarivanja, projektni otpor čeonog zavara na napetost je manji od projektnog otpora osnovnog metala
M St kundak \u003d M max R St / R? 0,85M max
U dijelovima gdje postoji veći moment savijanja, grede se spajaju direktno na kundak, a police su ojačane preklopima.
Izračunajte momente savijanja
M \u003d WR sv + N n h n,
Prekrivači određuju projektne sile,
N n \u003d (M-WR sv) / h n, h n je udaljenost između osi preklopa, N n je sila u preklopu, W je modul presjeka grede
A zatim površina poprečnog presjeka obloge
A=N n / R sv
36 Montažni spoj glavne grede na vijke visoke čvrstoće
U takvim spojevima poželjno je svaku tetivu grede pokriti s tri preklopa s obje strane, a zid s dva vertikalna preklapanja, čija površina poprečnog presjeka ne smije biti manja od površine poprečnog presjeka elementa koji se preklapaju.
Zglob remena:
Ukupna površina preklopa: A n?A f
Maksimalna uzdužna sila koju opaža pojas: N = A f *R y
Nosivost smicanja jednog vijka Q bn = 0,7R bun*? b *A bn * ?/ ? n , gdje je R bun projektirana otpornost vijka na smicanje; ? b je koeficijent radnih uslova priključka; A bn je površina poprečnog presjeka jednog "mrežnog" vijka; ? je koeficijent trenja.
Broj vijaka na jednoj strani spoja: n \u003d N / (? s * m tr * Q bn), gdje? c - koeficijent koji uzima u obzir namjenu objekta; m tr je broj ravni trenja na spoju remena.
Vijci sa svake strane spojnice su simetrično raspoređeni u odnosu na mrežu glavne grede. Dužina jastučića uzima se ovisno o nagibu vijaka i mora biti višekratnik od 10 milimetara.
Proračun i dizajn zidnog spoja:
Spoj zida je prekriven sa dva preklopa koristeći iste vijke visoke čvrstoće kao i spoj tetive. Spoj mora apsorbirati moment savijanja koji pada na mrežu grede: M w \u003d M max *J w /J x, gdje je M max moment u sredini raspona glavne grede; J w je moment inercije zida; J x - moment inercije presjeka grede u sredini raspona.
Vijci u spoju su raspoređeni u vertikalnim i horizontalnim redovima. Maksimalno opterećeni vijci nalaze se u horizontalnim redovima koji su najudaljeniji od neutralne ose (N.O.). Procijenjena snaga na najdalje od N.O. horizontalni red: N max \u003d M w * h max / (m * h i 2).
Broj vijaka na svakoj strani spoja određuje se metodom odabira. U početku se sa svake strane spoja uzima po jedan okomiti red.
h i 2 \u003d h 1 2 + h 2 2 + h 3 2 + ... + h max 2;
M je broj vertikalnih redova sa svake strane spojnice.
Čvrstoća spoja je osigurana ako je ispunjen sljedeći uvjet: N max ? m tr *Q bh
Čvorovi nosača greda.
Spojevi grede sa čeličnim stupovima.
Nosač grede na čeličnom stupu može biti zglobni ili krut.
Ako je moguće, najbolje je poduprijeti gredu odozgo i prenijeti opterećenje duž središta profila stupa. Kada je greda bočno fiksirana, osim tlačnog opterećenja u stupu, djelovanjem ove sile nastaje dodatni moment zbog činjenice da se pojavljuje ekscentricitet i, shodno tome, to dovodi do povećanja opterećenja i prekomjerne potrošnje metala. u koloni.
Podupiranje grede na stub odozgo.
gdje je F reakcija potpore grede;
Ap je područje drobljenja rebra ležaja;
Rp je projektna otpornost čelika na drobljenje krajnje površine.
Da bi se cjelokupno opterećenje prenijelo kroz rebro, ono ne bi trebalo mnogo da viri, ali ne više od 1,5 debljine rebra, obično 15-20 mm. Rebro se mora odrezati odozdo tako da se opterećenje prenese na cijelo područje rebra.
Jer okretni sklop za pričvršćivanje grede, dovoljna su 2 vijka na jednoj strani. Prečnik vijaka je 16-20 mm. Bolje je ne pretjerivati sa zatezanjem - ovo nije frikciona veza 🙂
Debljina potporne platforme obično se uzima kao 20-25 mm, debljina rebara je 8-12 mm.
Ako postoji krovni ugao, rebro se mora izrezati pod potrebnim uglom i dodati podloške koje imaju kos za vijak.
Nosenje 2 grede na stubu odozgo.
Slično prethodnoj opciji, podupiremo grede kroz rebro na glavi stupa.
Spajamo grede zajedno sa vijcima. Ne isplati se ugrađivati vijke odozgo, osim ako naravno ne želite stvoriti čvrsti čvor. Između 2 rebra ugrađujemo ploče kako ne bismo povukli grede zajedno (ovo može opteretiti stup s momentom na suprotnom kraju grede).
Postoji i opcija za podupiranje 2. grede na čelo stuba na sledeći način
U ovoj izvedbi, greda s donjom policom leži na glavi stupa.
Za prijenos poprečne sile, greda je ojačana rebrom, rebro je postavljeno tako da prilikom ugradnje bude direktno iznad prirubnice stupa. Grede spajamo vijcima pomoću preklopne ploče (za simetričan prijenos opterećenja, bolje je koristiti 2 ploče na 2 strane). Kao iu prethodnoj opciji, nema potrebe za spajanjem greda vijcima odozgo, kako ne bi stvorili kruti čvor.
Rebra na stupu, u ovom slučaju, nisu potrebna.
Između 2 grede ostavljamo mali razmak od oko 10-20 mm.
Zglobni oslonac grede na stub sa strane
Za bočno pričvršćivanje potrebno je uzeti u obzir ekscentricitet u proračunima stupa.
Kod zglobnog nosača opterećenje se prenosi preko potpornog rebra na potporni sto. Stol je obično izrađen od čeličnog lima ili nejednakog ugla. Visina potpornog stola određuje se iz stanja čvrstoće zavarenih spojeva. Preporučljivo je zavariti sto sa 3 strane. Širina stola je 20-40 mm veća od ivice grede tako da potporni rub potpuno leži na potpornom stolu.
Promjer rupa je 3-4 mm veći od promjera vijaka, tako da greda ne visi na vijcima, već potpuno leži na stolu.
Nosivi rub grede izračunava se za kolaps koristeći istu formulu kao i za gredu oslonjenu odozgo.
Sa zglobnim osloncem, rebra u stupu nisu potrebna. Između potpornog rebra i stupa montira se brtva debljine približno 5 mm.
Čvrsto spajanje grede sa stupom pomoću vijčane veze
Čvrstu vezu možete stvoriti vijcima ili zavarivanjem. Vijčani spoj je tehnološki napredniji - svi dijelovi se proizvode i farbaju u tvornici, na gradilištu je potrebno samo ugraditi i zategnuti vijke.
U ovom čvoru, poprečna sila se percipira na isti način kao i u zglobnom čvoru pomoću potpornog stola. Moment se prenosi pomoću vijaka na zidove stuba. Između noseće ivice grede i stupa potrebno je ugraditi čelične odstojnike za čvrsto prianjanje između grede i stupa (nakon zatezanja ne smije biti razmaka).
Broj i promjer vijaka za gornju tetivu moraju se izračunati na osnovu trenutka koji se javlja u ugradnji grede. Vijci se koriste samo visoke čvrstoće. Potrebno je kontrolisati zatezanje vijaka.
Zidovi stuba su ojačani ukrućenjima.
2.440-1.1 01 KM Zglobovi. Preporuke za primjenu šarki
2.440-1.1 02 KM Zglobovi. Podna potpora gredama. Čvorovi 1 i 2
2.440-1.1 03 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na potpornim uglovima. Čvor 3
2.440-1.1 04 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na potpornim uglovima. Čvor 4
2.440-1.1 05 KM Zglobovi. Geometrijske karakteristike i nosivost čvora 4
2.440-1.1 06 KM Zglobovi. Noseće grede na rebrima od kanala. Čvor 5
2.440-1.1 07 KM Zglobovi. Potporne grede na rubu Bika. Čvor 6
2.440-1.1 08 KM Zglobovi. Montažne grede na potporne trake. Čvorovi 7, 7a, 8, 8a
2.440-1.1 09 KM Zglobovi. Tabela geometrijskih karakteristika i nosivosti čvorova 7, 7a
2.440-1.1 10 KM Okretni spojevi. Tabela geometrijskih karakteristika i nosivosti čvorova 8, 8a
2.440-1.1 11 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na potporne trake iz uglova. Čvor 9
2.440-1.1 12 KM Okretni spojevi. Noseće grede na glavi stalka, središnji oslonac. Čvorovi 10, 11
2.440-1.1 13 KM Zglobovi. Tabela geometrijskih karakteristika i nosivosti čvorova 10, 11
2.440-1.1 14 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na 2 vijka normalne tačnosti (horizontalno). Čvorovi 12, 13
2.440-1.1 15 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na stubove na 2 vijka normalne tačnosti. Čvor 14
2.440-1.1 16 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na stubove na 3 vijka normalne tačnosti. Čvor 15
2.440-1.1 17 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na stubove na 4 vijka normalne tačnosti. Čvor 16
2.440-1.1 18 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na stubove na 5 vijaka normalne tačnosti. Čvor 17
2.440-1.1 19 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na stubove na 6 vijaka normalne tačnosti. Čvor 18
2.440-1.1 20 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na stubove na 7 vijaka normalne tačnosti. Čvor 19
2.440-1.1 21 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na grede na 2 vijka normalne tačnosti. Čvor 20
2.440-1.1 22 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na grede na 3 vijka normalne tačnosti. Čvor 21
2.440-1.1 23 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na grede na 4 vijka normalne tačnosti. Čvor 22
2.440-1.1 24 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na grede na 5 vijaka normalne tačnosti. Čvor 23
2.440-1.1 25 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na grede na 6 vijaka normalne tačnosti. Čvor 24
2.440-1.1 26 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na grede na 7 vijaka normalne tačnosti. Čvor 25
2.440-1.1 27 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na grede na 2 vijka normalne tačnosti. Čvor 26
2.440-1.1 28 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na grede na 3 vijka normalne tačnosti. Čvor 27
2.440-1.1 29 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na grede na 4 vijka normalne tačnosti. Čvor 28
2.440-1.1 30 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na stubove na 2 vijka normalne tačnosti. Čvor 29
2.440-1.1 31 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na stubove na 3 vijka normalne tačnosti. Čvor 30
2.440-1.1 32 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na stubove na 4 vijka normalne tačnosti. Čvor 31
2.440-1.1 33 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na stubove na 5 vijaka normalne tačnosti. Čvor 32
2.440-1.1 34 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na stubove na 6 vijaka normalne tačnosti. Čvor 33
2.440-1.1 35 KM Zglobovi. Pričvršćivanje greda na stubove na 7 vijaka normalne tačnosti. Čvor 34
2.440-1.1 36 KM Zglobovi. Noseće grede na zidovima od opeke. Čvorovi 35-38
2.440-1.1 37 KM Jedinice okvira. Opšti oblik i tabela karakteristika čvora 39
2.440-1.1 38 KM Jedinice okvira. Opšti izgled i tabela karakteristika čvora 40
2.440-1.1 39 KM Jedinice okvira. Čvorovi 39, 40
2.440-1.1 40 KM Jedinice okvira. Opšti izgled i tabela karakteristika čvora 41
2.440-1.1 41 KM Jedinice okvira. Opšti izgled i tabela karakteristika čvora 42
2.440-1.1 42 KM Jedinice okvira. Čvorovi 41, 42
2.440-1.1 43 KM Jedinice okvira. Detalji montaže 39-42
2.440-1.1 44 KM Jedinice okvira. Tabela karakteristika detalja čvorova 39-42
2.440-1.1 45 KM Jedinice okvira. Noseći stolovi za prečke u čvorovima 39-42, 44, 45
2.440-1.1 46 KM Jedinice okvira. Opšti izgled čvora 43. Tabela karakteristika čvorova 43, 44
2.440-1.1 47 KM Jedinice okvira. Opšti izgled i tabela karakteristika čvora 44
2.440-1.1 48 KM Jedinice okvira. Čvorovi 43, 44. Vertikalni preklopi duž zidova prečke u čvoru 43. Tabela karakteristika preklopa
2.440-1.1 49 KM Jedinice okvira. Horizontalni preklopi duž pojaseva prečnika u čvorovima 43, 44. Tabela karakteristika preklopa
2.440-1.1 50 KM Jedinice okvira. Opšti izgled i tabela karakteristika čvora 45
2.440-1.1 51 KM Jedinice okvira. Čvor 45. Horizontalna obloga na pojasevima prečke. Tabela karakteristika preklapanja
2.440-1.1 52 KM Jedinice okvira. Tabela za izbor horizontalnih ukrućenja u stubovima
2.440-1.1 53 KM Jedinice okvira. Horizontalna ukrućenja u stupovima. Tabela karakteristika rebra
2.440-1.1 54 KM Jedinice okvira. Rebra za ukrućenje iznad glave
2.440-1.1 55 KM Jedinice okvira. Tabela nosivosti stubova po čvrstoći
2.440-1.1 56 KM Jedinice okvira. Tabela nosivosti poprečnih šipki prema čvrstoći
Predstavljeno je šest shema klasičnih konstruktivnih rješenja u pitanju nosača ležajeva. metalne grede plafoni na zidovima zgrada od cigle.
● Projektovanje objekata obuhvata proces projektovanja grednih podova, povezan sa mnogim matematičkim proračunima - proračunom terenskih veza, rasporedom čvorova nosača greda, izborom preseka pojedinih elemenata koji su projektovani da obezbede operativnost čvorova.
● Izbor jedne od predstavljenih opcija treba da se zasniva na vrednosti potpornog pritiska ispod kraja grede – tj. reakcija podrške je
osnovni faktor u odabiru rješenja. čelične grede podove ne treba postavljati samo na nosive zidove od opeke, već ih treba poduprijeti armirano-betonskim ili čeličnim razdjelnicima. Glavni zadaci ovih jastuka su:
- izjednačavanje pritiska ispod krajeva greda;
- sprečavanje lokalnog razaranja zidanje ispod nosećih dijelova greda.
● Prva četiri čvora (od šest) podrazumevaju šarnirski način oslanjanja greda direktno na zid od opeke kroz sloj maltera debljine 15 mm. Potporni pritisak se prenosi na zid od cigle preko nosećih metalnih ploča debljine 20 mm. Dimenzije osnovnih ploča odabrane su na takav način da prosječni pritisak ispod njih - odnosno na području kompresije - nije veći od izračunate otpornosti cigle na krutom cementnom mortu. Nosivi zid od opeke treba da bude od pune cigle sa dobrim karakteristikama čvrstoće.
Ako vrijednost potpornog pritiska prelazi 10 tona, tada bi potrebna debljina armiranobetonskog razvodnog jastuka već trebala biti najmanje 100 mm, a sam jastuk bi trebao biti opremljen s dvije armaturne mreže. U ovom slučaju, potporni čvorovi metalnih greda moraju biti kruti i to je strogo zabranjeno nosač podne grede pravo na zid od cigle. Smjernice u ovom pitanju su zahtjevi SNiP II-22-81 * Kamene i ojačane zidane konstrukcije.
● Noseći čvor br. 1 na šarkama. Debljina zida od opeke b=380 mm. Granična vrijednost reakcije oslonca R=0,6 t.
● Noseći čvor br. 2 na šarkama. Debljina zida od opeke b>380 mm. Granična vrijednost reakcije oslonca R=0,7-3,0 t. 
● Nosač br. 3 sa šarkama. Debljina zida od opeke b>380 mm. Granična vrijednost reakcije oslonca R=3,1-5,0 t. 
● Nosač br. 4 sa šarkama. Debljina zida od opeke b>380 mm. Granična vrijednost reakcije oslonca R=5,1-7,0 t. 
● Čvor nosača br. 5 krut. Debljina zida od opeke b>380 mm. Granična vrijednost reakcije oslonca R=10,1-18,0 t. 
● Čvor nosača br. 6 krut. Debljina zida od opeke b>380 mm. Granična vrijednost reakcije oslonca R=18,1-20,0 t. 
U svim čvorovima, svim tarnim spojevima elementi se izrađuju na anker vijcima klase tačnosti B, klase čvrstoće 5,8 i 8,8.
U svim čvorovima, krakovi svih kutnih zavarenih spojeva treba uzeti prema najmanjoj debljini zavarenih elemenata. Minimalne vrijednosti su navedene u tabeli 38 SNiP II-23-81* Čelične konstrukcije.
● Ako će tokom rada zgrade doći do dinamičkih opterećenja, onda svi elementi i detalji potpornih čvorova in bez greške mora se testirati na izdržljivost.
Grede se spajaju na čelične stupove podupirući ih odozgo ili spajajući bočno s dvostrukim. Takva veza može biti ili zglobna, koja prenosi samo reakciju nosača grede, ili kruta, koja prenosi na stup, osim reakcije potpore, i trenutak stezanja grede u stupu. Zglobna veza se široko koristi u većini grednih konstrukcija, kruta - u okvirima višekatnih zgrada. Primjeri nosećih greda na stubovima odozgo prikazani su na sl. petnaest.
Rice. 15. Noseće grede na stupovima
a, b - vrh
c - strana
Kraj grede na mjestu gdje se oslanja na oslonac je ojačan potpornim rebrima, pod pretpostavkom da se cjelokupna reakcija oslonca prenosi sa grede na oslonac preko ovih ukrućenja.donja tetiva grede (sl. 15, a ), ili blanjane za direktan prijenos potpornog pritiska na čelični stup (slika 15.6). Za pravilan prenos pritiska na stub (kod konstruktivnog rešenja prema sl. 15, a) središte noseće površine rebra mora biti poravnato sa osom prirubnice stuba.
Veličina potpornih ukrućenja obično se određuje na osnovu kolapsa kraja rebra
(7.60)
Istureni dio potpornog rebra (Sl. 15, b) ne smije prelaziti a< 1,5 t OP и обычно принимается 15-20 мм.
Osim provjere urušavanja kraja potpornog rebra, provjerava se i stabilnost potpornog dijela grede iz ravnine grede kao uslovne potporne šipke, koja uključuje potporna rebra i dio zida grede sa širine 0,65 u svakom smjeru u području projektnog presjeka (na slici 15, b, a ovo područje je zasjenjeno) i dužine jednake visini mreže grede:
(7.61)
Pričvršćivanje potpornih rebara na traku grede zavarenim spojevima mora biti projektovano za potpunu reakciju potpore grede, uzimajući u obzir maksimalnu radnu dužinu vara. Zglobni spoj greda sa strane prema sl. 15, c) se po svom dizajnu, radu i proračunu ne razlikuje od opisa greda odozgo na sl. 15, b.
11. Projektovanje i proračun glave stuba.
Kod slobodnog uparivanja, grede se obično postavljaju na vrh stupa, što osigurava lakoću ugradnje.
U ovom slučaju, glava stupa se sastoji od ploče i rebara koji podupiru ploču i prenose opterećenje na šipku stupa.
Ako se opterećenje prenosi na stup kroz glodane krajeve potpornih rebara greda smještenih blizu središta stupa, tada se čeona ploča odozdo oslanja na rebra koja prolaze ispod nosećih rebara greda.
Glava rebra se zavaruju na osnovnu ploču i na grane stuba pomoću prolazne šipke ili na zid stuba sa punom šipkom. Šavovi koji pričvršćuju rebro glave na ploču moraju izdržati puni pritisak na glavu. Provjerite ih prema formuli:
Visina rebra glave određena je potrebnom dužinom šavova koji prenose opterećenje na šipku stupa (dužina šavova ne smije biti veća od):
Debljina rebra glave određuje se iz uslova otpornosti na kolaps pod punim potpornim pritiskom:
Nakon što ste odredili debljinu rebra, trebali biste provjeriti:
(8.38)
Kod malih debljina zidova kanala prolaznog stupa i zidova punog stupa, moraju se provjeriti i rez na mjestu gdje su rebra pričvršćena za njih. Moguće je napraviti zid deblji u visini glave.
Za ukrućenje rebara koja podupiru osnovna ploča, a za jačanje zidova šipke stupa od izvijanja na mjestima gdje se prenose velika koncentrirana opterećenja, vertikalna rebra koja primaju opterećenje su odozdo uokvirena horizontalnim rebrima.
Osnovna ploča glave prenosi pritisak sa gornje konstrukcije na rebra glave i služi za pričvršćivanje greda na stupove pomoću montažnih vijaka koji fiksiraju projektni položaj greda.
Debljina osnovne ploče je konstruktivno usvojena unutar 20-25 mm.
Sa glodanim krajem stuba, pritisak sa greda se prenosi kroz osnovnu ploču direktno na rebra glave. U ovom slučaju, debljina šavova koji povezuju ploču s rebrima, kao i sa granama stupa, dodjeljuje se konstruktivno.
Veliki nosivi pritisci greda najbolje se prenose na stup kroz rebra koja se nalaze iznad prirubnica stupova.
Ako je greda pričvršćena na stup sa strane, vertikalna reakcija se prenosi preko noseće ivice grede na stol zavaren na prirubnice stupa. Kraj noseće ivice grede i gornja ivica stola su pričvršćeni. Debljina stola uzima se 20-40 mm veća od debljine noseće ivice grede.
Preporučljivo je zavariti sto za stub sa tri strane.
Zavari koji zavaruju tablicu za stup se izračunavaju po formuli:
Koeficijent 1,3 uzima u obzir mogući neparalelizam krajeva potpornog rebra grede i stola zbog netočnosti u izradi, što dovodi do neravnomjerne raspodjele reakcije između vertikalnih šavova.
Kako bi se spriječilo da greda visi na vijcima i čvrsto na stolu za potporu, potporna rebra grede pričvršćena su na šipku stupa vijcima, čiji promjer treba biti 3-4 mm manji od promjera rupa.
Čvor za podupiranje glavne grede uključen kapa kolone.
