Proračun grede na jednom nosaču. Šeme dizajna za statički neodređene grede
18-01-2013: vladimir
u shemi 1 u formulama momenta na osloncima l nije na kvadrat?
18-01-2013: Lom
Sa koncentriranim opterećenjem u formulama momenta, dužina na kvadrat ne može biti.
27-02-2013: Vadim
27-02-2013: Lom
Za izračunavanje kontinuiranih greda s tri raspona ili više, lakše je formulirati jednadžbu od tri momenta. Ne mogu objasniti kakva je ovo jednačina u formatu komentara, a još nemam članak na ovu temu. Možete pogledati članak: "Grede sa dvostrukim rasponom". Principi navedeni u ovom članku mogu se primijeniti i na grede s tri raspona.
11-05-2013: Dmitrij
„Tabela 2. Jednorasponska greda sa krutim stezanjem na osloncu A i artikulisana podrška B. Slika 1.2 „Da li je moguće računati prema ovoj šemi za x=a?
Moram znati kako će se osovina opustiti na mjestu kontakta rezača.
11-05-2013: Lom
Može. Međutim, u vašem slučaju bilo bi ispravnije izračunati ne samo savijanje, već i moment.
11-05-2013: Dmitrij
Možete li objaviti formulu za moj slučaj kada je x=a. Bojim se da će računska greška preći tehnološku, od preračunavanja ovako dugačke formule.
- U knjizi piše da se osovine vrlo malo savijaju od momenta, pa se najčešće ne uzimaju u obzir.
11-05-2013: Dmitrij
"Tabela 2. Jednorasponska greda sa krutim stezanjem na osloncu A i zglobnom osloncu B. Slika 1.2" Možete li objaviti formulu za konkretan slučaj x=a? To znači da treba uzeti x=a tokom integracije. Tada bi formulu trebalo značajno pojednostaviti.
Hvala ti!
11-05-2013: Lom
x=a je poseban slučaj gornjih formula, tj. na udaljenosti od početka grede jednakoj a:
Ma = Aa + MA. Sa skretanjem ista priča.
Štaviše, ako uzmemo u obzir presjek grede na x>a, tada će formule biti još složenije. Ne mogu tu ništa učiniti, ali mogu savjetovati sljedeće. Maksimalni otklon u vašem slučaju bit će kada se opterećenje primijeni približno na sredini osovine, tj. kada a? b, što bliže pomerite rezač jednom ili drugom nosaču, povećavajući rastojanje a ili b, to će rezultirati manjim otklonom. Stoga je mnogo lakše izračunati maksimalni otklon prema shemi 1.1, a da budete sigurni, napraviti dodatnu marginu, tj. malo je vjerovatno da će se postići povećanje otklona izračunatog na ovaj način za 3-5%. tacna kalkulacija otklon će biti veći, ali ga možete povećati za 10-15% za više samopouzdanja.
14-05-2013: Vjera
Poštovani, da li je moguće negdje vidjeti proračun (izvođenje formule za moment savijanja) za slučaj tabele opterećenja 1, klauzula 2.5 za trokut?
14-05-2013: Lom
Sve formule koje se koriste za sastavljanje tabela ostale su na papiru (previše je potrebno za njihovo kucanje). Osim toga, postoji nekoliko metoda za proračun statički neodređenih struktura. IN ovaj slučaj korištena je tehnika, dovoljno detaljno opisana u članku "Grede s dva raspona" (http://website/item230.html)
27-07-2013: Dmitrij
Autor Dear Doctor Scrap! Kako pravilno izračunati gredu s tri raspona na zglobnim nosačima iz ravnomjernog opterećenja, ako su svi rasponi različiti?
27-02-2013: Dr. Lom
Za izračunavanje kontinuiranih greda s tri raspona ili više, lakše je formulirati jednadžbu od tri momenta. Ne mogu objasniti kakva je ovo jednačina u formatu komentara, a još nemam članak na ovu temu. Možete pogledati članak: "Grede sa dvostrukim rasponom". Principi navedeni u ovom članku mogu se primijeniti i na grede s tri raspona.
Ovaj proračun ima vrlo specifičnu praktičnu primjenu - proračun opterećenja na osovinama kamiona. Kamion ima prikolicu sa 4 noge. Prvi se oslanja na vuču traktora, druge tri - na osovine kotača smještene na udaljenosti (bazi) od kuke i na istoj udaljenosti jedna od druge. ravnomerno/neravnomerno distribuirano opterećenje unutar tijela uspio sam dovesti do tačke opterećenja sa određenom koordinatom. Ali raspodjela opterećenja između osovina kotača - nažalost. Bit ćemo zahvalni na bilo kakvoj pomoći / savjetu o materijalu.
27-07-2013: redar Petrovich
Eh, prijatelju, treba u drugu bolnicu, nemamo ni takvo odeljenje.
27-07-2013: Lom
Petrović je u pravu, proračun rotirajućih osovina i mehanizama - zasebna priča. Osim toga, treba imati na umu da opterećenja neće biti statična, već dinamička i udarna, štoviše, ne samo vertikalna, koja se najčešće uzimaju u obzir u konstrukciji, već i horizontalna, koja nastaju pri kretanju s ubrzanjem.
Ali možete pogledati članke "Neprekidne grede s više raspona". Posebno razmatraju proračun greda s tri raspona. Istina, vaš slučaj nije posebno razmatran, ali vještina dizajnera leži u pronalaženju izlaza iz teških situacija tako što će ih pojednostaviti. Na primjer, u vašem slučaju, pri proračunu za vertikalna opterećenja (od težine robe), uopće nije potrebno uzeti u obzir spojni uređaj traktora kao oslonac. Ja svakako nisam stručnjak za automobile, ali čini mi se da je većina spojnica dizajnirana da apsorbuje horizontalna opterećenja koja nastaju prilikom ubrzanog kretanja, dok je kretanje gore-dole sasvim moguće, ali možda grešim.
Tako ćete dobiti gredu sa dva raspona sa dvije konzole. I iako nemam takvu shemu dizajna, ali ovdje možete koristiti princip superpozicije za ravnomjerno raspoređeno opterećenje, tj. moguće je odvojeno izračunati dvorasponsku nekonzolu i dvije konzole, a zatim sabrati dobijene vrijednosti potrebnih parametara. A ako se proračun vrši za koncentrisano opterećenje unutar raspona, tada konzole uopće nisu bitne.
Ali ipak, ne zaboravite Petrovičev savjet, proračun rotirajućih osovina nije za mene.
29-07-2013: Dmitrij
uredni Petrovich - zainteresovan za određivanje opterećenja na osovini u statičkom stanju. U ovom načinu rada, reakcija osovina, gravitacija tereta i gravitacija same prikolice u potpunosti su u skladu sa shemom s gredom i reakcijama nosača.
29-07-2013: redar Petrovich
Naravno, nije moja stvar da ulazim u pre-hturske poslove, ali dok se oni odmaraju, razgovaraću s vama.
Ako je za statičko stanje, onda se vaša računica i boca pijanog ne isplati, jer trebate izračunati samo dvije ose. Uostalom, za šta je potrebna treća osovina? - za osiguranje. Ako točak putničkog automobila od dvije tone pukne ili odleti - to je jedno, ali ako prikolica ima 40 tona, i to velikom brzinom, onda se ne možete zabaviti. I zato, polako sami izračunajte sve opcije za jednokrilnu gredu sa dvostrukom konzolom, a bit će ih samo dvije, a još dvije za jednokrilnu jednokonzolnu gredu, ako se uzme u obzir uređaj za spajanje kao oslonac, zatim izaberite najopterećeniji.
Tako i ja razmišljam o tome.
30-07-2013: Dmitrij
Petroviču, na kontroli težine kažnjavaju se zbog preopterećenja na bilo kojoj od konkretnih osovina.Pošto su iza njih tri, opterećenje se (na nepoznat način) i dalje deli na sve tri osovine.
Mogu da izračunam - mogu da rasporedim palete sa teretom tako da sve osovine ne budu preopterećene.
30-07-2013: Dmitrij
Uostalom, za šta je potrebna treća osovina? - Ovdje http://www.packer3d.ru/online/veh-by-pal jasno je prikazano da su uključene sve osovine
30-07-2013: redar Petrovich
Vau šta! Tako da bih odmah rekao, sve treba da izvučete iz sebe pincetom. Nacrtao sam sliku za sebe za prijatelja, ali dobro.
Koliko sam shvatio, kakulator je za ravnomjerno raspoređene palete, dajući ravnomjerno raspoređeno opterećenje. Ti, draga moja, znaš kako da rasporediš palete tako da se opterećenje na osovinama ravnomerno rasporedi.
O tome ću odmah reći - pljuješ na ovaj posao. Teoretski, takosi su mogući, ali za to se pola tereta, ili više, mora baciti.
Osim toga sumnjam da postoje skale takve da se opterećenje svake osovine određuje, radije, odvojene vage za traktor i prikolicu. Tako je, zar ne?
Ako je tako, onda je recept jednostavan, od početka prikolice do prve zadnje osovine, visina paleta je 2/3 ukupne visine, od 1 zadnje do 3 zadnje osovine, postepeno povećavajte visinu paleta do pune visine, pa do pune visine, ako je prikolica kao u kalkulatoru.
I imat ćete ravnomjerniju raspodjelu opterećenja između osovina. Ili bolje rečeno, ne morate čak ni brojati - dimenzije paleta to neće dopustiti. Osim toga, za proračun je potrebno previše podataka.
A ako je starac Petrović zabrljao sa visinom, onda će vam na vagi reći da vam treba više od 2/3, ili manje.
Joj, nekome se osušilo grlo od ovih razgovora, treba da odemo da pijemo pivo dok nema doktora.
25-11-2013: Anton
Dobar dan Imam pitanje u vezi formule 1.2 u tabeli 2. Prilikom izračunavanja ugiba po ovoj formuli i zamjene uvjeta x=a=b=l/2 u rezultirajući izraz, izraz dat u gornjoj formuli se ne dobija. Razlika je u razlici između broja ispred proizvoda EI. Prilikom zamjene ispada ne 107, već 109. Reci mi, u čemu je greška? Može li ova metoda izračuna biti približna?
25-11-2013: Lom
Činjenica je da pomoću formule određujete vrijednost otklona u sredini raspona i na dnu rezultirajućeg izraza to će zaista biti 109,7. U međuvremenu, kod grede sa krutim stezanjem na jednom nosaču i šarke na drugom nosaču, maksimalni otklon će se pomjeriti prema zglobnom nosaču. Red 1 tabele 2 prikazuje ovu maksimalnu vrijednost. Budući da je rastojanje od oslonca A do poprečnog presjeka s maksimalnim rasponom veće od 0,5l, tada za određivanje ove vrijednosti treba koristiti formule koje uzimaju u obzir djelovanje posmične sile u mjestu primjene (ili odrediti vrijednost otklona, računajući od oslonca B, uzimajući u obzir ugao rotacije na osloncu B ). Nije da su ove formule toliko komplikovane, ali zauzimaju dosta prostora, pa stoga nisu date u tabeli.
26-11-2013: Anton
Hvala na odgovoru.Da,zaista,u pravu ste.Tačka maksimalnog otklona će biti malo bliže od sredine grede do oslonca šarke.Ali ovdje sam imao još jedno pitanje. Diferencirajući izraz za pronalaženje ugiba, pronalaženje ekstremuma funkcije, on je time dobio x maksimalnog ugiba. Zamjenom ove vrijednosti x u formulu skretanja pod istim uslovima a = b = L / 2, dobio sam 107,555 u imenilac.Ne znam u cemu je problem, ali isto tako sam u drugim izvorima pronasao istu formulu za konkretan slucaj (a=b=L/2).Zanima me ovo jer racunam na poslu i Moram da dobijem tačan rezultat.
26-11-2013: Lom
Ali ovdje, kada su u pitanju desetinke procenta i, općenito, razlomci dobiveni kao rezultat prilično složenih proračuna, tabelarne vrijednosti trebalo bi smatrati približnim. Vrijednost koju dobijete je tačnija, tabela daje veći otklon i stoga doprinosi maloj dodatnoj margini (0,2%) pri izračunavanju za 2. grupu graničnih stanja.
27-11-2013: Anton
Odagnali ste moje nedoumice.Hvala puno na objasnjenju i brzim odgovorima!
06-12-2013: Maksim
2 tabela, shema 3.1. Da li u tački B vrijednost momenta na dijagramu nije jednaka vrijednosti primijenjenog momenta u ovoj tački?
07-12-2013: Lom
Ne radi, tačnije, vrijednost momenta na dijagramu u tački B jednaka je vrijednosti momenta primijenjenog u tački B. Sa ovim smjerom djelovanja, moment se smatra negativnim (-M), odnosno , kada negativni moment savijanja djeluje na oslonac B, na osloncu A nastaje pozitivni moment savijanja, a ovdje će reakcija oslonca na osloncu A biti negativna. Ako sve vrijednosti date u tablici zamijenimo u jednadžbu momenata, tada pri x = l, na nosaču B dobit ćete isti negativni moment Mb = -M.
07-12-2013: Maksim
na primjer, m=10, L=2.
tada je Ax = 3*10/2*2 = 7,5
Ma = 10/2=5
Mb= 5+ 7,5 = 12,5
07-12-2013: Lom
Ne razumijete baš suštinu formula i ne slijedite znakove:
ne Ax = 3 * 10 / 2 * 2 = 7,5, već jednostavno reakcija podrške A = 7,5. x je varijabla koja pokazuje udaljenost od početka grede do razmatranog poprečnog presjeka. U tački B, vrijednost x = L = 2.
Nadalje, ako je m = 10, tada je Ma = -5. Zatim na bazi B
Mb \u003d -5 + 7,5x2 \u003d 10
09-07-2014: Zarif
Dragi doktore.
Da li imate vrijednost dijagrama M za kosih krovova?
09-07-2014: Lom
Pogledajte članak "Primjeri proračuna rogova i letvica" postoje dijagrami koji odgovaraju proračunu.
11-02-2015: Sanmart
Poštovani doktore Lom!
Imate li formule za izračunavanje maksimalnog otklona i momenta za gredu s dva raspona potpuno opterećenu ravnomjerno raspoređenim opterećenjem s rasponima različitih dužina?
Krug je skoro kao na 2.3, ali q je raspoređen od A do C.
Ako ste previše lijeni da upišete ove formule u editor, pošaljite ih nekako, kao u skeniranom formatu, a ja ću vam ih vratiti u editoru.
11-02-2015: Lom
Poenta je da se navedu svi mogući slučajevi učitavanja za sve opcije fizički nemoguće. Dakle, nemate sreće - moraćete da koristite opšte formule. Na usluzi su Vam rubrika "Statički neodređene konstrukcije", a posebno članci "Dvorasponske grede" i "Statički neodređene grede. Jednačine tri momenta". Ovdje ću reći da je moguće odrediti maksimalni moment na nosaču B korištenjem iste sheme 2.3 dvaput, tj.
MB \u003d M1 + M2 \u003d - q (l1 ^ 3 + l2 ^ 3) / (8 (l1 + l2)).
Da biste odredili otklone poprečnih presjeka oko x-ose, prvo morate odrediti kutove rotacije na nosačima, a zatim koristiti opću diferencijalnu jednadžbu skretanja. Više detalja u članku "Osnove čvrstoće materijala. Određivanje progiba grede". Ali u svakom slučaju, bez obzira na dužinu drugog raspona, maksimalni otklon u jednom od raspona će biti veći od ql^4/185EI i manji od 7ql^4/768EI. Ako su za vas takve granice previše mutne i potrebna je veća tačnost, onda samo proračun.
12-02-2015: Valentine
Zdravo doktore Lom. Hteo sam da razjasnim sa vama poseban slučaj opisan u odeljku „Tabela 3. Dvokrilna greda sa zglobni oslonci. Sl.1.3 "Da li imate priliku da je dopunite na osnovu činjenice da u ovom slučaju udaljenosti l nisu jednake, već različite, tj. l1 i l2. Zanimaju vas reakcije u osloncima i moment u osloncu. A vrlo hitan zahtjev. Hvala.
12-02-2015: Sanmart
Eh... setiću se davno zaboravljenog sopromata...
Ipak hvala!
12-02-2015: Lom
Jučer sam odgovorio slično pitanje. Tablice sadrže formule za posebne slučajeve, ali one najčešće. Za uobičajeni slučajevi, poput vaše, formule postaju preglomazne i vidljivost se gubi. U takvim slučajevima potrebno je izvršiti potpuni proračun metodom momenta ili metodom sile, jer imate samo jednu nepoznatu reakciju oslonca.
Ipak, prikazane tabele su vrlo pogodne za preliminarnu procjenu konstrukcija. Na primjer, ako je vaš slučaj opterećenja kao onaj u tabeli 3, shema dizajna 1.3, zatim sa smanjenjem dužine jednog od raspona izračunate vrijednosti I reakcije podrške a moment na osloncu i drugim količinama će biti nedvosmisleno manji. Dakle, pojednostavljeni proračun samo će povećati marginu sigurnosti; ovo znanje je sasvim dovoljno za proračun strukture izrađene u 1-2 primjerka. Pa, za konstrukcije masovne proizvodnje neophodan je tačan proračun.
21-03-2015: Davide
Poštovani doktore Lom
imam dvovodni krov sa identičnim stranicama sa grebenom bez oslonca, ali kruto pričvršćenim rogovima (zavarivanjem), dno se može smatrati šarkom. Da li je moguće primijeniti formulu Tabela 2 2.1 ili nešto drugo za izračunavanje otklona, ako vam ne smeta napisati formulu ili link
22-03-2015: Lom
Ovo neće biti sasvim ispravno, a zavar mora biti dizajniran za odgovarajuća opterećenja kako bi se osigurala krutost. Možda bi se vaš dizajn ispravnije smatrao trokutastim lukom s puhom na nosačima (pogledajte odgovarajući članak).
02-04-2015: Vladimir
Tabela 1, shema 1.1 Formula za otklon, po mom mišljenju, nije tačna. Logično, trebalo bi da bude f(l) = 0. Ali u predloženoj formuli to ne radi.
02-04-2015: Lom
Gornja formula za određivanje ugiba, kao i formula za određivanje momenta, vrijedi za presjek od 0 do l/2 (srednji raspon, gdje se primjenjuje koncentrisana sila). Budući da su greda (metoda oslonca) i opterećenje simetrični, nisam smatrao potrebnim davati formulu za određivanje momenta i otklona u drugom dijelu od l / 2 do l, tako da ima dovoljno poteškoća.
Ali ako vam zaista treba, onda u ovom odjeljku (od l / 2 do l) trebate dodatno oduzeti Q (x - l / 2) ^ 3/6 od navedenog izraza.
03-04-2015: Vladimir
Hvala puno. Nisam video to 0 03-04-2015: Lom
14-08-2015: Martin
Nije tema, ali nemam pojma gde tačno da napišem... 14-08-2015: Lom
Zapravo, nisam stručnjak za MRI opremu, ali izgleda da nema ništa loše u metalnom okviru (neće biti metalnog okvira, bit će armature u armiranobetonskim konstrukcijama ili nešto treće). Potražite norme za opremu MRI prostorija, čini se da nema ograničenja u dizajnu zidova i stropova. 09-09-2015: Yuriy
Poštovani doktore Lom 09-09-2015: Yuriy
Ne mogu riješiti probleme sa obračunom 3 i 4 nadstrešnice na vratima Molim pomoć 09-09-2015: Lom
O sličnoj situaciji govori se u članku "Određivanje sile izvlačenja (zašto tipl ne ostaje u zidu)". Jedina razlika je što ćete na vrhu imati dvije nadstrešnice. Da bismo pojednostavili proračune, možemo pretpostaviti da je udaljenost između gornjih nadstrešnica mnogo manja od udaljenosti između gornje i donje nadstrešnice, tada možemo pretpostaviti da su sile koje djeluju na gornje nadstrešnice iste i ukupno jednake donjoj sila. Ali u svakom slučaju, opterećenje na gornjoj nadstrešnici bit će veće nego na srednjem. Kada se srednja nadstrešnica pomakne na sredinu visine vrata, njena uloga u smislu percepcije sile kidanja značajno će se smanjiti, ali će se povećati stabilnost vrata. 10-09-2015: Yuriy
Ti znaš 10-09-2015: Yuriy
za dvije petlje, ispada da su sile jednake samo sa suprotnim predznakom 10-09-2015: Lom
Vaša greška u odabiru šeme proračuna. Sa 3 nadstrešnice, vrata smatrate dvorasponskom gredom relativno male krutosti, odnosno fleksibilnom gredom koja će pod uticajem reakcija oslonca imati određene deformacije. U međuvremenu, u ravni djelovanja trenutka, visina grede je širina vrata 1 m, što je mnogo veće od raspona između 2 gornje nadstrešnice. One. vrata se uvjetno mogu smatrati apsolutno krutom gredom, na koju se ne primjenjuju sheme dizajna date u ovom članku. Vrata se u ovom slučaju mogu smatrati vrstom poprečnog presjeka. 15-10-2015: Sergej
Dobar dan doktore Lom. Izvinite moje neznanje. Molim vas recite mi šta E znači u formuli za izračunavanje otklona grede i kako to odrediti (E) 15-10-2015: Lom
E je modul elastičnosti materijala koji ćete koristiti za gredu. Vrijednosti modula elastičnosti za različite građevinske materijale možete pronaći u članku "Izračunati otpori i moduli elastičnosti za različite građevinske materijale". A fizičko značenje - u članku "Karakteristike elastičnosti i čvrstoće materijala". 13-03-2016: Vyacheslav
Dobar dan. 13-03-2016: Lom
Tako je, naravno Mx=Ax-qx^2/2. Sada ću pokušati da to popravim. Hvala vam na pažnji. 30-03-2016: Timur
Zdravo! 30-03-2016: Lom
Pod djelovanjem ravnomjerno raspoređenog opterećenja, nosivost kruto stegnute grede je 1,5 puta veća od one iste grede, ali na zglobnim nosačima. To ni na koji način ne ovisi o dužini (ako uporedimo šarnirnu i kruto stegnutu gredu iste dužine), ali vrsta djelovanja opterećenja može utjecati na vrijednost razlike. A takva razlika u nosivosti proizlazi iz činjenice da će maksimalni moment za zglobnu gredu biti bliži sredini raspona, a za kruto stegnutu gredu - na jednom od nosača (ili na oba nosača, ako je opterećenje je simetričan). 31-03-2016: Timur
Samo sam mislio da će se nosivost povećati za 5 puta, a ne za 2. Ovo je u suštini vlačni čelik. Možete hodati po žici od nekoliko milimetara. Ili će se s vremenom spustiti? 31-03-2016: Lom
Ovaj članak predstavlja sheme dizajna za relativno krute grede. U pravilu visina h takvih greda iznosi 1/10 - 1/20 dužine raspona l. A otklon takvih greda, u pravilu, ne prelazi f? h/4 - h/2. Čelične žice, užad i druge fleksibilne (čak bih rekao apsolutno fleksibilne) niti se izračunavaju po potpuno drugačijim formulama i dijagrami će imati drugačiji izgled. U pravilu, otklon f fleksibilnih niti je najmanje 5h - 6h. U fleksibilnim filamentima, naprezanja uzrokovana djelovanjem momenta savijanja su izuzetno mala u usporedbi s vlačnim naponima koji nastaju prilikom tako značajne deformacije. Ova vlačna naprezanja moraju se kompenzirati horizontalnim reakcijama potpore. Međutim, proračun fleksibilnih niti je zasebno pitanje. 15-04-2016: Stanislav
Zdravo! Pitanje prema tabeli 1. "Jednorasponska greda sa krutim stezanjem na osloncima" prema stavu 1.3. Moment on podržava Ma i Mb. Recite mi molim vas, u jednačini, kojim slučajem, dvojka nije suvišna? 15-04-2016: Lom
Ne, nije suvišno. I to je dovoljno lako provjeriti. Ako je a = l/2, tj. obje se sile primjenjuju u jednoj tački u sredini grede, tada će se jednadžba momenata svesti na Ma = Mv = -2Ql / 8 = -Ql / 4. Isti rezultat ćemo dobiti dodavanjem vrijednosti momenata kada koristimo proračunsku shemu 1.1. 15-04-2016: Stanislav
Žao mi je. Pitanje koje sam postavio ranije nije tačno. Prema vašim tabelama (za zglobne nosače i za kruto fiksirane) izračunao sam maksimalne otklone u slučaju djelovanja dvije koncentrisane sile na istom rastojanju od oslonaca (Tabela 1 - stav 1.3). utvrdili da je ugib u slučaju zglobnih nosača manji od ugiba u slučaju kruto učvršćenih. Ali logično bi trebalo biti obrnuto. Molimo objasnite. Postoji li mogućnost da imate grešku u šemi proračuna za krute nosače 1.3? 15-04-2016: Lom
Ne znam kako si to uradio. Pretpostavljam da ste zamijenili vrijednost momenta u formulu otklona bez uzimanja u obzir znaka "-". Opet, ako je a = l/2, tj. obje sile se primjenjuju u jednoj tački u sredini grede, tada će maksimalni otklon biti f = -Ql^3/96EI. Dobit ćemo isti rezultat dodavanjem vrijednosti otklona kada koristimo shemu dizajna 1.1. 16-04-2016: Emin
Gdje mogu pronaći shemu dizajna jednokrilne grede sa zakretnom šarkom u sredini. 16-04-2016: Lom
Šta mislite pod okretom u sredini? Ako se radi o osloncu koji sprječava vertikalno pomicanje grede, ali ne sprječava promjenu uglova nagiba poprečnih presjeka grede, tada takav oslonac treba smatrati srednjim osloncem grede s dva raspona, Tablica 3. Ako se ovaj zglobni oslonac nalazi u okomitoj ravnini, tada njegovo prisustvo utječe samo na određivanje fleksibilnosti šipke u datoj ravnini i pri proračunu za vertikalna opterećenja se ne uzima u obzir. 16-12-2016: Michael
Zdravo! Recite mi, kako odrediti horizontalne (izvlačenje) reakcije u shemi grede s dva završetka? 16-12-2016: Lom
Općenito, grede se smatraju dovoljno krutim šipkama (ograničenja maksimalnog dopuštenog otklona doprinose tome), pa se, kako bi se pojednostavili proračuni, horizontalne reakcije potpore koje proizlaze iz deformacije uzimaju jednake nuli. Ali općenito, ako postoji takva potreba, tada se prvo određuje otklon, crta se dijagram. Tada se određuje promjena dužine neutralne ose grede - sam postupak je prilično kompliciran, a zatim, ovisno o modulu elastičnosti materijala grede, sile potrebne za takvu promjenu dužine grede su određene. 17-02-2017: student
Doco, izvinite na glupim pitanjima. Savladao je konstrukciju dijagrama u echele-u, za gredu štipaljku, moment savijanja u rasponu M (x) (tab 2 p 2.1). Rezultat je da na kraju grede funkcija nije jednaka 0. pic https://yadi.sk/i/Cal1RKes3EDm6W 17-02-2017: student
Doc, za čisto teorijsko razumijevanje: da li je moguće ne postavljati ili reducirati armaturu na mjestima nultog momenta savijanja u rasponu grede? Ili su poprečne sile u ovim tačkama uporedive? 17-02-2017: Lom
Već sam rekao da nisam prijatelj sa exelom, tako da teško mogu da istaknem gde se tvoja greška uvukla. Ali općenito, ako zamijenimo vrijednosti na x = l u jednadžbu momenata datu za ovu shemu dizajna, tada je trenutak na potpori B jednak nuli: 22-08-2017: Ivane
Dobar dan Da li je dozvoljeno da shema s kliznim završecima na krajevima grede koristi formulu za proračun ugiba za opciju 1.1 (dva kruta završetka na krajevima)? Kao što sam shvatio iz komentara, horizontalne reakcije potpore su uzete jednake nuli, odnosno, u ovom slučaju, kruto ugrađivanje je klizno. Da li sam dobro razumeo? 23-08-2017: Lom
Da, prihvatljivo je ako greda ima odgovarajuću krutost. Općenito, horizontalne reakcije potpore uvijek nastaju zbog raspodjele unutarnjih naprezanja, samo što je veća krutost grede, to je njihov utjecaj na cjelokupni rad šipke manji. Stoga se u pravilu pri proračunu krutih greda zanemaruje utjecaj mogućih horizontalnih reakcija potpore u granici sigurnosti, uzimajući ih jednakima nuli. Pa, za fleksibilne niti, podrazumevani klizni završetak nije prikladan kao podrška. Kao što je već poznato, greda je statički određena ako je oslonjena na dva zglobna oslonca (jedan pokretni i jedan nepomični) ili je na jednom kraju ugrađena, tj. ako su mu nametnuta tri vanjska odnosa. Izuzetak su šarnirske grede sa više raspona (sastoje se od nekoliko pojedinačnih greda povezanih međusobnim šarkama), koje se mogu statički odrediti čak i sa više od tri vanjska podupirača (vidi § 3.7 o tome). Na sl. 85.7, a, b prikazane su dvije statički neodređene grede; svaka od njih je superponirana sa četiri vanjske veze, te su stoga ovi snopovi jednom statički neodređeni. Na sl. 85.7, prikazana je greda sa šest vanjskih veza; tri puta je statički neodređen. Stupanj statičke neodređenosti grede (bez međusklopova) jednak je višku (ekstra) broju vanjskih karika (više od tri). Statički neodređene grede se često nazivaju kontinuiranim gredama. Proračun kontinuiranih greda, kao i proračun bilo kojeg statički neodređenih sistema, ne može se izvesti samo pomoću jednačina ravnoteže; uvijek je potrebno izraditi dodatne jednadžbe (jednačine pomaka) koje uzimaju u obzir prirodu deformacije grede. Na sl. 86.7, ali je statički neodređena zraka prikazana jednom. Za izračunavanje ove grede, može se predstaviti kao statički određena greda, prikazana na Sl. 86.7, b, dobijeno od pravog oslonca datog kao rezultat odbacivanja. Statički određen sistem dobijen iz datog uklanjanjem redundantnih veza naziva se glavni sistem. Greda prikazana na sl. 86.7, b, je glavni sistem za dati snop (slika 86.7, a). Na glavni sistem (Sl. 86.7, b), pored datog opterećenja q, utiče i nepoznata reakcija RB ispuštene veze. Pod dejstvom opterećenja q, greda prikazana na sl. 86.7, b, je deformisan i njegov slobodni kraj se pomera prema dole (slika 86.7, c) za iznos koji se lako može odrediti metodom početnih parametara: Pod dejstvom sile RB, slobodni kraj grede prikazan na sl. 86.7, b, pomera se za iznos (Sl. 86.7, d), koji se takođe može odrediti metodom početnih parametara: Pod istovremenim djelovanjem datog opterećenja q i sile, otklon slobodnog kraja grede prikazan na sl. 86.7, b, određen je izrazom Ovaj otklon je nula, jer je otklon desnog kraja date grede (slika 86.7, a) nula: Dakle, stvarna reakcija koja se javlja na desnom osloncu statički neodređene date grede je moment savijanja M i posmična sila Q u presjeku date grede sada se mogu odrediti formulama (2.7) i (3.7), kao u statički određena greda prikazana na sl. 86.7, a: Dijagrami Q i M konstruisani korišćenjem ovih izraza za datu gredu prikazani su na sl. 86.7, f, f. Proračun date grede može se izvesti i pomoću drugih osnovnih sistema, na primjer, onih prikazanih na sl. 86.6, h, i. Proračun neprekidnih greda obično se provodi pomoću takozvanih tromomentnih jednačina. Ova metoda proračuna izbjegava sastavljanje dodatnih jednačina tipa (81.7). Pored toga, ova metoda omogućava dobijanje dodatnih jednačina sa najviše tri nepoznate u svakoj od njih, što, uz visok stepen statičke neodređenosti date grede, pojednostavljuje rešenje sistema jednačina. Razmotrimo sada proračun kontinuiranih greda koristeći jednadžbe tri momenta. Na sl. 87.7, ali prikazuje presjek odabran od višerasponske kontinuirane grede, koja je pod djelovanjem određenog opterećenja. Nosači greda su označeni s lijeva na desno brojevima i tako dalje. Naznačene su dužine raspona neprekidne grede (takođe s lijeva na desno), itd. Indeks za dužinu svakog raspona I odgovara broju desnog oslonca ovog raspona. Momenti inercije J poprečnih presjeka grede su konstantni duž dužine svakog raspona; u različitim rasponima, momenti inercije mogu imati različite vrijednosti. Glavni sistem za proračun kontinualne grede dobijamo uklanjanjem iz njega spojeva koji sprečavaju međusobnu rotaciju susednih delova grede iznad njenih nosača, odnosno postavljanjem šarki iznad nosača grede (Sl.). Nepoznati su momenti savijanja (oslonca) itd. koji nastaju u presjecima neprekidne grede iznad oslonaca. Nepoznati momenti se smatraju pozitivnim kada uzrokuju napetost u donjim vlaknima grede. Uzmite u obzir dva raspona greda pored nosača, prikazana na sl. 87.7, c. Ovdje isprekidana linija pokazuje savijenu osu grede. Na sl. 87.7, d prikazuje dijelove grede neposredno uz oslonac. Ovdje je ugao rotacije poprečnog presjeka koji pripada lijevom rasponu i neposredno uz oslonac, a je ugao rotacije presjeka koji pripada desnom rasponu i također direktno uz oslonac. Oba ova presjeka, u suštini, predstavljaju jedan poprečni presjek koji se nalazi iznad oslonca, pa su stoga uglovi njihove rotacije isti, tj. Uglovi rotacije i mogu se smatrati posljedicom utjecaja na pojedinačne jednokrilne grede prikazane na sl. 87.7, d, data opterećenja, kao i nepoznati momenti oslonca. Uslov (82.7), dakle, znači da je ugao rotacije desnog kraja lijevog kraja greda prikazan na sl. 87,7, d, jednak je kutu rotacije lijevog kraja desne grede, odnosno, međusobni kut rotacije ovih krajeva je nula. Nepoznati trenuci itd. imaju takve vrijednosti na kojima je naznačeni uvjet zadovoljen ne samo za oslonac, već i za sve međuoslonce kontinuirane grede. Nađimo vrijednosti uglova i grafičko-analitičkom metodom. Na sl. 87.7, e, g, prikazane su fiktivne grede za raspone opterećene fiktivnim opterećenjem. 87.7, e prikazuje fiktivno opterećenje koje odgovara djelovanju na ove raspone opterećenja datog na gredu, a na sl. - djelovanje nepoznatih trenutaka na njih Na osnovu druge formule (80.7), uglovi i, respektivno, jednaki su fiktivnim poprečnim silama i nastaju na osloncima raspona fiktivnih greda, tj. gdje su (sl. 87.7, e), a također (sl. 87.7, g) reakcije nosača fiktivnih greda. Razmotrimo na stvarnim primjerima čvorove potpore ili veze konstrukcija i odredimo s čime imamo posla: sa šarkom ili stezanjem. Ovo je klasično kućište sa šarkama. Dubina oslonca ploče diktira standardna serija i manja je od visine presjeka ploče. U takvim uvjetima, dok se savija, ploča će se mirno okrenuti na nosač - na zglobni nosač. Štaviše, nemoguće je stisnuti ploču tako da je uvučete dublje u zid, jer. u njemu će se odmah pojaviti momenti na nosaču (sa šarkom, moment na nosaču je nula), a gornje armature za percepciju ovih momenata u montažnim pločama praktički nema. Shema proračuna za takvu ploču: Sve ovisi o dubini umetanja ploče u zid. Ako s visinom ploče od 200 mm poduprete ploču za 150-200 mm, onda je ovo šarka. Ako gornja armatura ulazi u oslonac za dužinu ankera ili se poduzimaju posebne mjere u vidu zavarenih ploča (podložaka) na krajevima armature, onda je to štipanje. Ako je dubina oslonca "ni ovo ni ono" - tj. više od visine presjeka, ali manje od dužine sidrišta, onda je ovo neugodan slučaj kada treba ne samo projektirati, već i izračunati sve detalje sklopa i provjeriti mogu li izdržati takvo izrugivanje. Prvo, ugradnja gornje radne armature je već obavezna. Drugo, mora biti dizajniran za trenutke koji proizlaze iz ovog štipanja. Treće, potrebno je proračunom provjeriti adekvatnost njegovog sidrenja. Shema dizajna ploče s jednim rasponom je sljedeća: Za monolitnu gredu, sve je isto; dubina ugradnje za uklještenu verziju može se spasiti samo savijanjem gornje šipke prema dolje. Ali i na ploči i na gredi, opterećenje zida mora biti dovoljno i provjereno proračunom. Ovo je standardna shema s potporom u obliku stezanja - ni u kojem slučaju ne bi trebalo biti šarke, čak ne bi trebalo biti ni nepotpunog stezanja - samo 100% kruti čvor. U suprotnom, sistem će biti geometrijski promjenjiv: balkon pod opterećenjem će uključiti potporu sa svim posljedicama. Stoga je pri projektiranju nosača konzolnog balkona potrebno pažljivo razviti i izračunati kruti potporni čvor. U standardnoj seriji 2.130-1 izdanje. 9, možete se upoznati s potpornim čvorovima balkonskih ploča i razumjeti po kojem principu se postiže štipanje. Prvo, ovo je dovoljno umetanje ploče u zid. Drugo, ovo je značajna težina zidanog zida odozgo. Treće, to je obavezno sidrenje top dijelovi ploče u komprimiranoj konstrukciji - u rješenjima serije to se radi zavarivanjem ankera na hipoteku u balkonskoj ploči, koji su sigurno pričvršćeni u zidne konstrukcije (pričvršćivanje je proračunato). Sva tri uslova moraju biti izbalansirana i u zbiru daju pouzdan štipanje. Kod potpornih greda treba koristiti isti princip: dubina oslonca plus sidrenje gornjeg dijela grede. U slučaju monolitne konzolne ploče ili grede koja se naslanja na čvrsti zid, potrebno je zabiti gornju armaturu konzole u zid za dužinu sidrenja - to će osigurati štipanje. Ako se balkon pretvori u ploču (to jest, zapravo je ploča s konzolnim izlazom na balkon), onda nema potrebe za brigom o krutom čvoru - dovoljan je običan zglobni oslonac na zidu. Ako pravite balkon u postojećem objektu, vrlo je teško projektovati i izvesti čistu štipaljku, pa pokušajte da izbegavate čiste konzole i napravite balkone sa nosačima. Takva odluka se bira u nekoliko slučajeva: ako je to diktira arhitektonska odluka; ako se gradnja izvodi u postojećem objektu; ako konzola bez podupirača ne izdrži značajno opterećenje. Koliko je dobra ova konzola? Činjenica da je u zbiru konstrukcija konzolna, ali pojedinačno, svaki potporni čvor je zglobno spojen s ograničenim vertikalnim i horizontalnim pomakom - a takvi čvorovi ne zahtijevaju proračun, a mnogo ih je lakše projektirati i implementirati nego štipanje. Ovdje je glavna stvar osigurati pouzdano ograničenje horizontalnog kretanja: ako je podupirač pričvršćen vijcima, onda bi ih trebalo biti dovoljno za izvlačenje; ako je konstrukcija jednostavno položena u zid, tada u zid moraju biti zabijena sidra itd. Shema dizajna za takav balkon je sljedeća: Horizontalna greda je pričvršćena u zid ograničenim vertikalnim i horizontalnim pokretima. Po dužini je nerezan. U rasponu (ili na rubu) horizontalna greda se oslanja na podupirač, koji se zauzvrat oslanja na zid s ograničenim vertikalnim i horizontalnim kretanjem. Takva greda u srednjim rasponima uvijek ima zglobni oslonac, ali na krajnjim nosačima može biti i štipanje i šarka. Sve je zbog veličine raspona i mogućnosti stiskanja grede. Ako su rasponi veliki, ili ako su veličine raspona različite i negativno utječu na moment raspona u krajnjim rasponima (na primjer, krajnji rasponi su mnogo veći od prosječnih raspona), tada možete pokušati primijeniti štipanje na krajnjim nosačima . U osnovi, ekstremni oslonci su napravljeni zglobno. Ova ploča ima potpuno isti princip kao i višerasponska greda opisana u prethodnom slučaju. Ekstremni oslonci takve ploče mogu biti grede, ili mogu biti zidovi zgrade. Ako su ekstremni oslonci grede, tada je teško organizirati štipanje kada se na njih oslanjaju, ovdje se kao standard koristi zglobni nosač. Želeo bih da skrenem pažnju na sledeću tačku. Kod preklapanja s više raspona velikih veličina, potrebno je u njemu napraviti dilatacijski spoj. Ako su opterećenja značajna, onda kada se šarke pričvrste na ekstremne nosače u ekstremnim rasponima, nastaju značajni momenti savijanja koji zahtijevaju značajno pojačanje - a to nije uvijek racionalno za ploče male debljine. U ovom slučaju preporučujem da razmotrite mogućnost postavljanja šava ne na gredu, već u rasponu: tada će dvije ploče imati konzolni prevjes. U ovom slučaju, trenuci će biti uravnoteženi, a pojačanje će biti harmonično. Na zid podruma uvijek djeluje horizontalni pritisak tla, a što je podrum dublji, to je veći učinak horizontalnog pritiska na konstrukcije. Prilikom određivanja sheme dizajna za zid podruma, potrebno je razmotriti shemu u dva smjera. Prvi i najvažniji je vertikalni rez duž zida. Potrebno je uzeti u obzir dva čvora: gornji i donji. Može doći do nedostatka potpore u gornjem čvoru (ako se strop ne oslanja na zid); šarka s ograničenim vodoravnim pomakom (ako postoji zglobni nosač poda - na primjer, montažne ploče); kruti čvor (ako je veza između podrumskog zida i poda kruta - na primjer, monolitna konstrukcija). Podrška se u ovom slučaju misli u horizontalnom smjeru, jer glavno opterećenje koje imamo je horizontalni pritisak tla. U donjem spoju zida sa temeljnom trakom uglavnom se pokazuje da je krut - tamo je teško organizirati šarku i nema puno smisla. Sada o drugom, horizontalnom dijelu zida. Ako dužina zida nije ograničena u kretanju (nema okomitih zidova), tada u proračunu nije potrebno uzeti u obzir horizontalni presjek. Ali ako se prilično često nalaze okomiti zidovi, onda morate izračunati zid iu horizontalnom smjeru, jer. s jedne strane djeluje pritisak tla, s druge strane, zidovi služe kao oslonci i dobija se višerasponska kontinuirana konstrukcija u kojoj se javljaju momenti raspona i oslonca - shodno tome, potrebno je provjeriti horizontalnu armaturu zid, uzimajući u obzir položaj okomitih zidova. Takav zid se smatra kontinuiranom pločom s više raspona širine 1 m (metarska horizontalna traka uvjetno je izrezana iz zida); srednji nosači su šarke, a ekstremni ovise o spoju s okomitim zidovima - u osnovi, ovo je štipanje. U osnovi, kod armiranog betona, shema sučelja je štipanje, jer. šarku je teže organizirati (naročito u monolitu). U montažnoj verziji stub je duboko ukopan u rukavac (proračunava se dubina ugradnje), a kod monolitne se od temelja u stub izvode nastavci armature, koji se ubacuju najmanje za dužinu preklapanja u stub. stupa i za dužinu sidrenja - u temelj. Ako se želite pozabaviti nekim konkretnim primjerom spojnih struktura, pišite u komentarima i vaš slučaj će biti dodan u članak. Naravno, postoje takve sheme u kojima je sve već unaprijed određeno - nedvosmislena šarka (kao kod montažnih šupljih ploča) ili nedvosmisleno stezanje (konzola balkonska ploča). Ali postoje takve opcije kada se izbor daje dizajneru - i u početku je vrlo teško odlučiti kako napraviti shemu dizajna kako bi se postigao najbolji rezultat. Hajde da razmotrimo neke slučajeve. Kao što znate, rešetka se može osloniti na šipove bilo na šarke ili kruto. I često je vrlo teško razumjeti, ali koju opciju odabrati? Prvo, morate pročitati SNiP „Temelje za šipove“, koji propisuje uvjete koji dozvoljavaju oslonac na šarkama - nema ih toliko, neka od vaših pitanja će odmah biti eliminirana. A onda biste trebali analizirati sam dizajn u cjelini. Ako temelj na jednoj gomili, tada veza gomile sa rešetkom mora biti kruta, inače neće biti stabilnosti. Kada pile bush treba definisati sljedeće: 1 - ako temelj percipira samo vertikalno opterećenje (bez momenata i poprečnih sila), može se uzeti u obzir oslonac na šarkama; 2 - ako se u šipovima javljaju sile kidanja (kada se moment prenosi sa stupa kroz rešetku), tada je veza samo kruta. Kada trakasta šipova rešetka: 1 - ako proračun rešetke pokazuje značajna prenaprezanja u njoj zbog krute veze sa šipovima, treba razmotriti varijantu sa zglobnim osloncem; 2 - ako se horizontalne sile (vjetar ili pritisak tla) prenose na rešetku, spoj sa šipovima treba biti čvrst. Kada roštilj u obliku ploče možete koristiti zglobnu vezu ako to nije kontraindicirano SNiP-om "Temelji od šipova" i ako u šipovima nema sila kidanja. Kada trakasta rešetka u lim (potporni) zid od šipova: 1 - ako rešetka služi samo kao greda i ništa ne stoji na njoj, bolje je odabrati zglobnu vezu; 2 - kada se nosači nadvožnjaka ili slične konstrukcije nalaze na rešetki, prenoseći sile od opterećenja vjetrom, veza mora biti kruta. Za hrpu, šarnirska potpora je povoljnija, jer. tada mu se ne prenosi moment savijanja; ali ova vrsta podrške nije uvijek dopuštena SNiP-om; U prisustvu sila kidanja, veza gomile sa rešetkom uvijek mora biti kruta kako konstrukcija ne bi izgubila stabilnost (a sila kidanja često nastaje kada se moment iz stupa razloži na par sila); I šipovi i rešetka imaju samo koristi od zglobne veze, pa ako nema apsolutno nikakvih kontraindikacija, morate odabrati šarku. Glavna stvar koju treba zapamtiti: uvijek sa krutom vezom gomile sa rešetkom, momenti u rešetki se prenose na šipove, i to treba uzeti u obzir pri proračunu gomile. U slučaju okvira, odluka o podupiranju temelja često dolazi nakon odabira dizajna samog okvira. Ako je okvir s krutim spojevima za spajanje poprečnih šipki na stupove, onda je najracionalnije odabrati zglobni spoj kada se oslanja na temelj - takav okvir neće patiti kada je zgloban, ali će temelj imati koristi, jer. moment je nula, što znači da će temelj biti manji i ekonomičniji. Da, i kada se izračuna takav okvir, bit će čak šest stupnjeva slobode manje složenosti - a s ručnim proračunom, ovo je mnogo. Ako su u okviru prečke pričvršćene na stupove, onda stupovi moraju biti čvrsto povezani s temeljom, inače ćemo dobiti geometrijski promjenjiv sistem. Ali ponekad, odlučivši se za shemu okvira (na primjer, prečke su zglobne, a stupovi su stegnuti u temeljima), dobivamo nepovoljan rezultat (na primjer, temelji su neprihvatljivo veliki pod datim uvjetima). Zatim morate promijeniti shemu dizajna i provjeriti opciju s krutim čvorovima u okviru i šarkama na mjestu oslonca na temelju. Često nam sami materijali diktiraju izbor sheme dizajna: na primjer, teško je organizirati šarke u monolitnom armiranom betonu, tako da najčešće postoje svi čvorovi (i u okviru i na mjestu gdje se stupovi oslanjaju na temelj) su kruti. I to je u redu. Glavna stvar je da treba biti dizajniran prema shemi dizajna. U ovoj temi također morate puno pokušati kako biste stekli iskustvo i naučili kako odabrati najbolju verziju sheme dizajna prvi put. U armiranobetonskim pločama i gredama, kada se stisnu, ispliva značajna gornja armatura. Naravno, to dovodi do povećanja troškova, ali je racionalno u strukturama velikih raspona. Ponekad se ispostavi da s velikim rasponom povećanje poprečnog presjeka grede ili visine ploče samo pogoršava rad (jer se povećava opterećenje od vlastite težine); ali štipanje daje svoje pozitivne rezultate - na nosačima se pojavljuje moment savijanja, dajući nam gornju armaturu, ali u rasponu se moment smanjuje, a ukupno konstrukcija prolazi prema proračunu. Međutim, pritom se nikada ne smije zaboraviti da stegnuta greda ili ploča prenosi silu na konstrukcije na kojima se oslanja. Ipak, štipanje treba koristiti u pločama i gredama, kod kojih je važno smanjiti ugib ili smanjiti otvaranje pukotina - manji moment u rasponu znači manje deformacije. Još jedna posebna stvar je ploča koja se oslanja na četiri strane. Zbog takvog oslonca već funkcionira na način da je potrebno ugraditi gornju armaturu u ploču (posebno bliže uglovima). Stoga je često racionalno, ako je moguće, priklještiti ploču i provjeriti da li će armatura biti manja. Svaka konstrukcija s više raspona, bilo da je ploča ili sekundarna greda, ima krajnji raspon u kojem se s jedne strane oslanja na gredu. A u vezi s takvim jednostranim opterećenjem, potporna greda doživljava torziju, često značajnu. A u takvim slučajevima, kada pri izračunavanju torzije poprečni presjek grede naraste do nezamislivih veličina, u pomoć nam dolazi šarka. Ako je ploča ili sekundarna greda zglobna, tada će se ekstremna potporna greda rasteretiti, momenti se neće prenijeti na nju i situacija će prestati biti kritična. Jasno je da nije uvijek moguće dizajnirati šarnirni nosač (posebno u monolitnoj verziji), ali ponekad je čak iu monolitu bolje napraviti ekstremnu gredu s konzolom, a ploču pričvrstiti na ovu konzolu. Još uvijek postoji opcija (ali ako arhitektura to dozvoljava) - da se noseća ploča prikaže konzolno u obliku balkona; tada potporna greda nije u potpunosti, ali će biti rasterećena. Također možete pročitati na temu šarki i štipanja.
Honey se dizajnira. zgrada sa prostorijom za magnetnu rezonancu, planirano je da se zgrada inicijalno podigne od metalnog okvira, a magnetna rezonanca nije kompatibilna sa metalom po magnetskim talasima i privlacenju, pa se postavlja pitanje kako zastititi metal od MR???
Molim vas pomozite mi da izračunam sile i momente koji djeluju na nadstrešnice 3 vrata S obzirom da se razmak trećeg nadstrešnice između donjeg i gornjeg može promijeniti Unaprijed hvala
H - visina vrata 2,5m
širina 1 m
donja šarka je postavljena na 0,2 m od dna vrata
druga šarka 1,8 m od centra druge
težina vrata 40 kg
Kako izračunati sile i momente
Bio bih veoma zahvalan na pomoći
[email protected]
Ja dobijam snagu na gornjoj petlji -169
na drugoj petlji 23
i na donjoj petlji 145
Gdje je moja greška?
Kako definišete sile?
S poštovanjem
Yuri
Ali za tri petlje ispada da gornja petlja preuzima opterećenje, što je ukupno opterećenje druge dvije petlje
Molim vas pomozite sa algoritmom
Hvala unaprijed
Yuri
Usput, pogledajte članak "Proračun spajanja noktiju ždrebe sa rogovima. Teoretski preduvjeti." Ovdje ću dodati onome što je ranije rečeno, moment oslonca se može razložiti na bilo koji broj višesmjernih sila prema dijagramu normalnih naprezanja. Štaviše, ako postoje dvije sile iznad i jedna ispod, tada je zbroj gornjih sila jednak donjoj sili, ali ima suprotan predznak. Osim toga, moment u odnosu na težište uvjetnog poprečnog presjeka od donje sile bit će jednak momentu od dvije gornje sile. Dakle, problem se svodi na određivanje težišta uslovnog presjeka.
Kao što sam već rekao, uz relativno mali razmak između gornjih nadstrešnica, uslovno se mogu smatrati kao jedna cjelina, tj. Podijelite sa 2 silu koja djeluje na gornji dio baldahina, ali koristite odgovarajući faktor sigurnosti.
Tabela 3 №2.2 Moment u rasponu.
Vjerovatno bi trebalo biti: Mx=Ax-qx^2/2.
Proučio sam nekoliko članaka, ali nije sasvim jasno kako je u korelaciji nosivost čelične jednokrake šarke i grede s krutim stezanjem na nosačima? Da li zavisi od dužine? Za konkretnost, na primjer, za raspone od 4,6,8,12 metara. Prema mojim procjenama, oko 2 do 5 bi trebalo da bude...
A od 2 do 5 - ovo je Korneju Ivanoviču Čukovskom. Šta mislite pod ovim u ovom slučaju, ne razumem.
Sudeći prema rezultatima, ako dodamo vrijednost reakcije oslonca B na Mx, onda se sve vraća u normalu, ali moment savijanja na osloncu A raste za vrijednost reakcije B. Postoje linije oslonca A i B, ali ovo je čista vizualizacija nivoa opterećenja i upotreba kao konstante u proračunu. Proračun na: razvodno opterećenje 10, greda 4.
Doco, još jedno pitanje. Da li je moguće pronaći funkcije poprečnih sila za glavne vrste greda, ne mogu sam to izvesti, diferencijalne jednadžbe su potpuno zaboravljene.Iako se u proračunima obično koriste ekstremne vrijednosti. Na grafikonu sam oduzeo opterećenje na ruci qx od reakcije potpore A, ali ovo je čisto prilagođavanje rezultata. S poštovanjem
MB = Al + MA - ql^2/2 = 5ql^2/8 - ql^2/8 - ql^2/2 = 0
tako nastavite.
Što se tiče potrebe za armiranjem u presjecima sa nultim momentom savijanja, sve je ispravno, u takvim presjecima nije potrebna uzdužna armatura prema proračunu. Ali stvarni radni uvjeti konstrukcije mogu se značajno razlikovati od prihvaćene sheme dizajna, a osim toga, armatura mora biti stegnuta za pouzdan rad. Za više detalja pogledajte članak "Sidrenje armature".
Montažna ploča sa dvostranim osloncem.
Monolitna jednorasponska ploča (greda) oslonjena na zid.
Balkonska ploča (greda) konzolna.
Balkonska ili konzolna greda.
Višerasponska greda poduprta zidanim zidovima.
Višerasponska ploča oslonjena na metalne grede.
Monolitni podrumski zid.
Konjugacija armiranobetonskog stuba sa temeljom.
Šarka ili štipanje - šta odabrati?
Spajanje rešetke sa šipovima - šarka ili kruta veza?
Podupiranje metalnog ili armirano-betonskog okvira na temelj.
Podne ploče i grede.
Noseće rubne ploče ili sekundarne grede.
