Maksimalni otklon snopa. Pitanja o skretanju drvenih konstrukcija
Na primjer, u "Priručniku za projektovanje betonskih i armiranobetonskih konstrukcija od teškog betona ... (do SP 52-101-2003)" nalazi se proračun progiba armiranobetonske pravokutne podne ploče - okretno noseća nekonzolna greda dimenzija h = 20 cm, b = 100 cm; h o = 17,3 cm; raspon l = 5,6 m; beton klase B15 (E b = 245000 kgf / cm 2, R b = 85 kgf / cm 2); klasa zatezne armature A400 (E s = 2 10 6 kgf / cm 2) s površinom poprečnog presjeka A s = 7,69 cm 2 (5 Ø14); ukupno ravnomerno raspoređeno opterećenje q = 7,0 kN/m. Kao rezultat proračuna, otklon takve ploče je f = 3,15 cm, što je više od maksimalno dozvoljenog. Vrijednost maksimalnog dopuštenog otklona određena je u skladu sa SNiP 2.01.07-85 "Opterećenja i udari". Dakle, za podnu ploču u stambenoj zgradi dužine 5,6 m, ako ispod nje nema pregrada, maksimalni dopušteni otklon je f u \u003d l / 200 \u003d 560/200 \u003d 2,8 cm.
Kako biti u ovom slučaju? Da li je zaista moguće nastaviti jurišati na ledene vrhove znanja akumuliranih u relevantnim normativni dokumenti, ili ipak postoji jednostavniji i kraći put do cilja? Mislim da postoji, ali to je samo moje lično mišljenje.
Izračun u nastavku nije sasvim u skladu s preporukama SNiP 2.03.01-84 i SP 52-101-2003, međutim, omogućava vam da približno odredite vrijednost otklona pomoću pojednostavljene metode. I premda je zglobna nekonzolna greda s jednim rasponom pravokutnog poprečnog presjeka, na koju djeluje ravnomjerno raspoređeno opterećenje, poseban slučaj na pozadini mnogih mogućih vrsta opterećenja, projektnih shema i geometrijskih oblika presjeka, ipak je to vrlo čest poseban slučaj u niskogradnji.
Primjer proračuna deformacije armiranobetonske ploče kao greda promjenjivog poprečnog presjeka
Progib ploče na odabranom mjestu shema proračuna bice
f = k5ql 4 /384EI str (321.1)
Kao što vidite, formula je prilično jednostavna i razlikuje se od klasične po prisutnosti dodatnog koeficijenta. Koeficijent k uzima u obzir promjenu visine komprimirane površine presjeka duž dužine grede pod djelovanjem momenta savijanja. Kod ravnomjerno raspoređenog opterećenja i rada betona u području elastičnih deformacija, vrijednost koeficijenta za približne proračune može se uzeti kao k = 0,86. Korištenjem ovog koeficijenta moguće je odrediti otklon grede (ploče) promjenjivog presjeka, kao i za gredu konstantnog presjeka visine h min. Dakle, u gornjoj formuli ostaju samo 2 nepoznate količine - vrijednost dizajna modul elastičnosti betona i moment inercije reduciranog presjeka I p na mjestu gdje je visina presjeka minimalna. Ostaje samo odrediti ovaj moment inercije, a modul elastičnosti će se uzeti jednak početnom.
Radi jasnoće, dalji proračun će biti napravljen za gore pomenutu ploču.
Teorijski preduvjeti i pretpostavke pri određivanju progiba armiranobetonske ploče koja djeluje u području elastičnih deformacija
1. Budući da je odnos dužine ploče i visine l/h = 560/20 = 28, tj. je mnogo veći od 10, onda se učinak poprečnih sila na otklon može zanemariti.
2. Greda (ploča) se sastoji od materijala sa različitim modulima elastičnosti, tako da neutralna linija - osa grede neće prolaziti kroz težišta poprečnih preseka, već će se pomerati i prolaziće kroz zadate centre. gravitacije. Položaj datih centara gravitacije ovisit će o odnosu modula elastičnosti betona i armature.
3. Budući da je modul elastičnosti čelika mnogo veći od početnog modula elastičnosti betona, onda kada se razmatraju geometrijski parametri poprečnog presjeka ploče kao jednog presjeka, površina poprečnog presjeka \u200b Armaturu treba pomnožiti omjerom E s /E b. Za ploču, ovaj odnos će biti s1 = 2000000/245000 = 8,163
Određivanje momenta inercije reduciranog presjeka
4. Na nosećem dijelu ploče, zbog male vrijednosti unutrašnjih normalnih zateznih napona, radiće cijeli donji dio presjeka, tj. i betona i armature. Pošto moment inercije uslovno sabijenog presjeka (materijal - beton) mora biti jednak momentu inercije uslovno zategnutog presjeka (materijali beton i armatura), onda sa pravokutnim poprečnim presjekom (konstantna vrijednost širine b po cijeloj visini presjeka), momenti inercije za uslovno sabijenu i uslovno rastegnutu sekciju u odnosu na redukovanu neutralnu osu bit će:
I c \u003d W c y \u003d 2by 3 / 3 \u003d b (2y) 3 / 12 \u003d I p \u003d 2b (h - y) 3 / 3 + 2As (ho - y) 2 E s / E b (321.2.1)
y 3 \u003d (h - y) 3 + 3A s (ho - y) 2 E s / bE b (321.2.2)
Bilješka: vlastiti moment inercije za armaturne šipke, zbog male vrijednosti, ne uzimamo u obzir radi pojednostavljenja proračuna.
Rješenje ove jednadžbe za razmatranu ploču će dati sljedeći rezultat y o = 10,16 cm, što je u principu logično za ukupnu visinu grede h = 20 cm.U principu, za približne proračune, vrijednost visine zbijena zona u presjecima bez pukotina nikako se ne može odrediti. Prema predloženoj metodi proračuna, vrijednost visine sabijene zone u područjima bez pukotina potrebna je samo za procjenu promjene visine presjeka duž dužina grede (na osnovu ove promjene uzima se vrijednost koeficijenta k)
5. U sredini ploče, gdje će uslijed djelovanja maksimalnih normalnih napona pukotine biti maksimalne, samo će armatura raditi na zatezanje, rad betona se može zanemariti zbog male visine rastezanja. zona betonskog presjeka. Uz razliku u otpornosti betona na kompresiju i napetost za 10 puta, razlika u visinama tlačne i zatezne zone betona kao rezultat stvaranja pukotina bit će također 10 puta. U ovom slučaju, razlika u momentima inercije za takve dijelove presjeka bit će 10 3 puta.
6. Momenti inercije za dijelove presjeka u sredini ploče bit će:
I c \u003d W c y \u003d 2by 3 / 3 \u003d I p \u003d 2A s (ho - y) 2 E s / E b (321.2.3)
iz koje se može izvesti sljedeća kubična jednačina:
y 3 \u003d 3A s (ho - y) 2 E s / bE b (321.2.4)
Rješenje ove jednadžbe za razmatranu ploču će dati sljedeći rezultat y l/2 = 6,16 cm.
Bilješka: Ponekad ako vrijednost at s preciznošću od stotih dijelova milimetra vas ne zanima, a rješenje kubnih jednadžbi uzrokuje određene probleme, tada možete odabrati približnu vrijednost at za 2-5 minuta, zamjenjujući ovu ili onu vrijednost u jednačini (321.2.4) i gledajući rezultate desnog i lijevog dijela.
7. Korištenje ove vrijednosti visine sabijene zone za dalje proračune će biti ispravno kada beton radi u zoni elastičnih deformacija (Sl. 321.a). Ako u sabijenoj zoni, kao rezultat deformacija, dođe do preraspodjele naprezanja (Sl. 321.1.b), tada bi visinu komprimirane zone ovom metodom proračuna trebalo smanjiti:
Slika 321.1
8. Odredite visinu presjeka, proračune minimalne dopuštene čvrstoće bez uzimanja u obzir plastičnih deformacija.
Pošto se proračun snage može izvršiti iz uslova
M/W ≤ R b ; W ≥ M / R b = ql 2 / 8R b = 7 560 2 / (8 85) = 3228,23 cm 3 (321.3.1)
W = 2by 2 2 /3 (222.1.5.1)
tada će deformacije u sabijenoj zoni betona biti elastične pri
y 2 = (3W/2b) 1/2 = (3 3228,23/200) 1/2 = 6,96 cm (321.3.2)
9. Budući da će visina sabijene zone betona tokom procesa deformacije biti manja od visine potrebne za linearnu promjenjivu raspodjelu normalnih napona po visini (razlika je prikazana na slici 321.1.b bijelim pravokutnikom), ovo je će dovesti do preraspodjele normalnih napona (slična preraspodjela je prikazana na slici 321 .b) prilično uslovno). Kao rezultat toga, površina dijagrama će u oba slučaja biti ista (budući da se vrijednost momenta savijanja ne mijenja), a visina zone elastične deformacije i dalje će se smanjiti za y 2 - y. Dakle, izračunata vrijednost visine smanjenog presjeka bit će:
h min = y p = y - (y 2 - y) \u003d 6,16 - (6,96 - 6,16) = 5,36 cm (321.4)
10. Izračunati moment inercije će biti
Računam = 2 po p 3 / 3 = 2 100 5,36 3 / 3 = 10266 cm 4 (321.5)
11. Vrijednost otklona pri punom opterećenju će biti
f = 0,86 5 7 560 4 / (384 245000 10266) = 3,065 cm (321.6)
12. Zahtjev SNiP 2.01.07-85:
f = 3,065 cm ≤ f u = 2,8 cm (321.7)
nije primećeno. A to znači da je za ispunjavanje zahtjeva potrebno ili povećati klasu betona, ili povećati poprečni presjek armature, ili povećati visinu presjeka. Međutim, sve ovo nije direktno povezano sa proračunom otklona.
Bilješka: Jedan od nedostataka navedene metode za određivanje progiba je to što u proračunima nismo uzeli u obzir moguću promjenu modula elastičnosti pri produženom opterećenju i razne druge faktore. Ne može se reći da će precizniji obračun modula elastičnosti unijeti strašnu zbrku u uredan niz otklona, međutim, proračun će, uzimajući u obzir rafiniranu vrijednost modula elastičnosti, biti tačniji.
Progib se određuje samo za djelovanje stalnih i dugotrajnih opterećenja sa faktorom sigurnosti opterećenja >prema formuli na strani 142:
, Gdje
za slobodno oslonjenu gredu, koeficijent je:
Sa ravnomjerno raspoređenim opterećenjem;
Sa dva jednaka momenta na krajevima grede od sile kompresije.
Ukupna zakrivljenost ploče u područjima bez pukotina u zoni zatezanja određena je formulama (155 ... 159) str.4.24.
Zakrivljenost od stalnog i dugotrajnog opterećenja:
Moment od odgovarajućeg vanjskog opterećenja oko ose normalne na ravan djelovanja momenta savijanja i koji prolazi kroz težište smanjenog presjeka;
Koeficijent koji uzima u obzir uticaj dugotrajnog puzanja teškog betona sa sadržajem vlage većim od 40%;
Koeficijent koji uzima u obzir uticaj kratkotrajnog puzanja teškog betona;
Zakrivljenost od kratkotrajnog savijanja pod djelovanjem sile predkompresije, uzimajući u obzir:
Od tlačnog naprezanja gornjeg vlaknastog betona
one. gornje vlakno se rastegne, pa u formuli pri proračunu zakrivljenosti uslijed savijanja ploče uslijed skupljanja i puzanja betona od sile predkompresije uzimamo relativne deformacije ekstremno komprimovanog vlakna . Zatim prema formulama (158, 159):
Otklon od konstantnog i produžena opterećenja bice:
Zaključak: Otklon ne prelazi graničnu vrijednost:
1.4 Konstrukcija ploča
Glavna radna armatura ploče je prednapregnuta armatura 3 Æ12 od čelika klase A-VI, određena proračunom prema normalnim presjecima i položena u zoni ploče rastegnute od djelovanja pogonskih opterećenja.
Gornja polica ploče je ojačana mrežom C-1 od žice klase B500. Poprečna rebra su ojačana Kr-1 okvirima u nosećim dijelovima u dužini l/4; okvir Kr-1 uključuje uzdužne radne šipke ø4 B500 i poprečne šipke
Slika 5- Za proračun ploče: shema oplate i armature
4øBp-I u koracima od 100 mm (osiguravajući čvrstoću na kosini). Za armiranje betona potporne zone ploče postavljaju se mreže C-2 od žice klase B500.
2 Proračun i dizajn stuba
Za stupove se koristi beton klasa tlačne čvrstoće ne niže od B15, za jako opterećene ne niže od B25. Stubovi su ojačani uzdužnim šipkama promjera 12-40 mm, uglavnom od toplo valjanog čelika klase A400 i poprečnih šipki od toplovaljanog čelika klasa A400, A300, A240.
2.1. Početni podaci
Pretpostavlja se da je opterećenje po 1 m2 poda isto kao u prethodnim proračunima, opterećenje po 1 m2 poda dato je u tabeli 2.
Mjesto izgradnje - Moskva, III snježni okrug.
tabela 2
|
Vrsta opterećenja |
Faktor pouzdanosti po opterećenju |
||
|
Hidroizolacijski tepih 4 sloja Armirana cementna košuljica d=40 mm, r=22 kN/m3 Pjenasto staklo d=120 mm, r=300 kg/m3 Ekspandirana glina na nagibu d=100 mm, r=1200 kg/m3 Parna barijera 1 sloj Šuplja podna ploča sa monolitnim šavovima d=220 mm |
| ||
Armirano betonske šuplje podne ploče se proizvode u skladu sa GOST 9561-91 i koriste se za pokrivanje raspona stambenih i javnih zgrada.
Gotovo nijedna zgrada nije potpuna bez upotrebe ovih proizvoda. Ako za uređenje temelja za FBS betonske blokove postoji ekvivalentna zamjena u obliku poplavnog temelja, temelja od šipova, itd., Tada praktički nema alternative za šuplje podne ploče. Bilo koja druga rješenja (monolitna armirano-betonske konstrukcije ili drveni podovi) su inferiorni ili u snazi ili u jednostavnosti izrade.
Iz ovog članka ćete naučiti:
- koja je razlika između PC ploča i PB ploča,
- kako izračunati dozvoljeno opterećenje na panelu,
- šta uzrokuje deformacije podne ploče i što učiniti u vezi s tim.
Razlike između ploča sa šupljim jezgrom PC i PB
IN poslednjih godina PB podne ploče puštene u promet još u sovjetsko vrijeme zamjenjuju se proizvodima nove generacije - šupljim klupama od bezobličnog oblikovanja marke PB (ili PPS, ovisno o projektu).
Ako se PC armirano-betonske ploče proizvode prema crtežima serije 1.141-1, onda ne postoji jedinstveni dokument na osnovu kojeg se proizvode klupe. Tipično, tvornice koriste crteže radnji koje dostavljaju dobavljači opreme. Na primjer, serije 0-453-04, IZH568-03, IZH 620, IZH 509-93 i niz drugih.
Saželi smo glavne razlike između PC i PB ploča u jednoj tabeli.
| PC | PB |
|---|---|
| Debljina | |
| 220 mm ili 160 mm za lagane PNO ploče | Od 160 mm do 330 mm u zavisnosti od projekta i potrebne dužine |
| Širina | |
| 1.0; 1.2; 1,5 i 1,8 metara | Najčešće ima 1,2, ali postoje i štandovi širine 1,0 i 1,5 metara |
| Dužina | |
| Za lagani PNO do 6,3 metara sa određenim korakom, individualno za svakog proizvođača. Za PC - do 7,2 rjeđe do 9 metara. | Pošto su ploče rezane po dužini, moguća je izrada prave veličine na zahtjev u koracima od 10 cm Maksimalna dužina može biti do 12 metara ovisno o visini panela. |
| Tipično 800 kgf/m2, po narudžbini je moguća proizvodnja sa opterećenjem od 1250 kgf/m2 | Iako se najčešće proizvodi opterećenje od 800, ali tehnologija omogućava izradu ploča i bilo koje druge od 300 do 1600 kgf / m2 bez dodatnih troškova. |
| Glatkoća i ujednačenost | |
| Ipak, tehnologija je stara i svačije forme su već istrošene, nećete naći idealne ploče, ali, iskreno, loše su rijetke. By izgled za solidnu 4. | Izrađuju se na najnovijim štandovima, izglađene ekstruderom. U pravilu ploče izgledaju mnogo bolje, iako su mogući pojedinačni izuzeci. |
| Pojačanje | |
| Do dužine 4,2 - obična mreža, duži paneli se izrađuju prednapregnuti, jer. upotreba napetosti vam omogućava da postignete potrebnu razinu čvrstoće uz nižu cijenu. | Prednapregnut na bilo kojoj dužini. Ovisno o projektu, užad 12k7 ili 9k7 i žica VR-1 mogu djelovati kao žice. |
| Kvalitet betona | |
| M-200 | Od M-400 do M-550 |
| Zaptivanje rupa | |
| Obično se radi u fabrici. Ako to niste učinili, obavezno ulijte beton M-200 | Zaptivanje rupa nije potrebno, jer dizajn predviđa dovoljnu čvrstoću krajnjih strana bez dodatnog ojačanja |
Opterećenje šupljih ploča
U praksi se često postavlja pitanje kakvo opterećenje može podnijeti armiranobetonska šuplja ploča, hoće li se slomiti od jednog ili drugog naprezanja.
Nosivi zid u svakom slučaju ne bi trebao počivati na njemu. Kapitalni (noseći) zidovi mogu se temeljiti striktno ili na temeljnim blokovima ili na istim zidovima nižih etaža.
Tamo gdje ploča preklapa nosivi zid, dodatno se ojačava - rupe šupljina se sa krajeva popunjavaju betonom, a ne preporučuje se preklapanje više od 100 mm sa strane, tj. do 1. praznine.
Opterećenje može biti raspoređeno ili točkasto. Za raspoređeno opterećenje, sve je jednostavno - izračunajte površinu ploče u m2, pomnožite s opterećenjem prema oznaci (obično 800 kg / m2) i oduzmite vlastitu težinu ploče. Dakle, za PC 42-12-8 imamo površinu = 5m2. Pomnožite sa 800 = 4 tone. I oduzmite sopstvenu težinu = 1,53 tone. Preostale 2,5 tone će biti prihvatljive distribuirano opterećenje. Možete ga, na primjer, ispuniti betonskom košuljicom od 20 cm.
Za točkasta opterećenja, teško je napraviti sličan proračun, jer nosivost ploče u slučaju točkastog pritiska ovisi ne samo o težini tijela, već i o mjestu primjene. Dakle, duž ivica panela je mnogo jači nego u sredini. Obično se preporučuje da se nazivno opterećenje ne prekorači više od 2 puta, tj. do 1,6 tona u odsustvu drugih uticaja.
U praksi je često potrebno izračunati kombinovano opterećenje iz različitih izvora kao što su estrih, namještaj, ljudi, zidovi zavjese. Ovdje treba vjerovati iskustvu sovjetskih istraživačkih instituta, koji su prihvatili standardno opterećenje od "8", tj. dovoljno za sve "standardne" slučajeve upotrebe.
Njihovi proračuni su zasnovani na sljedećim razmatranjima:
- vlastita težina = 300 kg/m2
- estrih + izliveni pod = 150 kg / m2 (približno 6-7 cm.
- namještaj + ljudi = 200 kg/m2
- zidovi/pregrade = 150 kg/m2
Ako su u vašem slučaju ove brojke znatno premašene, možda bi bilo vrijedno razmisliti o kupovini panela veće nosivosti.
Šuplje podne ploče, zbog armature i svojstava betona, raspoređuju težinu predmeta koji ih pritiska na veću površinu od stvarne dodirne površine. Tako, na primjer, ako vaša pregrada ima širinu od 100 mm, a u blizini nema drugih opterećenja, tada će se ovaj pritisak raspodijeliti na veća površina i neće prelaziti granice postavljene u proračunima graničnih normi.
Takođe ne treba zaboraviti da pored stalnih (statičkih) opterećenja postoje i promenljiva (dinamička) opterećenja. Na primjer, uteg koji stoji na podu imat će mnogo manje destruktivan učinak od utega koji je pao s ormarića. Stoga treba izbjegavati dinamička opterećenja na panelu kad god je to moguće.
Progibi podne ploče
Ponekad se kupci suočavaju sa situacijom u kojoj armiranobetonske podne ploče imaju različite otklone, uključujući i u suprotnom smjeru. Trebali biste biti svjesni da prema SNiP 2.01.07-85 "Opterećenja i udari", otklon veći od 1/150 dužine proizvoda nije kvar. Dakle, za najproblematičniji PB 90-12, dozvoljeni otklon je čak 6 cm.
Reverzni otklon najčešće nastaje pri piljenju posljednje PB podne ploče na postolju, kada je njena dužina znatno manja od raspona dužina za koji je postolje prvobitno pripremljeno. Za duže ploče daje se veća napetost i as glavna armatura ide duž donje površine ploče, a pri piljenju kratke ploče ovaj višak tlačne sile, takoreći, savija ploču.
Kako bi izbjegli ovu situaciju, kupci bi trebali pažljivo pregledati proizvode prije kupovine. obično, armirano betonska ploča sa velikim otklonom nije teško uočiti u naslaganju drugih šupljih ploča. Mora se priznati da su ovi slučajevi još uvijek rijetki i dobri proizvođači praktično se ne javljaju.
Odgovor na pitanje o dopuštenoj potpori panela na zidove možete pronaći u našem članku.
Ukoliko je izgradnja dvoetažnog odn jednospratna kuća, ali s podrumom ili potkrovljem potrebno je pravilno izračunati i izgraditi međuspratne stropove. Razmotrimo faze i nijanse preklapanja prema drvene grede a mi ćemo izračunati preseke greda koji daju dovoljnu čvrstoću.
Posebnu pažnju treba posvetiti uređaju međuspratnih stropova, jer napravljeni "na oko", možda neće izdržati opterećenja na njima i srušiti se ili zahtijevati nepotrebne, nerazumne troškove. Dakle, jedan ili više opcije. Konačna odluka se može donijeti poređenjem troškova ili dostupnosti materijala za nabavku.
Zahtjevi za međuspratne stropove
Međuspratni stropovi moraju izdržati stalna i promjenjiva opterećenja, odnosno, osim vlastite težine, izdržati težinu namještaja i ljudi. Moraju biti dovoljno kruti i ne smiju dopustiti prekoračenje maksimalnog ugiba, osigurati dovoljnu zvučnu i toplinsku izolaciju.
Specifična opterećenja od namještaja i ljudi za stambene prostore preuzimaju se u skladu sa standardima. Međutim, ako planirate ugraditi nešto masivno, kao što je akvarij od 1000 l ili kamin od prirodnog kamena, to morate uzeti u obzir.
Krutost greda određuje se proračunom i izražava se u dozvoljenom savijanju po rasponu. Dozvoljeno savijanje zavisi od vrste poda i materijala poda. Glavna granična otklona određena SNiP-om prikazana su u tabeli 1.
Tabela 1
|
Strukturni elementi |
Ograničite otklone u razlomcima raspona, ne više |
|
1. Grede podova |
1/250 |
|
2. Grede potkrovlja |
1/200 |
|
3. Premazi (osim udubljenja): |
|
|
a) staze, rafter noge |
1/200 |
|
b) konzolne grede |
1/150 |
|
c) rešetke, lijepljene grede (osim konzolnih greda) |
1/300 |
|
d) ploče |
1/250 |
|
e) letve, podovi |
1/150 |
|
4. Nosivi elementi dolina |
1/400 |
|
5. Paneli i fachtop elementi |
1/250 |
|
napomene: 1. U prisustvu gipsa, deformacija podnih elemenata samo od dugotrajnog privremenog opterećenja ne smije prelaziti 1/350 raspona. 2. U prisustvu građevinskog lifta, maksimalni otklon lijepljenih greda može se povećati do 1/200 raspona. |
|
Imajte na umu da podovi as keramičke pločice ili betonska košuljica, koja je sklona pucanju, može dodatno pooštriti zahtjeve za dopuštenom deformacijom, posebno kod dovoljno dugih raspona.
Da bi se smanjila opterećenja na grede, ako je moguće, treba ih postaviti paralelno sa kratkim zidovima, sa istim nagibom. Maksimalni raspon kada je pokriven drvenim gredama je 6 m.
Vrste podova
Prema namjeni preklapanja se dijele na:
međuspratni;
potkrovlje;
· podrum (podrum).
Njihove dizajnerske karakteristike su dozvoljena opterećenja i uređaj parne i toplotne izolacije. Ako potkrovlje nije namijenjeno za stanovanje ili skladištenje masivnih objekata, promjenjivo opterećenje se može smanjiti na 50-100 kg / m 2 pri izračunavanju progiba.
Toplotna izolacija između dvije stambene etaže može se činiti suvišnom, ali zvučna izolacija je poželjan parametar za većinu, a to se postiže, u pravilu, istim materijalima. Treba uzeti u obzir da je za tavan i podrum potreban deblji sloj. termoizolacioni materijal. Filmski materijal za parnu barijeru u potkrovlju trebao bi biti smješten ispod izolacijskog sloja, au podrumu - iznad njega. Kako bi se spriječila pojava vlage i oštećenja konstrukcija gljivicom, sve prostorije moraju biti opremljene ventilacijom.
Opcije poda: 1 - štit od dasaka; 2 - parna barijera; 3 - toplotna izolacija; 4 - rijetki podovi; 5 - ploče; 6 - pod
Dizajn podova također može biti različit:
· sa otvorenim i skrivenim gredama;
· With razne vrste noseće grede;
· With različitih materijala ispuna i oblaganje poda.
Skrivene grede su ušivene sa obe strane i ne vide se. Otvoreni - vire iz stropa i služe kao ukrasni elementi.
Slika ispod pokazuje kakva može biti struktura preklapanja. potkrovlje sa štitnom rolnom i sa turpijanjem dasaka.
a - sa rolnom štita; b - sa turpijanjem od dasaka; 1 - pod od dasaka; 2 - polietilenska folija; 3 - izolacija; 4 - parna barijera; 5 - drvene grede; 6 - kranijalne šipke; 7 - štitni kolut; 8 - završna obrada; 9 - turpijanje sa dasaka
Vrste pričvršćenja i spojeva drvenih greda
U zavisnosti od dizajna i materijala nosivih zidova, pričvršćuju se drvene grede:
· u gnijezdima predviđenim u zidu od cigle ili blokova, produbljivanje grede ili trupaca najmanje 150 mm, a ploče najmanje 100 mm;
· na policama (izbočinama) predviđenim u zidu od cigle ili blokova. Koristi se ako je debljina zida drugog kata manja od prvog;
· u izrezane žljebove u zidovima trupaca do dubine od najmanje 70 mm;
· na gredu gornjeg pojasa okvirne kuće;
· na metalne nosače-nosače pričvršćene na zidove.
1 - podrška uključena zid od opeke; 2 - rješenje; 3 - sidro; 4 - izolacija od krovnog filca; 5 - drvena greda; 6 - oslonac na drvenom zidu; 7 - vijak
Ako dužina grede nije dovoljna, možete je produžiti spajanjem (spajanjem) po dužini pomoću jedne od poznatih metoda pomoću drvenih igala i ljepila za drvo. Prilikom odabira vrste veze, vodite se smjerom primjene opterećenja. Poželjno je ojačati spojene grede metalnim pločama.
a - kompresija; b - istezanje; c - savijanje
O drvenim gredama
U građevinarstvu se koriste grede pravokutnog, okruglog ili djelomično okruglog presjeka. Najpouzdanije su pravokutne građe, a ostale se koriste u nedostatku drveta ili iz razloga ekonomičnosti, ako su takvi materijali dostupni na farmi. Ljepljeni drveni materijali imaju još veću čvrstoću. Grede od lijepljenih ili I-greda mogu se ugraditi na raspone do 12 m.
Najjeftinija i najpopularnija vrsta drveta je bor, ali se koriste i druge vrste četinjača - ariš, smreka. Podovi su od smreke u vikendicama, malim kućicama. Ariš je dobar za izgradnju prostorija sa visokom vlažnošću (kada, bazen u kući).
Materijali se takođe razlikuju po kvaliteti, što utiče nosivost grede. Razred 1, 2 i 3 (vidi GOST 8486-86) prikladni su za podne grede, ali stupanj 1 za takav dizajn može biti nepotrebno skup, a razred 3 se najbolje koristi na malim rasponima.
Proračun nosivih greda
Da biste odredili presjek i korak greda, potrebno je izračunati opterećenje na stropu. Prikupljanje opterećenja vrši se prema metodologiji i uzimajući u obzir koeficijente navedene u SNiP 2.01.07–85 (SP 20.13330.2011).
Proračun opterećenja
Ukupno opterećenje se izračunava zbrajanjem konstantnog i promjenljivog opterećenja, utvrđenog uzimajući u obzir standardne koeficijente. U praktičnim proračunima prvo se postavljaju određenim projektom, uključujući preliminarni raspored greda određenog presjeka, a zatim se koriguju na osnovu dobivenih rezultata. Dakle, prvi korak je skicirati sve slojeve preklapanja "pita".
1. Vlastita specifična težina preklapanja
Specifična težina poda je zbir njegovih sastavnih materijala i podijeljena je s ukupnom horizontalnom dužinom greda poda. Da biste izračunali masu svakog elementa, morate izračunati volumen i pomnožiti s gustinom materijala. Da biste to učinili, koristite tabelu 2.
tabela 2
|
Naziv materijala |
Gustina ili nasipna gustina, kg / m 3 |
|
azbest cementni lim |
|
|
Bazaltna vuna (mineralna) |
50–200 (u zavisnosti od stepena zbijenosti) |
|
Breza |
620–650 |
|
Beton |
2400 |
|
Bitumen |
1400 |
|
Drywall |
500–800 |
|
Glina |
1500 |
|
Iverica |
1000 |
|
hrast |
655–810 |
|
Spruce |
420–450 |
|
Armiranog betona |
2500 |
|
Ekspandirana glina |
200–1000 (iz faktora pjene) |
|
Ekspandirani beton od gline |
1800 |
|
Puna cigla |
1800 |
|
Linoleum |
1600 |
|
Piljevina |
70–270 (u zavisnosti od frakcije, vrste drveta i vlažnosti) |
|
Parket, 17 mm, hrast |
22 kg/m2 |
|
Parket, 20 mm, panel |
14 kg/m2 |
|
pjenasti beton |
300–1000 |
|
Stiropor |
|
|
Keramičke pločice |
18 kg/m2 |
|
Ruberoid |
|
|
Žičana mreža |
1,9–2,35 kg/m2 |
|
Pine |
480–520 |
|
Ugljični čelik |
7850 |
|
Staklo |
2500 |
|
staklene vune |
350–400 |
|
Šperploča |
|
|
cinder block |
400–600 |
|
Gips |
350–800 (iz sastava) |
Za drveni materijali a gustina otpada zavisi od vlažnosti. Što je veća vlažnost, to je materijal teži.
Trajna opterećenja uključuju pregrade (zidove), specifična gravitacijašto se uzima otprilike 50 kg / m 2.
Dekor sobe, ljudi, životinje - sve je to promjenjivo opterećenje na podu. Prema tabeli. 8.3 SP 20.13330.2011, za stambene prostore, standardno raspoređeno opterećenje je 150 kg / m 2.
Ukupno opterećenje se ne određuje jednostavnim dodavanjem, potrebno je uzeti faktor pouzdanosti, koji je, prema istom SNiP-u (klauzula 8.2.2),:
· 1,2 - sa specifičnom težinom manjom od 200 kg/m 2 ;
· 1.3 - sa specifičnom težinom većom od 200 kg / m 2.
4. Primjer izračuna
Kao primjer, uzmimo prostoriju dužine 5 i širine 3 m. Svakih 600 mm dužine postavljamo grede (9 kom.) od bora presjeka 150x100 mm. Grede ćemo blokirati daskom debljine 40 mm i položiti linoleum debljine 5 mm. Sa strane prvog sprata, grede ćemo zašiti šperpločom debljine 10 mm, a unutar plafona položiti sloj mineralne vune debljine 120 mm. Particije su odsutne.
1 - greda; 2 - ploča; 3 - izolovani linoleum 5 mm
Proračun konstantnog specifičnog opterećenja na površini prostorije (5 x 3 = 15 m 2) prikazan je u tabeli 3.
Tabela 3
|
Materijal |
Zapremina, m3 |
Gustina, kg / m 3 |
Težina, kg |
|
|
greda (bor) |
9 x 0,15 x 0,1 x 3,3 = 0,4455 |
222,75 |
14,85 |
|
|
daska (bor) |
15 x 0,04 = 0,6 |
20,0 |
||
|
Šperploča |
15 x 0,01 = 0,15 |
|||
|
Linoleum |
15 x 0,005 = 0,075 |
1600 |
||
|
mineralna vuna |
15 x 0,12-0,405 = 1,395 |
139,5 |
||
|
Ukupno: |
58,15 |
|||
|
Uzimajući u obzir k = 1.2 |
Projektno opterećenje grede (qr) - 250 x 0,6 m = 150 kg/m (1,5 kg/cm).
Proračun dozvoljenog ugiba
Prihvatamo dozvoljenu deformaciju međuspratnog stropa - L / 250, odnosno za raspon od tri metra, maksimalni otklon ne bi trebao biti veći od 330 / 250 = 1,32 cm.
Budući da greda leži na osloncu na oba kraja, izračunavanje maksimalnog otklona vrši se prema formuli:
· h = (5 x qp x L4) / (384 x E x J)
gdje:
· L - dužina grede, L = 330 cm;
· E - modul elastičnosti, E = 100.000 kg / cm 2 (za drvo duž vlakana prema SNiP-u);
· J je moment inercije, za pravokutnu gredu J = 10 x 153/12 = 2812,5 cm 4.
Za naš primjer:
· h = (5 x 1,5 x 3304) / (384 x 100000 x 2812,5) = 0,82 cm
Dobiveni rezultat u poređenju sa dozvoljenim otklonom ima marginu od 60%, što se čini pretjeranim. Stoga se udaljenost između greda može povećati smanjenjem njihovog broja i ponoviti proračun.
U zaključku, predlažemo da pogledate video o izračunavanju poda na drvenim gredama pomoću posebnog programa:
http://www. rmnt . ru/ - web stranica RMNT. en
